渣油加氢装置实现长周期运行的措施及应用
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固定床渣油加氢装置的运行难点与对策分析固定床渣油加氢装置是炼油厂中常见的重要设备之一,是将重质裂化油和渣油通过氢气加氢处理,达到提高产品质量、降低硫和氮含量的目的。
固定床渣油加氢装置的运行也存在一些难点,需要采取一定的对策来保证设备的正常运行。
本文将结合实际情况,分析固定床渣油加氢装置运行中的难点,并提出相应的对策。
一、运行难点1.催化剂活性下降固定床渣油加氢装置中使用的催化剂在长时间运行后,由于受到温度、压力、氢硫、氮化合物等因素的影响,其活性会逐渐下降,导致反应效率降低,产品质量下降。
2.局部堵塞在加氢反应塔中,由于气液流体动力学作用,催化剂可能出现局部堵塞,影响了气液的顺利流动,导致反应效率降低,甚至引发装置运行异常。
3.设备腐蚀在加氢反应过程中,由于反应物中含有硫和氮等腐蚀物质,加之高温高压条件下的操作,设备容易发生腐蚀,缩短设备的使用寿命。
4.运行周期短在渣油加氢装置中,由于反应物性质复杂,难以提前预测催化剂的活性下降情况,导致运行周期明显缩短,增加了设备维护和更换催化剂的频次。
二、对策分析1.催化剂活性下降针对催化剂活性下降的问题,可以采取定期对催化剂进行再生,以恢复其活性。
加强对催化剂的监测,建立催化剂活性下降的预警机制,及时对催化剂进行更换。
2.局部堵塞要解决局部堵塞问题,可以定期对加氢反应塔中的催化剂进行清理和更换,避免堵塞物的积聚。
优化加氢反应塔的结构设计,减少局部堵塞的发生。
3.设备腐蚀为了减少设备腐蚀,可以选择耐腐蚀材料制作设备,并定期对设备进行表面防腐处理,以延长设备的使用寿命。
注意控制反应条件,减少腐蚀反应的发生。
4.运行周期短为了延长运行周期,可以加强设备的监测和维护,及时发现设备问题并进行处理。
对渣油性质进行深入研究,以提前预测催化剂活性下降情况,延长设备运行周期。
渣油加氢装置运行中存在问题及措施1. 引言1.1 渣油加氢装置运行中存在问题及措施渣油加氢装置是炼油厂中的重要设备,主要用于将重质石油产品转化为高质量的轻质产品。
在运行过程中,我们发现了一些问题以及相应的应对措施。
设备老化导致温度控制不稳定是一个常见问题。
为了解决这个问题,我们需要加强设备的维护和保养,定期检查设备的工作状态,及时更换老化部件,确保设备的正常运行。
氢气流量异常波动也是一个需要关注的问题。
为了避免这种情况的发生,我们需要严格控制氢气流量,确保氢气的稳定供应,避免对反应器的影响。
废催化剂处理不当可能会引发堵塞问题。
为了解决这个问题,我们需要加强废催化剂的处理工艺,确保其能够及时清理,并保持通畅。
原料质量的不稳定也会影响反应效果。
为了保证稳定的原料质量,需要加强对原料的质量控制,确保原料符合要求。
加氢反应器内部结焦严重会影响装置的运行。
为了解决这个问题,需要强化加氢反应器内部的清洗工作,及时清除结焦物质,保持设备的正常运行。
加强设备维护保养、严格控制氢气流量、加强废催化剂处理工艺、加强原料质量控制、以及强化加氢反应器内部清洗是解决渣油加氢装置存在问题的有效措施。
只有通过不断优化设备管理和操作措施,才能确保装置的安全稳定运行。
.2. 正文2.1 设备老化导致温度控制不稳定设备老化是渣油加氢装置运行中常见的问题之一,其主要表现在温度控制不稳定上。
随着设备的运行时间延长,设备中的热效率逐渐降低,导致温度控制不再精准,温度波动增多。
这种情况会严重影响加氢反应的效果,甚至可能导致设备停产。
出现温度控制不稳定的问题,首先需要对设备进行全面的检查和评估,查找可能引起问题的部位。
可能需要更换老化严重的部件,修复受损的管道,增加或更新温度控制系统等措施。
加强设备的日常维护保养工作,定期清洗设备,定期更换易损件,延长设备的使用寿命。
还需要加强设备运行人员的培训和监督,提高他们对设备运行情况的观察和反馈能力,及时发现问题并进行处理。
全氢型炼油厂渣油加氢装置长周期运行总结全氢型炼油厂渣油加氢装置长周期运行总结近年来,随着能源需求的不断增长,炼油行业在全球范围内得到了快速发展。
全氢型炼油厂渣油加氢装置作为关键设备之一,承担着将高硫渣油转化为高品质产品的重要任务。
本文将对全氢型炼油厂渣油加氢装置长周期运行进行总结,希望能够为相关从业人员提供一定的参考和借鉴。
一、设备运行概况全氢型炼油厂渣油加氢装置是在高温高压条件下,通过加氢反应将渣油中的硫、氮等杂质去除,并发生脱氢、裂解等反应,得到更高品质的产品。
该装置主要由反应器、加热炉、换热器和分离器等组成。
装置在正常运行情况下,具有高效、环保、低能耗等特点。
二、运行中遇到的问题在长周期运行的过程中,全氢型炼油厂渣油加氢装置可能会遇到一些问题。
首先,随着运行时间的延长,反应器内壁会出现积碳和结焦问题,降低了反应效率。
其次,由于原料渣油中含有硫、氮等杂质,会引起催化剂的中毒和失活,进而影响反应的进行。
此外,还可能出现腐蚀、泄漏和设备老化等问题,需要及时进行维修和更换。
这些问题都对装置的正常运行产生一定的影响。
三、问题解决及运行优化针对以上问题,全氢型炼油厂渣油加氢装置可以采取一系列措施进行解决和优化。
首先,在反应器内部加入优质催化剂,通过周期更换催化剂,减少催化剂的中毒和失活现象。
其次,对于积碳和结焦问题,可以进行定期的反应器清洗和热解操作,保证反应器内部的清洁和正常运行。
此外,加强设备的维护保养工作,及时发现并修复设备的腐蚀和泄漏问题,提高设备的使用寿命。
四、运行优势及创新点全氢型炼油厂渣油加氢装置在长周期运行中不断优化,取得了较好的运行效果和经济效益。
首先,催化剂的周期更换和定期清洗操作,提高了反应器内的反应效率,减少了中毒和失活现象,有利于提高产品的质量和产量。
其次,设备的维护保养工作有效地减少了设备的故障和停机时间,提高了装置的运行稳定性和可靠性。
此外,全氢型炼油厂渣油加氢装置在运行过程中也不断创新,引入先进技术和设备,提高了加氢反应的效率和产量,降低了能耗和物料消耗量。
延长渣油加氢装置运行周期的对策由于原油趋于重质化、劣质化及市场对轻质燃料油需求的不断增加和环保法规对油品质量要求日益严格,渣油加氢处理技术越来越受重视。
是有效的重质油加工手段。
渣油加氢工艺处理技术具有液收高、产品质量好、有利于满足环保要求等特点,能够生产合格的低硫燃料油及催化裂化进料,因而获得普遍应用。
延长渣油加氢催化剂使用寿命对于提髙原油加工深度、合理利用石油资源、改善产品质量、提高轻质油收率以及减少大气污染都具有积极作用。
延长渣油加氢催化剂使用寿命,相应延长了装置的运行周期,减少装置开停工费用和对设备的影响;降低装置的辅助材料费用,使装置的操作费用降低;减少固体废弃物的排放,减少废催化剂处理等环保污染。
1催化剂催化剂是渣油加氢的核心,对新兴渣油催化剂的开发,仍然是石油化工行业研究的重点之一。
渣油加氢催化剂失活来源于两方面因素,一是多环类芳姪物种包括胶质、沥青质在催化剂表面吸附后的缩合结焦, 突出表现在催化剂反应初期活性的迅速下降;二是渣油中所含镰、飢等金属杂质在脱除过程中不断沉积于催化剂内部及表面,导致催化剂活性不断下降以及床层压降的逐步上升。
对运转后催化剂的分析表征显示,金属在催化剂上的沉积量从脱金属催化剂到后部的脱残炭催化剂逐渐减少,脱金属催化剂的金属沉积量约为脱硫催化剂的4〜6倍,与此不同,反应后催化剂表面积炭量从前部脱金属催化剂到后部脱残炭催化剂却变化不大,有时甚至在逐渐增加,可见导致催化剂失活的因素随催化剂不同而有所差异。
提升脱金属催化剂的容金属能力以及脱硫催化剂表面抑制结焦能力将有利于保持催化剂高活性的同时,改善催化剂长周期运转的稳定性。
在催化剂体系改进上,进一步提髙反应的效果和对沉积物的容纳能力。
构建具有“毫米一微米一百纳米”三态孔结构的活性保护催化剂,更好地完成除垢和适度分解沥青质等大分子的能力;开发孔道在10- 50纳米范围内的高比表面脱金属催化剂,使之能够既提高催化剂脱沥青、脱金属等反应的性能,又能够使金属在催化剂孔道内均匀沉积,延长催化剂的使用周期;利用多态孔结构的加氢脱硫催化剂,充分发挥催化剂加氢脱硫等反应作用,同时能够对金属的沉积具有更好耐受力;改进加氢转化催化剂的表面性质,使之在高温下既具有很好的加氢脱硫、脱氮和大分子转化的能力,又能降低催化剂的结焦反应倾向。
渣油加氢装置运行中存在问题及措施渣油加氢装置是炼厂中用来将重油加氢转化为高品质轻质产品的重要设备。
在运行中常常会出现一些问题,如渣油质量不稳定、渣油过热、炭垢积聚、催化剂失活等。
这些问题会影响装置的正常运行,降低产品质量,增加运行成本。
需要采取一系列措施加以解决。
渣油质量不稳定是一个常见问题。
解决这个问题的方法有两个方面。
第一,选择适当的渣油混合比例。
通过调整渣油的混合比例,可以改变渣油的物性,降低渣油的凝点和硫含量,提高渣油的稳定性。
第二,采取一些预处理措施。
在渣油进入加氢装置之前,可以进行一些精制处理,如先行脱硫、脱磷、脱氮等,以减少对加氢催化剂的毒性影响,提高加氢装置的稳定性。
第二,渣油过热也是一个常见问题。
渣油过热会导致加氢装置内部温度过高,增加催化剂的热降解速度,加快催化剂的失活。
解决这个问题的方法有几个方面。
加强装置内部的热管理。
可以采取增加换热器的传热面积、改进换热器的传热效率,降低渣油的进料温度等措施,以减少渣油进入加氢装置前的温度。
增加催化剂的抗热降解能力。
可以通过改变催化剂的组成和结构,添加一些耐热稳定剂,提高催化剂的抗热降解能力,延长催化剂的使用寿命。
炭垢问题也是一个常见问题。
炭垢的积聚会导致加氢装置的反应器和换热器的传热效率降低,增加能耗,降低产品质量。
解决这个问题的方法有几个方面。
加强渣油的预处理。
可以通过改变渣油的混合比例、提高渣油的净化度和过滤精度等措施,减少渣油中的杂质和微粒对装置的影响,降低炭垢的形成。
加强设备的清洗和维护。
可以定期清洗和更换催化剂床层,清除积聚的炭垢,保持装置的正常运行。
第四,催化剂失活是一个无法避免的问题。
催化剂的失活会导致加氢装置的反应活性降低,产品收率下降。
解决这个问题的方法有几个方面。
选择合适的催化剂。
催化剂的选择应考虑到催化剂的稳定性、活性和选择性等因素,以满足加氢装置的操作要求。
实施催化剂的再生和修复。
可以通过加氢装置内部的再生系统,将失活的催化剂进行再生和修复,恢复其活性,延长使用寿命。
渣油加氢装置实现长周期运行的措施及应用作者:王天生来源:《中国化工贸易·中旬刊》2019年第07期摘要:渣油加氢装置作为重要的重质油二次加工装置,对于公司的产业结构调整、物料平衡和催化装置生产都具有重要的作用。
渣油加氢装置设备安全长周期运行和较好的原料性质可以确保装置稳定运行,提高催化原料性质和公司自身的经济效益。
因此本文主要通过对于渣油加氢装置周期运行的现象影响因素进行分析,提出针对性的优化措施,来确保渣油加氢装置的运行。
关键词:渣油加氢装置;周期运行;措施渣油加氢装置是重油加工中最重要的装置,设备稳定运行和催化剂长周期使用对于装置自身生产和经济效益都有重要的影响。
目前固定床渣油加氢工艺是现阶段最为广泛运用的技术,由于受到了固定床反应器技术和催化剂使用寿命的影响。
因此固定床渣油加氢装置的运行普遍周期较短,需要定期的维护设备和更换催化剂,才能确保整个生产不会出现问题。
本文的研究视角主要结合在当前渣油加氢装置运行影响因素上,通过采取必要的措施,来延长渣油加氢装置的运行周期。
1 影响装置长周期运行因素分析1.1 原料的性质影响影响固定床渣油加氢装置长期运行机制主要在于加工的原料杂质得到有效控制。
渣油加氢装置虽然加工范围较为广泛,但是对于原料的要求极高,原料中Ca、Fe、Na和机械杂质等必须严格控制。
金属钠是强碱金属,对催化剂的酸性活性中心具有强烈的破坏作用,造成催化剂活性的降低;铁、钙等金属悬浮颗粒物、类积炭物资和机械杂质等容易使第一床层顶部板结,催化剂床层压降的上升而是装置被迫停工。
1.2 催化剂床层压差升高压降是导致加氢装置运转周期缩短的最主要原因,是固定床渣油加氢不可避免出现的问题;加氢反应器的床层压力降,不仅是重要的设计参数,而且是装置长周期运转的制约因素;当压降达到一定值后,它将以指数方式迅速增高,最终达到或超过设计允许值而被迫降低处理量、甚至停工。
1.3 催化剂级配不当渣油加氢装置采用复杂的催化剂级配体系,保护催化剂、脱金属催化剂、脱硫催化剂、脱残炭催化剂匹配不当,导致反应物流分配不均,产品金属含量、硫含量和残炭指标不合格,反应器床层压差快速升高,达不到预期使用寿命。
渣油加氢装置运行中存在问题及措施【摘要】渣油加氢装置在运行中常常面临设备老化、催化剂失活、操作不当等问题。
为了解决这些问题,可以采取设备维护更换、催化剂再生替换、加强操作培训等措施。
设备维护更换能延长设备寿命,催化剂再生替换可以提高催化效率,加强操作培训则能减少操作失误。
通过这些措施的实施,渣油加氢装置的运行问题可以得到有效解决,确保生产运行的稳定性和安全性。
需要相关部门及人员密切合作,共同努力,持续改进和完善工作。
【关键词】渣油加氢装置,运行问题,设备老化,催化剂失活,操作不当,设备维护,催化剂再生,操作培训,解决措施,总结。
1. 引言1.1 背景介绍渣油加氢装置是炼油厂中的一种重要装置,主要用于将重质渣油经由氢气作用进行加氢反应,以提高产品质量。
在实际运行中,加氢装置也面临着一些问题。
本文将针对加氢装置运行中存在的问题进行分析,并提出解决措施。
设备老化是加氢装置运行中常见的问题之一。
随着设备运行时间的不断增长,设备的工作效率逐渐下降,甚至可能出现泄漏等安全隐患。
催化剂的失活也是加氢装置运行中的一个重要问题。
催化剂失活会导致反应效率降低,影响产品质量。
操作不当也是造成加氢装置问题的重要原因之一。
操作人员缺乏必要的技术培训,可能导致操作失误,进而影响加氢装置的正常运行。
针对以上问题,我们应该采取相应的解决措施。
加强设备的维护,定期对设备进行检修和更换,保障设备运行的稳定性;定期对催化剂进行再生或更换,以确保加氢装置的正常运行;加强操作人员的技术培训,提高其操作水平,减少操作失误的发生。
通过以上措施的实施,我们可以有效地解决加氢装置运行中存在的问题,保障设备的正常运行,提高产品质量,推动炼油厂的发展。
1.2 问题提出在渣油加氢装置运行中,常常会出现一些运行问题,这些问题严重影响了设备的正常运行和生产效率。
为了保障设备的稳定运行和提高生产效率,有必要对这些问题进行深入分析,并制定相应的解决措施。
本文将对加氢装置运行中存在的问题进行分析,并提出相应的解决措施。
提高渣油加氢装置运行周期技术方案随着原油重质化、劣质化趋势的加剧,市场对轻质油品需求的不断增加以及环保法规的日益严格,重油尤其是渣油的高效转化和清洁利用成为世界炼油工业关注的焦点。
渣油加氢是解决重油深加工最合理也最有效的方法。
目前,世界上渣油加氢工艺有四大类,即固定床、沸腾床(又称膨胀床)、移动床和悬浮床(又称浆态床)渣油加氢,已工业化的有固定床、沸腾床和移动床3 种。
全球渣油加工能力中,约82%为固定床加氢处理。
固定床加氢技术成熟性最高,发展最快,装置最多。
国内固定床渣油加氢技术主要有引进UOP公司的ARDS,CLG公司的VRDS,UFR/VRDS,中国石化集团开发的S-RHT,RHT等。
固定床渣油加氢技术的优点是工艺成熟,产品收率高、质量好,脱硫率可以达到90%以上,工艺和设备结构简单,投资费用少,操作稳定。
固定床渣油加氢装置可以加工世界上大多数含硫原油和高硫原油的渣油,主要对残炭和金属含量有严格的要求,而对硫含量和氮含量的要求相对不太严格。
固定床渣油加氢技术主要用于催化裂化原料的加氢预处理,虽然转化率可以达到35%~45%,但由于要兼顾脱硫、脱残炭、脱金属和芳烃饱和的需要,所以一般转化率只有15%~20%。
此外,固定床渣油加氢技术还有以下两大缺陷:(1)在劣质原料加工方面有一定的局限性。
为保证装置的运转周期,需要控制原料油的总金属含量<150μg/g,残炭<15%,沥青质含量<5%。
在处理高金属和高胶质、沥青质含量的原料时,催化剂结焦和失活较快,床层易被焦炭和金属有机物堵塞,产生压降和热点。
同时,固定床渣油加氢装置很难将高硫渣油的含硫量降至100~200μg/g(催化裂化装置需要生产含硫量<10μg/g 的清洁汽油组分)。
(2)催化剂用量很大。
催化剂使用寿命短,无法及时更换催化剂,空速很低,运转周期较短(一般在12~15 个月),所以工业应用的局限性很大[1]。
1 固定床渣油加氢工艺技术的进展固定床反应器前加上UFR 和PRS 保护反应器技术,是固定床渣油加氢技术的重要进展。
190近年来随着原油重质化、劣质化趋势的加剧,以及市场对轻质油品需求逐年加大,在市场需求和企业追求效益最大化的推动下,重油尤其是渣油的深加工越来越引起企业的重视[1]。
传统的固定床渣油加氢处理工艺渣油转化率较低,近年来国内在渣油加氢工艺上陆续引进沸腾床渣油加氢、浆态床渣油加氢工艺,两种工艺在渣油的转化率方面较传统固定床渣油加氢得到大大提高。
但是两种工艺工业化较晚,技术成熟度还有待继续完善,反应出问题主要是在高转化率下的结焦问题。
文章重点阐述浆态床渣油加氢装置运行问题及相关研究。
1 制约浆态床渣油加氢装置长周期运行问题浆态床渣油加氢工艺具有原料适用性强、转化率高、轻油收率高、工艺简单、操作灵活以及反应器结构简单(空筒反应器)等特点[2],逐渐获得学界及企业界的认可,但浆态床新工艺在国内乃至国外没有成熟运行经验。
渣油一般分成四个组分:饱和分、芳香分、胶质和沥青质。
在渣油体系中,沥青质和胶质重组分构成混合胶团,胶质轻组分、芳香分和饱和分组分构成分散介质,混合胶团与分散介质之间具有复杂的物理化学联系并处于动态平衡。
浆态床渣油加氢裂化对减压渣油稳定系统造成破坏,使溶解沥青质的重质溶剂组分比例减少及加氢饱和使油品的芳香性降低,进而沥青质过饱和析出,成为结焦的前驱物,在反应器后的分馏系统出现结焦、堵塞等情况,影响装置的长周期运行[3-4]。
经统计发现结焦部位大多出现在:反应器、换热器、热高分、热低分、浆液汽提塔、减压塔及相连接的管线、管道过滤器等部位,结焦区域分布见图1。
2 装置长周期运转技术措施装置长周期运转的常规手段一般有控制原料性质稳定、控制反应各操作参数稳定、控制动静设备及仪表阀门不出现故障或出现故障及时处理等,其中原料性质稳定包括原料中沥青质、金属、残碳等含量稳定,操作参数稳定包括温度、压力、处理量等参数稳定。
接下来重点阐述几项技改,以防止在事故状态下造成装置大面积结焦堵塞缩短运行周期甚至中断生产运行。
渣油加氢装置实现长周期运行的措施及应用赵勇;刘铁斌【摘要】渣油加氢装置作为重质油加工的重要装置,对公司原油采购、催化装置的高效运行、总体经济效益都有重要的影响,因此优化渣油加氢装置的工艺操作,适当延长装置的运行时间,维持较高渣油掺炼量,对提高公司经济及环保效益有重要的意义.本文通过分析影响渣油加氢装置长周期运行的因素,采取针对性的优化措施,实现装置的长周期运行.%The fixed bed residue hydrotreating unit, as an important means of heavy oil processing, has important influence on the procurement of crude oil, efficient operation of catalytic cracking unit, and overall economic benefit. Therefore the optimization of the process operation and how to prolong the running time and maintain high residue blending quantity are significance to improve the economic and environmental benefits. In this paper, the factors to affect the long period operation of the residue hydrotreating unit were analyzed; the corresponding optimization measures were put forward to realize the long period operation of the unit.【期刊名称】《当代化工》【年(卷),期】2017(046)007【总页数】4页(P1389-1392)【关键词】渣油加氢;固定床;催化剂;压降;运行周期【作者】赵勇;刘铁斌【作者单位】中国石油化工股份有限公司金陵分公司, 江苏南京 210033;中国石油化工股份有限公司抚顺石油化工研究院, 辽宁抚顺 113001【正文语种】中文【中图分类】TE624Abstract:The fixed bed residue hydrotreating unit, as an important means of heavy oil processing, has important influence on the procurement of crude oil, efficient operation of catalytic cracking unit, and overall economic benefit. Therefore the optimization of the process operation and how to prolong the running time and maintain high residue blending quantity are significance to improve the economic and environmental benefits. In this paper, the factors to affect the long period operation of the residue hydrotreating unit were analyzed; the corresponding optimization measures were put forward to realize the long period operation of the unit.Key words:Residue;Hydrotreating; Fixed bed;Catalyst; Pressure drop; Operation period固定床渣油加氢工艺作为目前技术最成熟的加氢技术,在渣油加氢工艺过程中占主导地位。
由于渣油的复杂性、劣质化及固定床反应器的特点决定了固定床渣油加氢装置的运转周期较短,通常只有1年,个别装置运行2年,而作为炼厂主要生产装置的催化裂化装置运行周期大多在3年以上,这就造成了渣油加氢装置和催化裂化运行周期的不匹配。
渣油加氢停工期间催化裂化原料需优质化才能保证正常运转,这给公司的原油采购和配置提出了很高的要求,并对公司的经济效益产生了影响。
因此优化影响渣油加氢装置运行的各个因素,适当延长渣油加氢装置的运转时间具有重要的意义[1]。
某公司180万t/a渣油加氢装置以阿曼渣油、沙轻渣油为原料,经催化加氢反应,脱除硫、氮、金属等杂质,降低残炭含量,为催化裂化装置提供加氢常渣产品硫含量不大于0.65%、残炭不大于7%、Ni+V不大于15 ppm的原料,同时生产部分柴油,并副产少量石脑油和干气[2]。
1.1 原料中金属离子的影响影响固定床渣油加氢长周期运行的因素[3-5]很多。
固定床渣油加氢装置可以加工大多数含硫原油和高硫原油的减压渣油,但对原料有严格的要求。
原料中的含钙化合物易在催化剂外表面发生加氢脱钙反应,并以CaS的形式沉积在催化剂颗粒外表面上。
CaS进一步与焦炭或金属硫化物作用,使催化剂颗粒相互粘连在一起,形成结块,堵塞催化剂孔道和催化剂床层。
某公司渣油加氢原料中的钙离子大部分时间处于超标的状态,第1周期原料平均钙离子含量为6 mg/kg,第2周期原料平均钙离子含量为7 mg/kg,均超过4 mg/kg的工艺指标限定值。
原料中的铁离子进入反应器后,在硫化氢的作用下生成硫化亚铁,沉积在催化剂床层表面,并形成一层硬壳,阻碍反应物料通过,同时在高温下硫化铁还会促使部分重质油品(如干点高、残炭高的油品)生焦,焦堆积在催化剂的孔隙中。
某公司渣油加氢原料中的铁离子波动较大,第一周期原料平均铁离子含量为4.2 mg/kg,第二周期原料平均铁离子含量为7.6 mg/kg,接近限定值8 mg/kg。
图1和图2为装置第二周期原料中铁、钙含量分析数据。
1.2 设备的影响1.2.1 高压换热器换热效果下降混合原料/反应流出物换热器E102进出口温差由开工初期的70~80 ℃降低到末期只有30 ℃左右,造成加热炉F101入口温度逐渐降低。
由于炉设计负荷偏小,无法达到所需的反应温度,初中期通过提高反应出口温度来满足加热炉入口温度的要求,末期装置只能通过降低减压渣油掺炼量和降低装置负荷来维持生产,降低了装置的经济效益。
图3为高压换热器E102出入口温差变化。
1.2.2 反应加热炉设计负荷偏小反应加热炉F101中后期设计入口温度359 ℃,出口温度384 ℃,所需负荷12.8 MW(加热炉设计最大负荷为9.6 MW)。
由于高压换热器E102换热效果逐步下降,加热炉达到最大负荷时,炉出口温度只能达到360 ℃左右。
装置在中末期时F101出口温度需要达到370 ℃以上才能满足产品质量要求。
F101设计负荷的偏小,加之E102换热效果的持续下降,造成反应器R101入口温度的提高只能依靠提高R103、R104的出口温度来保证,反应热负荷大部分集中在R103和R104。
R101、R102反应温度偏低,没有达到重金属脱除的要求,R103和R104的反应温度偏高超出了脱硫、脱残炭的要求,影响装置长周期运行。
1.2.3 泡罩式分配盘对渣油加氢装置适应性差由于渣油加氢反应器直径达到了5.4 m,传统的泡罩式的分配盘对于高粘度的原料分配效果较差,造成床层径向温差偏大。
装置运行末期,R101最大径向温差达到了35 ℃,R102最大径向温差达到了25 ℃。
径向温差的扩大造成了R102热点的形成,热点的形成又加剧了床层径向温差,反应条件更加恶化,对装置正常运行产生了不良影响,图4为第二周期各床层径向温度分布。
1.2.4 床层压降混合原料中铁、钙离子含量连续超标较多,造成R102差压出现快速上升趋势,而且由于E102换热效率下降,F101设计负荷不足,造成各反应器温度分布不均衡,运行10个月时R102差压已突破500 kPa,并缓慢上升,最终接近限定值800 kPa,见图5。
为保证运行只能降低渣油掺炼量,降低了装置的经济效益。
2.1 原料管理2.1.1 原料性质控制上游装置加强对渣油及重蜡油性质的控制,根据原油性质及时调整脱钙剂的注入量。
利用LIMS系统加强对上游装置操作情况监控,上游装置操作异常,导致渣油、蜡油性质大幅度变化时,及时将相应的原料切出,保证装置原料性质处于平稳水平。
图6为2016年装置第3周期原料中的铁、钙平均含量均降低到5 mg/kg以下。
2.1.2 掺渣率控制在装置运行初期催化剂及过滤器使用情况较好的前提下,装置掺渣率可适当提高。
当装置减压渣油进料采用罐供时,由于渣油在罐区经过了一定时间的沉淀,机械杂质得以沉淀,避免了过多的杂质带入装置过滤器,原料过滤器差压稳定上升,对装置正常生产影响较小,在装置处理量保持250 t/h进料时,掺渣率可提至62%;而装置减压渣油改为直供热渣时过滤器差压上升较快,反冲洗频繁,反冲洗油通过过滤器转阀漏入滤后原料中,严重影响装置的新鲜料加工量,因此装置对掺渣率稍微下调,以满足过滤器的正常运行,提高了装置新鲜进料处理量。
装置运行至中后期负荷维持在90%~100%,掺渣率在50%~55%。
根据原料性质、床层温升情况,加氢常渣质量情况以及催化装置运行情况,对掺渣率进行微调。
同时在原料采购方面,由于适宜渣油加氢装置加工的阿曼原油价格较高,公司采购了其他低成本的原油,但单纯加工单品种的低成本原油会限制装置掺渣率的提高,因此,装置在加工低成本原油时,掺混一定比例的阿曼原油,提高了掺渣率,降低了原料成本。
通过根据上述生产实际情况对装置掺渣量的适时控制调节,装置掺渣率从第二周期的55.0%左右提高到第三周期的58.0%以上,最高时达到并保持了63.5%的优异水平。
2.2 精细化操作根据各反应器温升,调整反应器冷氢量注入量,控制一反温升在15 ℃左右,二、三反温升在22 ℃左右,四反温升在15 ℃左右,防止各床层温度出现大幅度波动。
优化各反应器温升,保持均衡状态,使4个反应器的反应平均温度呈现依次提高的趋势。
针对原料油硫含量较高的问题,装置人员精心调整,及时与催化剂厂家沟通,分配好四个反应器入口的温度梯度,根据床层温升、床层急冷氢阀开度、产品质量,以0.5 ℃的幅度微调二反、三反入口温度,以提高掺渣量,将掺渣率维持在60.0%左右。