低加疏水泵系统运行方式优化

660MW超超临界机组低压加热器疏水系统优化赵乐强;李睿霄【摘要】介绍了660 MW超超临界机组低压加热器疏水系统的配置方案,分析了低压加热器疏水系统配置疏水泵和采用逐级自流方式疏水时对汽轮机热耗的影响,热耗验收工况下采用疏水泵方案时汽轮机热耗下降约3 kJ/(kW·h),推荐采用配置2台100％容量疏水泵的低压加热器疏水系统的优化方案;同时,采用最小年费用法比较了疏水泵定速和变频调速方案,变频调速方案年费用最小,较定速低加疏水泵方案年费用减少1.63×104元,疏水泵推荐采用变频调速方案.【期刊名称】《吉林电力》【年(卷),期】2017(045)002【总页数】3页(P42-44)【关键词】660 MW等级;超超临界机组;低压加热器;疏水系统;疏水泵【作者】赵乐强;李睿霄【作者单位】中国电力规划设计协会,北京 100120;吉林龙华长春热电一厂,长春130052【正文语种】中文【中图分类】TM621.4火力发电机组高效率、节能减排是我国燃煤机组发展的主线，目前国内燃煤机组除了热电联产机组外，新建机组原则上为600 MW等级超超临界机组。

低压加热器(以下简称低加)疏水系统是660 MW等级超超临界机组回热系统的重要组成部分，不同的低加疏水系统配置方案对应不同的运行经济性指标，因此有必要对660 MW机组低加疏水系统进行优化选择，选择技术先进、指标优秀、运行可靠、性价比高的低加疏水系统，提升机组的整体效率。

目前国内汽轮机厂生产的常规660 MW超超临界湿冷机组的回热级数一般为八级或九级。

以九级回热系统为例，其包括三级高压加热器、一级除氧器和五级低压加热器，高压加热器疏水采用逐级自流到除氧器方式，低加疏水一般采用常规的低加疏水系统，即低加疏水逐级自流至凝汽器。

常规的低加疏水系统见图1。

常规低加疏水系统的特点是：系统简单，运行方便、可靠，初投资相对节省，但是机组的运行经济性较差。

以国内某汽轮机厂生产的660 MW超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、湿冷凝汽式汽轮机为例，该汽轮机具有九级非调整抽汽，驱动给水泵的小汽轮机排汽进入主机凝汽器。

低压加热器疏水系统优化摘要：为了进一步降低火电厂的发电成本，对火电机组进行热经济性能分析与系统优化是十分必要的。

给水回热系统是电厂热力系统的核心，它的连接布置方式和运行状况的优劣对机组热经济性起着至关重要的作用。

使用疏水冷却器，可以降低疏水温度，达到回收疏水热量的目的。

疏水泵则因其能够截流疏水而达到接近混合式加热器的抽汽热量利用效果。

通过等效热降法分别对疏水泵和疏水冷却器的节能效果进行了计算分析，并以某电厂1000MW机组低加回热系统为例提出了三种具体的优化设计，并对三种方案热经济性进行对比。

结果表明：方案三方案三（1号~3号高加及5号低加有蒸汽冷却段及疏水冷却段，6号低加带疏水泵，7号、8号低加设有疏水冷却段）具有较好的热经济性，节能效果明显。

关键词：低压加热器；疏水系统；优化；热经济性给水回热系统是电厂热力系统的核心，它的连接布置方式和运行状况的优劣对机组热经济性起着至关重要的作用。

凝结水流经回热系统被加热的程度与加热器的抽汽压力和温度、加热器的结构布置方式等因素有关。

而低压加热器疏水的连接方式直接影响整个热力循环的状态，影响机组的热经济性。

为了减少工质损失，常常把表面式加热器的汽侧疏水收集并汇集于主凝结水或主给水系统．低压加热器的疏水收集方式主要有采用疏水泵和疏水逐级自流两种收集方式。

火电厂热力系统不同疏水方式对机组的经济性有很大影响。

不同的疏水方式，在安全与经济性方面具有不同的特点．疏水逐级方式由于最为简单、可靠，在发电厂中得到了广泛的应用。

但是，由于疏水逐级回流要排挤低压抽汽会产生不可逆损失。

为了尽可能的减少这种损失，可以对其增设一些热力设备(如疏水冷却器、疏水泵)，进而从提高热力系统效率的角度对加热器疏水热量加以利用。

使用疏水冷却器，可以降低疏水温度达到回收疏水的热量的目的，而疏水泵则因其能够截流疏水而达到接近混合式加热器的抽汽热量利用效果[1]。

1. 低压加热器疏水系统热经济性的计算分析[2]1.1 疏水泵系统疏水泵将 i 级加热器疏水打到前一级（i-1级）的主凝结水管路中，使疏水与主凝结水混合,提高了疏水热量的利用能级，采用疏水泵的加热器系统如图1所示。

低加疏水泵变频改造摘要低加疏水泵是回收回热式汽轮机低压加热器疏水的装置，目的是为了提高回热系统的热经济性。

但在实际运行过程中，由于汽轮机的变工况运行，低加疏水量的变化将直接影响低加疏水泵的运行状况。

本文主要介绍低加疏水泵进行变频改造后的运行状况以及一些改善建议。

关键词：回热系统；低压加热器；疏水泵；变频1概述某石化自备电厂设置有两台100MW回热抽汽凝汽式汽轮机，主要承担对外供热任务，其中#8汽轮机处于长期运行状态。

#8汽轮机采用回热式结构，共有两台高压加热器和三台低压加热器，两台低加疏水泵。

#1、2低加疏水泵并联，一台运行一台备用，将#2低压加热器的疏水加压打到凝结水母管#2低压加热器出口位置。

系统结构如图1：图1 #8机#2低压加热器及其疏水系统图低加疏水泵参数如表1：表1低加疏水泵参数低加疏水泵将低压加热器疏水送至低压加热器凝结水的出口管中，减少了低压加热器的换热端差，提高了热经济性。

但系统复杂，装置了低加疏水泵，增加了厂用电量和运行维护费用，系统安全可靠性差一些。

2低加疏水泵的变频改造一方面因为外界负荷的变化，另一方面由于内部锅炉负荷的变化，再加上以供热为主，发电为辅的运行原则，#8汽轮机长期处于65MW最大抽汽工况的运行状态。

这种运行状态的特点是汽轮机进汽量小，抽汽量大，导致汽轮机末几级蒸汽参数远低于设计参数,低加疏水泵出力低于额定流量。

此时只能通过关小低加疏水泵出口调整门的方式，使得#2低压加热器保持有水位运行，防止低加疏水泵汽化。

由于低加疏水泵出口调整门开度过小（10%左右），造成较大的节流损失，于是我们对#8机#1低加疏水泵进行了变频改造。

异步感应电动机的转速n 与电源频率f 、转差率s、电机极对数p 三个参数有如下关系:n=60f (1- s)/p。

即降低电源频率f 就可以降低电动机转速，降低电动机转速就可以减少泵的出力。

对于水泵，由流体动力学理论可以知道，流量与转速的一次方成正比；扭矩与转速二次方成正比；而泵的功率则与转速的三次方成正比。

某电厂 670MW 机组#6 低加正常疏水改造两种可行性方案分析摘要：某电厂670MW机组#6低加长期存在疏水不畅的问题，当负荷低于480MW时，#6低加正常疏水管路不能及时将疏水排出，需要手动开启#6低加危急疏水调门进行疏水，影响了机组的安全和经济运行。

造成#6低加疏水不畅的主要原因是，#6低加与#7A、#7B低加汽侧压差较小，疏水管路过长，沿程阻力过大。

针对该问题，提出两种改造方案，通过对两种方案进行分析，选择了通过优化系统管路、阀门等布置改进#6低加疏水不畅问题的方案。

关键词：低加疏水；疏水不畅；沿程阻力1 概述某电厂670MW机组低加系统共四台低压加热器，全部由上海动力设备有限公司提供，形式为卧式，双流程表面式。

加热器疏水采取逐级自流方式，#5低加疏水→#6低加→#7A、#7B低加→#8A、#8B低加→低、高压凝汽器。

按照设计，机组在正常工况下运行时，#6低加正常疏水阀开度应在50%-75%之间调节，当出现低加疏水异常时，#6低加危机疏水调门开启。

在实际运行过程中，该机组在负荷低于480MW时，#6低加正常疏水调门开度达到100%，同时需要手动开启#6低加危机疏水阀门，疏水直接排到凝汽器，致使冷源损失增加，回热系统效率降低，同时加热器运行的稳定性下降。

2 原因分析某电厂670MW机组低加系统疏水采取逐级自流的方式，低加疏水量逐级增加，设计压差不够，当机组负荷低于480MW时， #6低加与#7A、#7B低加汽侧压差小于53.6kPa。

加热器之间疏水的压降分配主要有壳侧压降、管路沿程阻力、阀门局部阻力和疏水水位差组成。

疏水管路及阀门布置是否合理将会直接影响到加热器疏水是否通畅。

现场#6低加正常疏水管道布置图见附图一，疏水管道从#7A、#7B低加西侧（远端）上部接入，疏水管路总长度约47米，管路弯头12个，阀门6只，疏水管道最低点与最高点的高度差为6.5米，极大地增加了疏水的沿程阻力。

在低负荷情况下，#6与#7A、#7B低加疏水压差不足以克服过大的沿程阻力，这是造成#6低加正常疏水不畅的主要原因。

浅析低加疏水系统运行分析及调整摘要：低加作为机组回热系统重要设备，其稳定、安全运行关系着机组的运行效率及安全，二相流疏水在低加疏水系统中发挥至关重要的作用，但由于系统运行过程中二相流疏水的不适应性造成凝汽器液位突然增大，引起机组真空下降乃至机组跳车。

本文对低加疏水系统存在的问题进行运行优化进行论述、分析。

关键词：低压加热器；二相流疏水；疏水改造；换热器效率；温度提高引言：热电区域共计有两套低压加热器，主要是将热脱盐水经低加加热后送至除氧器。

B低加和A低加加热蒸汽分别引自机组的二级非可调抽汽和三级非可调抽汽。

B低加疏水通过汽液二相流装置及其旁路进入A低加，A低加疏水通过汽液二相流装置及其旁路进入凝汽器。

1低加疏水系统结构及运行存在的问题低加疏水系统流程：汽液两相流（汽液两相流水位调节阀根据液位高低采集汽相信号或液相信号直接进入阀腔，与疏水混合后流经特定设计的喉部。

当液位上升时，汽相信号减少，因而疏水流量增加;当液位下降时，汽相信号增加，减少喉部有效通流面积，疏水流量降低，达到有效阻碍疏水的目的），逐级自流。

疏水系统存在的问题：1）低加的B疏水通过气液两相逐级自流不畅通，为达到更高的出水温度，增加B进汽时，A、B两低加液位难以控制，需通过危急放水控制低加液位。

低加出口脱盐水温度难以达到设定值，因A低加进汽压力为负压，且汽量随机组负荷变化较大，导致低加换热效率降低。

2）A低加进汽管线因负荷变化原因会出现蒸汽凝结，造成蒸汽管道有部分积液，增大蒸汽流通阻力，若未及时发现或人工排除管道积液，会造成在某一时段通过蒸汽的流动将大量管道疏水瞬间带入低加加热器，低加液位快速上升，加热器高液位保护会打开危急放水电动阀降低低加液位，造成机组真空系统波动。

2分析调整针对低加系统疏水不畅引起低加换热效率低，组织生产人员从生产操作方面分别对1#机低加和2#机低加进行了讨论、分析、试验。

2.1 1#机组1）假设假设一：A低加的加热汽源主要来自B低加疏水流到A低加内部的汽水混合物。

第27卷　第10期2006年10月电　力　建　设Electric Power Constructi onVol.27　No.10Oct,20061000M W机组低压加热器疏水系统的优化配置徐传海(中南电力设计院,武汉市,470031)[摘　要]　4种方案的比较表明,1000M W超超临界汽轮机低压加热器疏水系统的优化配置方案是:6号低压加热器设疏水泵、7号和8号低压加热器设内置式疏水冷却段。

在T-MCR工况下,这种设置的机组比低压加热器疏水逐级自流设置的机组可多发电约472k W,加上优化方案使凝结水泵减少的电耗100k W,机组可多发电约572 k W。

在年供电量相同的情况下,1台机组年节省标准煤约840t。

[关键词]　1000M W超超临界机组　低压加热器　疏水系统　方案优化中图分类号:T M22313文献标识码:B文章编号:1000-7229(2006)10-0065-02Op ti m u m Configurati on of LP Heater D rainage System for1000M W UnitsX u C huanhai(South-m iddle China Electric Power Design I nstitute,W uhan City,430071)[Abstract]　The comparis on of4sche mes indicates that the op ti m ized configurati on scheme f or LP heater drainage syste m of1000M W extra supercritical turbine should be as f oll ows:No.6LP heater equi pped with a drainage pump,No.7and No.8LP heaters p r ovided with internal drainage cooling secti on.Under T-MCR conditi ons the turbine with such a configurati on can generate more electricity by about472k W than the turbine p r ovided with self-drainage stage by stage at LP heater.I n additi on,the condensate pump s can reduce the power consump ti on(100 k W)with the op ti m ized sche me and the unit can increase its power generati on by about572k W.A s a result in case of the same annual power supp ly1unit can save the standard coal consump ti on at about840t1[Keywords]　1000M W extra supercritical unit;LP heater;drainage syste m;op ti m izati on of sche mes 目前,国内三大动力集团均有1000M W超超临界机组订单,该型机组均采用3台高压加热器、1台除氧器及4台低压加热器的8级回热系统。

330MW机组低加疏水系统的改进1前言华电中宁发电有限责任公司#1、2机是由上海汽轮机厂制造的N330―16.7／537／537型汽轮机组，分别于2004年12月和2005年11月投产发电。

该机组回热加热系统由三高、四低一除氧组成，其中#5、6、7、8低加为表面式加热器，为哈尔滨汽轮机辅机厂生产制造，#7、8低加合为一体放置在凝汽器喉部。

低加疏水采用逐级自流的方式，最终由#8低加排入凝汽器。

为保证机组的安全运行，各加热器除设有正常疏水外，还设有一路紧急疏水，在事故或低加水位过高时将疏水直接排入到凝汽器。

2现状分析华电中宁发电有限责任公司#1、2机组投产以来，一直存在#7低加疏水不畅的问题，即在#7低加正常疏水调阀全开的情况下，低加水位仍持续升高，导致#7低加紧急疏水调阀必须开启一定开度方能维持低加正常水位，其中#1机组#7低加在正常运行中疏水紧急放水门开度在27％～53％之间，#2机组#7低加在正常运行中疏水紧急放水门开度在26％～50％之间。

由于#7低加运行中紧急放水门不能完全关闭，致使＃7低加的部份疏水不能到＃8低加加热凝结水，而是流到凝汽器，使部份疏水中的热焓释放在凝汽器中（#7低加紧急放水温度在90℃左右），#1、#2机组#7低压加热器运行中的不正常疏水，导致了如下两个严重后果：2.1安全问题按设计要求，危急疏水仅是在加热器水位高时才动作，而平常是由正常疏水调节阀控制水位的，两者控制特性不同。

现正常疏水工作不正常，若危急疏水阀出现机械故障或控制部分发生故障，则会由于抽汽管道上无阀门而无法隔离汽侧造成停机甚至汽缸进水事故。

2.2经济性问题加热器的疏水由于不从正常疏水口走而从危急疏水管道直接排走，一方面导致加热器无水而使加热器内传热恶化，传热效率降低；另一方面又造成疏水冷却段完全失效，使加热器的疏水端差增加。

上述都会增加汽轮机的热耗率。

3 原因分析我们通过对运行参数进行观察，以及查阅设计图纸等相关资料，并结合现场管路的布置，认真分析#7、8低加的运行状况，如表1及图1所示：表1 # 7、8低加运行参数统计从表1中可以看出，#1机组在各个负荷工况下，#7、8低加之间的压差均大于并接近设计值（53kpa），但各个工况下#7低加紧急疏水调门均有一定的开度，且负荷越高开度越大，说明疏水量越大疏水越不畅。

300MW机组#6低加疏水系统优化摘要:近两年煤炭价格居高不下，如何提高火电厂一次能源利用率、降低发电成本已成了各大企业积极研究的课题。

本课题从提高机组热效率方面入手，对汽轮机#6低加疏水系统进行优化，提高疏水利用率，起到节能降耗效果。

关键词:节能；#6低价疏水泵；优化1引言能源是国民经济的根基资源，节能降耗，提高企业经济效益，具有特别重要的意义。

同时节能减排也是我国各级政府强力推进的重大举措和社会关注的焦点，其社会意义也分外重大，积极稳妥推进碳达峰碳中和也是相关企业的责任。

据有关单位统计，目前我国火电供电煤耗与发达国家水平还有20%的差距，因此我国火电的节能降耗还有很大空间。

2机组概况河北华电石家庄裕华热电一期工程两台300MW机组为强制循环汽包炉，汽机型号为C300/200-16.7/0.43/537/537，2014年#2机组进行了背压机组改造，2021年3月#1机组进行了低压缸零出力改造，2021年11月新投产了栾城热网及栾城工业抽汽系统。

汽轮机设有八级不调节抽汽，一、二、三级抽汽分别供三个高压加热器；四级抽汽供汽至汽动给水泵、除氧器、辅汽联箱；五、六、七、八级抽汽分别向四台低压加热器供汽，如图1所示。

机组通过凝结水泵将凝汽器内的冷凝水，逐次经过#8、#7、#6、#5低压加热器对其不断加热后输送至高压除氧器。

低压加热器是利用汽轮机中低压缸的抽汽来加热凝结水，除了可以提高机组经济性外，还能确保除氧器进水温度的要求，以达到良好的除氧效果。

各个低压加热器均采用给水与蒸汽成逆流的布置。

加热蒸汽从壳体上部的入口进入壳体内部后与水管中的主凝结水进行热交换，凝结成饱和水后接进入疏水冷却段继续放热而变为过冷水，最后经疏水出口流出。

水侧的主凝结水先进入水室，然后进入管侧的疏水冷却段，在该段内它与管外的疏水进行对流换热而吸收热量，其温度得到一定提高后再进入饱和段。

该段是加热器的主要工作段，凝结水在此吸收大部分热量，其温度得到较大提高。

马鞍山万能达发电有限公司#3机组轴封加热器、#7/#8DJ疏水系统改造工程运行状况报告西安大恒电力技术有限公司2010年7月30日万能达发电有限公司#3机组轴封加热器、#7/#8DJ疏水系统改造前后运行状况报告一、#3机、#7/#8DJ改造前运行情况描述：#7/#8DJ投产以来一直存在疏水不畅问题。

据厂方运行专工介绍及参照#7、#8各运行工况参数观察：机组在180MW~280MW时，水位要控制在正常值H=150mm左右，必须开启事故疏水门进行调整。

#7/#8DJ部分疏水分别通过事故门到凝汽器，对机组的经济运行及加热器本身的安全性造成较大影响。

后来厂方试验性的将#7/#8DJ的水位由原来的正常水位（H=150mm）,提高到450mm，#7/#8DJ负荷在180MW~300MW时，在不启动事故门的状况下，疏水能够满足逐级自流。

#7/#8DJ运行数据观察如下表所示：#7/#8DJ将水位提高450mm的情况可见：#7/#8DJ提高水位后，运行时疏水可以形成逐级自流。

事故门可以完全关闭。

但是#7/#8DJ凝结水出口温度明显降低。

严重影响了机组的经济运行。

二、#3机轴加、#7/#8DJ及轴加改造后的情况如下：1.轴加在150MW~320MW负荷运行中，水位正常。

水位高度H=120mm2.#7DJ在179.3MW~320MW负荷运行中,水位计算机显示水位为283.6mm，（事故门与调节器旁路门全关状态）。

正常水位设置应为150mm，实际运行水位偏高，高出差值为133.6mm。

经现场调试，开启旁路没有任何作用。

原因是#7/#8DJ之间的压差太小。

#7DJ抽汽压力为-67.54KPa，#8DJ 抽汽压力为-87.1Kpa，前后压差:△P=－67.5－(－87.1)=19.6Kpa，由于#7DJ 疏水出口进#8DJ垂直高度约为1.92米，加之疏水管线长度，弯头，阀门等阻力损失，要想保证水位维持在H=150mm的正常高度运行，很困难。

核电站低加疏水泵维修工艺及主密封优化分析摘要：在我国经济飞速增长的今天，我国的核电发展也取得了巨大的进步。

通过多台核电机组几十年的安全稳定运行的实践证明，我国的核电是既安全又经济的能源，最重要的还是一种清洁的能源，虽然我国核电具备这些优势，但是核电机组的运维还是会存在一些安全问题。

所以，国家要求对核电力工业进一步优化核电机组结构，重视核电相关技术、设备发展规划。

首先，核电站的设备必须要足够稳定、安全。

稳定和安全是保证核电继续发展的主要因素。

虽然我国已经具备了制造百万千瓦核电设备的能力，但是在保证制作能力和水平的同时，又该怎样维修和优化核电站设备是目前我国核电发展的主要课题。

本文的主要点是从核电站低加疏水泵维修出发的，不断推进低加疏水泵等设备新技术的应用，完善和提高核电机组的整体运行效率。

毕竟低加疏水泵是核电厂不可或缺的附属设备，对低加疏水泵的问题就必须要及时处理，要尽可能的缩短设备检修的时间。

所以，我们及时准确的判断处理水泵故障问题是保证生产平稳运行的重要手段，本文的主要内容就是要对低加疏水泵的泵轴密封故障问题做出简单的分析和提出合理有效的处理方法。

还分析核电站设备维修优化的意义，该怎样不断促进我国核电产业发展，还值得我们不断努力分析和研究关键词：核电站；凝结水泵；维修工艺；优化分析引言：我国核电站的电能生产是占有一定的重要地位，核电站的管线、设备构造是相当复杂的。

在二次回路系统中，会比较容易出现多种设备的安全运用的问题，其中水泵就是一个很关键的设备。

所以，为了能够满足水泵相应的负荷应用需求，必须要让技术人员们及时的处理水泵存在的问题，要及时做出相应合理的结构优化措施来。

要加强确保核电机组的安全，并在安全的范围内高效的发展核电。

所以，在这种基础上要对核电站的设备进行不断的维护和优化，这样才能保证设备资源能够合理有效的运用，还能够给设备的制造提出更优的意见，从而不断推动我国核电设备的发展水平。

1低加疏水泵密封问题的分析国内某核电站多台机组的低加疏水泵长期使用石墨填料作为泵轴与泵出水壳体的密封材料。

3、4号机7号低加疏水泵改造新疆华电红雁池发电有限责任公司扎永强[摘要] #3、#4机#7低加疏水泵运行不稳定，极易发生故障。

分析认为，泵实际设计参数过高，泵设计流量远远高于系统要求值，是根本原因。

经过改造换型，问题得到彻底解决。

[关键字] 疏水泵、流量、扬程、汽蚀1 运行情况华电红雁池发电有限责任公司#3、#4机组200MW汽轮机#7低加各安装有两台疏水泵，一台运行，一台备用。

主要作用是将#5、#6、#7低加疏水回收至凝结水总管。

低加疏水泵为上海某泵厂制造。

型号：HPK-Y100-400，设计流量：240m3/h (最佳点)，设计扬程：218mH2O (最佳点)，转速：2900r/min，电机：160KW。

分别于2003年9月、12月正式投入运行。

自机组调试开始，4台低加疏水泵运行就极不稳定，一直存在着泵体振动、噪音大、托架温度高、机械密封泄露、水泵及电机轴承易烧损等问题。

甚至频繁发生断轴、叶轮碰摩等恶性故障。

4台泵除泵壳没有更换过外，其余的全部零件如泵轴、叶轮、机械密封、轴承等全部都更换过。

该泵存在着严重的质量问题，根本无法长期使用。

至2004年12月14日，在一年时间内，因低加疏水泵故障而停泵退出运行备用进行检修的次数为63次，发生断轴5次，更换泵轴5根，更换叶轮3个，更换机械密封11副，更换轴承41副。

另外，水泵运行效率极低，电流是#1、#2机的3倍。

2 原因分析经过认真研究，分析原因如下：2.1 泵实际设计参数与系统要求对比2.1.1 #3、#4机组#7低加疏水流量计算：见表12.1.2 泵实际设计值与系统要求对比：见表22.2 原因分析可以看出，水泵实际的最佳运行工况设计流量是240m3/h，是系统要求值66.5m3/h的3.6倍。

一般水泵允许的最小流量为设计值的30%，此泵的最低流量在80m3/h 左右。

在200MW时，疏水流量差不多才刚刚满足水泵的最小流量。

而在低负荷时，疏水流量在20～40m3/h左右，远远低于水泵允许的最低流量。

1000MW机组低加疏水泵变频自动调节及节能分析摘要：X公司1000MW机组低加系统采用低加疏水泵自投产以来，机组运行过程中低加疏水泵变频器手动调节，易造成低加水位监视调整不及时，导致低加水位异常及疏水泵电耗大，影响低加安全经济运行。

本文通过对机组低加疏水泵运行过程中的异常情况，提出整改措施，从而提高低加系统安全经济运行。

1关键词：低加疏水泵变频节能1Frequency conversion automatic Regulation of low Additive pump for 1000MW UnitEnergy saving analysisDu XinjiangDatang Sanmenxia Power Generation Co., Ltd., Sanmenxia Industrial agglomeration District, Henan Province, zip code: 472143Absrtact: since the low dosing pump was put into operation in 1000MW unit of X Company, the frequency converter of low adding and thinning pump has been manually adjusted during the operation of the unit, which is easy to cause the monitoring and adjustment of low adding water level to be untimely, resulting in the abnormal level of low adding water and the large power consumption of the pump. Affect low plus safe economic operation. In this paper, through the abnormal situation in the operation process of the low loading and thinning pump of the unit, the rectification measures are put forward in order to improve the safe and economical operation of the low loading system.Key words: low additive pump frequency conversion energy saving1前言：X公司1000MW机组汽轮机为上海汽轮机有限公司制造的超超临界、一次中间再热、单轴、四缸四排汽、双背压、反动凝汽式汽轮机，机组型号：N1000-28/600/620℃。