36+65+36连续梁复核报告-典尚设计

90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。

连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。

1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。

（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。

预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。

共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。

外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。

（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。

钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。

（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。

（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。

（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。

箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。

XX城际铁路X标(48+80+48)连续梁支架验算报告XXXXXXX设计研究有限公司二〇一八年 X月XX城际铁路六标(48+80+48)连续梁支架验算报告编制人：复核人：审核人：XXXXXXXX设计研究有限公司二〇一八年 X月目录1、编制依据 (1)2、项目概况 (1)3、材料特性 (2)4、荷载计算 (2)4.1 施工各项荷载计算 (2)4.2 结构特性 (2)4.3设计工况及荷载组合 (3)4.3.1 分项系数 (3)4.3.2 荷载组合 (3)4.3.3 箱梁荷载计算 (3)4.2 荷载组合 (4)5、模型建立 (4)5.1 建立模型 (4)5.2 模型说明 (5)6、支架计算结果 (5)6.1支架刚度结果 (5)6.2支架强度分析 (7)6.3支架稳定分析 (10)6.4局部受力分析 (11)6.5方木和竹胶板验算 (12)7、地基承载力验算 (14)8、结论 (14)1、编制依据（1）、施工图设计文件（2）、《铁路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（3）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2017）（4）、《钢结构设计手册》（第三版）（5）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010（6）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）（7）、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）（8）、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）（9）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（10）、《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2001）（11）、《普通碳素结构钢技术条件》（GB700-88）（12）、《桥梁支架安全施工手册》2、项目概况方案概述转体连续梁采用满堂盘扣支架现浇施工。

施工方法如下：原地表压实处理，换填30cm厚8%灰土层，浇筑20cm厚C25混凝土硬化，在混凝土硬化上搭设满堂盘扣支架。

支架安装完成后进行预压。

精品文档G104溧阳西段改扩建工程QL-8-2施工标段南河大桥主桥施工监控总报告XXXX工程咨询(检测)有限公司时间：2014.4.12目录第一章工程概况 (1)1.1结构概况 (1)1.2技术指标 (2)第二章监控目的与意义 (3)第三章监控组织与管理 (5)第四章监控原则与方法 (6)4.1监控原则 (6)4.2监控方法 (6)4.3调控手段 (7)第五章结构分析 (9)5.1施工控制计算的一般原则 (9)5.2施工控制的结构计算方法 (10)5.3设计参数误差分析与识别 (11)第六章主要测试内容 (12)6.1应力监测 (12)6.2位移监测 (16)6.3温度监测 (17)6.4监测工况 (18)6.5监测仪器 (20)6.6施工控制精度 (21)6.7施工控制预警机制 (21)第七章结构计算与分析 (23)7.1结构计算 (23)7.2前进分析 (23)7.3计算模型 (25)第八章应力监控成果 (28)8.1分析原理 (28)8.2数据分析 (29)8.3应力监控小结 (54)第九章变形监控成果 (56)9.1挠度影响分析 (56)9.2施工误差分析 (57)9.3精度控制 (58)9.4数据分析 (58)9.5变形监控小结 (89)第十章监控结论 (90)附录..................................................................................... 错误！未定义书签。

附录1监控指令书.......................................................................... 错误！未定义书签。

第一章 工程概况1.1 结构概况南河大桥位于104国道溧阳西段K1230+878.679处，跨越芜申运河，属于104国道改扩建工程QL-8-2施工标段。

大桥设计荷载为公路I 级，设计速度为100km/h ，桥面全宽26.0m=0.5+11.5+0.75+0.5+0.75+11.5+0.5m ，大桥分左、右两幅。

关于悬臂浇筑连续梁合拢段劲性骨架设计计算一、常规三跨悬浇梁体系转换过程边跨合拢前，主梁呈双“T ”形刚构状态（因主墩临时固结体系未拆除）；边跨合拢后结构完成第1次体系转换，主梁呈单悬臂状态；一般设计要求此时拆除主墩临时固结措施，中跨合拢后结构完成第2次体系转换，形成连续梁状态。

二、合拢段劲性骨架受力分析很多连续梁在合拢段混凝土浇筑前要求：一是张拉部分合拢段预应力索，二是要求焊接劲性骨架。

主要作用分析如下：（1）、在合拢段混凝土达到足够强度前，为减小因为环境温度变化引起的梁体悬臂端对合拢段混凝土的拉、压作用，需要预先设置劲性骨架作为合拢段混凝土的临时可靠保护。

（2）、设置临时刚性支撑可以抵抗合拢段混凝土受外来压力，防止造成混凝土损坏；通过张拉临时预成力束可以抵抗合拢段混凝土受外来拉力，避免合拢口两侧出现裂纹。

三、合拢段劲性骨架受力计算1、当墩梁固结时劲性骨架受力情况受临时固结措施约束，主墩处支座没有参与受力，此时梁体悬臂端受环境温度升降变化影响处于自由伸缩阶段。

劲性骨架轴力大小Ng=[]⎥⎦⎤⎢⎣⎡-∆T ∑=n i EhAhi Lhi EgLgLh 122σα其中：α为混凝土梁体线膨胀系数，取0.00001（按照设计规范附录取值）；ΔT为合拢段施工期间昼夜最大温差；Lh为悬臂端最大长度，取0#块中心到悬臂端距离；Lg为刚性支撑长度，取3m；Eg为钢材弹性模量；【σ】为钢材允许应力，取140MPa；Lhi为对应i梁段节段长度；Ahi为对应i梁段平均面积；2、墩梁固结解除后劲性骨架受力情况临时固结措施解除后，主墩处支座参与受力，此时半幅梁体可沿支座滑动方向滑动，此时劲性骨架不产生温度应力，可以认为承受摩阻力。

（1）、降温工况降温工况下，依靠临时张拉预应力索来抵抗合拢段混凝土受到的拉应力。

此时劲性骨架受轴向力：Ng=Fy-μ*G（半幅）其中：Fy为临时合拢索的张拉力；G为半幅主梁连带边跨直线段重量；μ为盆式支座摩阻系数，取0.06。

目录1工程概况 (1)1.1******闸基本情况 (2)1.2流域特征 (2)1.3水文气象特征 (2)2基本情况 (3)2.1建筑物级别 (3)2.2设计标准 (3)2.3地基情况 (3)2.4工程现状 (4)2.5地震设防烈度 (6)2.6安全检测 (6)3复核计算成果及分析评价 (8)3.1水文基本资料 (8)3.2防洪、除涝标准 (8)3.3抗滑稳定验算 (8)3.4水力验算 (9)4. 水闸安全状态综合评价和建议 121工程概况1.1******闸基本情况***闸位于*****中游xx乡***村西北处, 该闸于xx年xx月动工兴建, xx年xx月建成投入使用。

该闸1孔, 孔净宽3m, 闸墩厚0.8m。

无启闭机房, 建闸处控制流域面积12.0km2。

闸室长3m, 闸底板基础底面高程为80.00m, 闸底板基础顶面高程为81.00m, 涵洞为过堤平板型涵洞, 洞长13.5米, 洞高3米, 涵洞的洞身与洞底均用浆砌石砌筑, 洞顶为现浇钢筋砼板。

消力池长4.75m, 深0.8米, 消力池底厚度为0.5米, 海漫长7.5米, 宽3米。

上下游翼墙为重力墙式浆砌块石。

闸墩顶高程为88.00m, 启闭机梁顶高程为88.30米。

该闸设计防洪标准为十年一遇, 防洪流量为27.85m3/s, 设计除涝标准为五年一遇, 除涝流量为14.4m3/s, 设计除涝面积为1.8万亩, 实际除涝面积为1.8万亩, 是一座以排涝、防洪为主的小（1）型排水闸。

1.2流域特征******闸闸址以上汇流面积12.0km2, 河道长度7.6km, 河道平均比降1: 2000。

流域内海拔高程80～104m, 地形为平原区, 以黄粘土为主, 主要农作物为小麦、玉米、红薯。

1.3水文气象特征******闸流域为暖温度带向亚热带过渡区, 属典型的大陆性季风气候, 其特征为: 气候温和雨量充沛, 四季分明, 季风明显。

夏季盛行偏南风, 雨水多, 冬季多偏北风, 比较干燥。

┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 装 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 订 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ 线 ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊ ┊共 55 页 第 1 页第一章 概述1.1预应力混凝土连续梁桥概述预应力混凝土连续梁桥以结构受力性能好、变形小、伸缩缝少、行车平顺舒适、造型简洁美观、养护工程量小、抗震能力强等而成为最富有竞争力的主要桥型之一。

本章简介其发展：由于普通钢筋混凝土结构存在不少缺点：如过早地出现裂缝，使其不能有效地采用高强度材料，结构自重必然大，从而使其跨越能力差，并且使得材料利用率低。

为了解决这些问题，预应力混凝土结构应运而生，所谓预应力混凝土结构，就是在结构承担荷载之前，预先对混凝土施加压力。

这样就可以抵消外荷载作用下混凝土产生的拉应力。

自从预应力结构产生之后，很多普通钢筋混凝土结构被预应力结构所代替。

预应力混凝土桥梁是在二战前后发展起来的，当时西欧很多国家在战后缺钢的情况下，为节省钢材，各国开始竞相采用预应力结构代替部分的钢结构以尽快修复战争带来的创伤。

50年代，预应力混凝土桥梁跨径开始突破了100米，到80年代则达到440米。

虽然跨径太大时并不总是用预应力结构比其它结构好，但是，在实际工程中，跨径小于400米时，预应力混凝土桥梁常常为优胜方案。

我国的预应力混凝土结构起步晚，但近年来得到了飞速发展。

现在，我国已经有了简支梁、带铰或带挂梁的T 构、连续梁、桁架拱、桁架梁和斜拉桥等预应力混凝土结构体系。

虽然预应力混凝土桥梁的发展还不到80年。

但是，在桥梁结构中，随着预应力理论的不断成熟和实践的不断发展，预应力混凝土桥梁结构的运用必将越来越广泛。

连续梁和悬臂梁作比较：在恒载作用下，连续梁在支点处有负弯矩，由于负弯矩的卸载作用，跨中正弯矩显著减小，其弯矩与同跨悬臂梁相差不大；但是，在活载作用下，因主梁连续产生支点负弯矩对跨中正弯矩仍有卸载作用，其弯矩分布优于悬臂梁。

(30+36+30)m现浇梁顶升支架结构受力计算书1.工程概况本项目高架桥共 2 段，结构形式采用现浇、悬浇预应力混凝土箱梁，主线高架1号桥桥梁全宽18-19.2m，桥梁全长802.55m，共有现浇梁9联；主线高架2号桥桥梁全宽19.2-20.7m，桥梁全长3267.507m，共有现浇梁34联。

主线高架1号桥与现状金融区互通主线桥相接，对原桥跨永兴路联进行顶升调坡利用，第二、三联上部结构拆除，下部结构改造后利用；高架跨越翻身河、凤凰路路口后落地。

跨越凤凰路路口采用50m预应力砼变高度连续箱梁，其他各联上部结构均为预应力砼等高度连续箱梁，下部结构为柱式墩、花瓶墩、组合式桥台，钻孔灌注桩基础，台后填土高度3.2m 左右。

顶升段桥梁为主线高架1号桥第1联，桥梁上跨永兴路，交角94.3°，通行净空14×5m，跨永兴路联跨（30+36+30）m，中心桩号范围为K0+000.0～K0+096.0，顶升段桥梁全长96m，共一联；本桥上部结构形式为预应力混凝土连续箱梁。

下部结构为柱式花瓶墩、薄壁式桥台，基础为钻孔灌注桩承台。

桥面铺装为沥青混凝土，桥墩采用D160伸缩缝，支座采用JQZ球型支座。

主线1号桥第1联跨永兴路桥平面图2.设计参数2.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。

2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。

(2)Φ609×16mm钢管支撑自重234Kg/m。

(3)施工荷载取2.5kN/m2。

(4)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。

2.3.支架结构支撑架设置与现状承台上，现状墩柱高度6m～10m，钢管支撑高度 6.5～10.5m，钢管立柱支撑采用Ф609*16mm钢管，其中0#、3#墩设置1排6根钢管，1#、2#中墩设置2排12根钢管。

摘要 (II)Abstract (II)绪论 (1)1上部结构设计概述 (3)1.1设计基本资料 (3)1.2 截面形式及截面尺寸拟定 (4)1.3毛截面几何特性计算 (5)2 上部结构内力计算 (9)2.1 单元划分 (9)2.2 恒载内力计算 (10)2.3 温度及墩台基础沉降次内力计算 (11)2.4 收缩次内力 (15)2.5 活载组合内力计算 (16)2.6 内力组合 (18)3 预应力钢束的估算与布置 (24)3.1 计算原理 (24)3.2预应力钢束的估算 (27)3.3 预应力钢束布置 (29)3.4预应力损失计算 (32)4 普通钢筋估算 (37)5 强度验算 (39)6 应力、变形验算 (41)6.1基本原理 (41)6.2施工阶段应力验算 (41)6.3 使用阶段应力验算 (47)6.4 挠度的计算与验算预拱度的设计 (57)7 桥墩的计算 (60)7.1 设计资料 (60)7.2 墩柱计算 (61)8 钻孔灌注桩计算 (65)8.1 荷载计算 (65)8.2 桩长计算 (66)8.3 桩的内力计算（m法） (66)8.4 桩顶纵向水平位移验算与桩身材料截面强度验算 (69)结束语 (72)致谢 (73)参考文献 (74)根据设计任务书要求和设计规范的规定，本着“安全、适用、经济、美观”八字原则，对平南高速公路D匝道桥第三联进行了设计。

该桥上部为四跨预应力混凝土连续梁桥，均为30m。

桥基础为二根桩单排布置。

第一章进行上部结构的计算。

对30m跨径采用刚性铰接板法计算出跨中和1/4跨的荷载横向分布系数，支点的用杠杆法计算出。

根据恒载和活载的两种组合进行了配筋，按新规范进行了预应力损失的计算，按短暂和持久状态进行了应力验算。

并对30m跨径的用桥梁博士软件进行了配筋和应力验算。

第二章进行下部结构的计算，主要包括了盖梁和桩基础的计算。

盖梁活载横向分布系数在荷载对称布置时采用杠杆法，非对称布置时采用偏心受压法进行计算。

跨212国道32+56+32m连续梁施工方案1.编制依据及规范1.1编制依据（1）新井口嘉陵江双线特大桥初步设计图纸。

（2）业主提供的图纸及其它相关设计资料。

（3）国家及相关部委颁布的法律、法规和铁道部颁布的现行设计规范、施工规范、铁路工程质量验收标准及其它有关文件资料。

（4）工地现场调查、采集、咨询所获取的资料。

（5）分部拥有的技术装备力量、机械设备状况、管理水平。

（6）GB/T19001--2000质量标准体系、GB/T24001-2004环境管理体系和GB/T28001-2001职业健康安全标准建立的质量、环境和职业健康管理体系和《程序文件》。

（7）我单位拥有的科技成果、工法和现有的管理水平、劳力、设备、技术能力，施工经验。

1.2施工技术规范及验评标准1、《铁路混凝土强度检测评定标准》(TB10425-94)；2、《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》(铁建设[2005]160号)；3、《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》(铁建设[2005]160号)；4、《铁路混凝土工程施工技术指南》(TZ210-2005)；5、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；6、《铁路工程基桩无损检测规程》（TB10218-99）；7、《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004/J342－2004）；8、《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009/J946-2009）；9、《铁路专线高性能混凝土暂行技术条件》2.工程概述2.1.工程地质概况工程所经区域出露白垩系、侏罗系、三叠系等中、新生代的泥岩、砂岩、灰岩等地层。

主要持力层为泥岩夹砂岩和砂岩。

地表上覆第四系全新统人工堆积层（Q4ml）、冲积层（Q4al）、冲洪积层（Q4al＋pl）、坡残积层（Q4dl＋el）土层；下伏基岩为侏罗系中统上沙溪庙组（J2s）泥岩夹砂岩和砂岩层。

2.2.气象特征工程所经区域位于四川盆地，属湿热气候带：气候温和湿润，年平均气温14～18℃。

连续梁设计(2015910连续梁3跨)项目名称构件编号日期设计校对审核执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010), 本文简称《混凝土规范》《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012), 本文简称《荷载规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF500-----------------------------------------------------------------------1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 11.20kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅幅度: 0.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 考虑恒载分项系数 : 1.20__活载分项系数 : 1.40活载调整系数 : 1.00__配筋条件:抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C30__箍筋级别 : HPB300配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 25mm面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 25mm最大裂缝限值 : 0.400mm_挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 单筋__按裂缝控制配筋计算3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm-----------------------------------------------------------------------梁号 1: 跨长 = 9000 B×H = 250 × 600左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -204.281弯矩(+) : 0.001 177.782 0.000剪力: 79.872 -44.538 -125.268上部as: 35 35 35下部as: 35 35 35上部纵筋: 300 300 1115下部纵筋: 300 955 300箍筋Asv: 318 318 318上纵实配: 2E16(402) 2E16(402) 3E22(1140)下纵实配: 2E20+1E22(1008) 2E20+1E22(1008) 2E20+1E22(1008)箍筋实配: 2d8@250(402) 2d8@250(402) 2d8@250(402)腰筋实配: 4d10(314) 4d10(314) 4d10(314) 上实配筋率: 0.27% 0.27% 0.76%下实配筋率: 0.67% 0.67% 0.67%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.376 0.385挠度: -0.000 20.979 -0.000最大裂缝:0.385mm<0.400mm最大挠度:20.979mm<45.000mm(9000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 2: 跨长 = 9000 B×H = 250 × 600左中右弯矩(-) : -204.281 0.000 -204.281弯矩(+) : 0.000 75.640 0.000剪力: 102.570 21.840 -102.570上部as: 35 35 35下部as: 35 35 35上部纵筋: 1115 300 1115下部纵筋: 300 385 300箍筋Asv: 318 318 318上纵实配: 3E22(1140) 2E16(402) 3E22(1140)下纵实配: 2E18(509) 2E18(509) 2E18(509)箍筋实配: 2d8@250(402) 2d8@250(402) 2d8@250(402)腰筋实配: 4d10(314) 4d10(314) 4d10(314) 上实配筋率: 0.76% 0.27% 0.76%下实配筋率: 0.34% 0.34% 0.34%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.385 0.267 0.385挠度: -0.000 7.268 -0.000最大裂缝:0.385mm<0.400mm最大挠度:7.268mm<45.000mm(9000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 梁号 3: 跨长 = 9000 B×H = 250 × 600左中右弯矩(-) : -204.281 0.000 0.000弯矩(+) : 0.000 177.782 0.001剪力: 125.268 44.538 -79.872上部as: 35 35 35下部as: 35 35 35上部纵筋: 1115 300 300下部纵筋: 300 955 300箍筋Asv: 318 318 318上纵实配: 3E22(1140) 2E16(402) 2E16(402)下纵实配: 2E20+1E22(1008) 2E20+1E22(1008) 2E20+1E22(1008)箍筋实配: 2d8@250(402) 2d8@250(402) 2d8@250(402)腰筋实配: 4d10(314) 4d10(314) 4d10(314) 上实配筋率: 0.76% 0.27% 0.27%下实配筋率: 0.67% 0.67% 0.67%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.385 0.376 0.000挠度: -0.000 20.979 -0.000最大裂缝:0.385mm<0.400mm最大挠度:20.979mm<45.000mm(9000/200)本跨计算通过.----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：-----------------------------------------------------------------------【理正结构设计工具箱软件 6.5PB3】计算日期: 2015-09-10 17:24:35 -----------------------------------------------------------------------。

浅析小半径曲线单线（37+64+37）m连续槽形刚构设计摘要预应力混凝土槽形梁是一种下承式桥梁结构形式。

当列车荷载作用在桥面上时，腹板承受从底板传来的荷载，除引起腹板的弯曲之外，还会引起腹板的扭转。

武汉枢纽铁路（37+64+37）m单线连续槽形刚构主梁采用等高度截面，主梁截面由板式腹板与加劲肋板组成，桥墩采用双柱式薄壁墩，转体施工，结构整体构造简单。

计算结果表明：结构受力合理，强度及刚度等各项指标均满足规范要求。

关键词槽形梁；连续刚构；转体引言武汉枢纽汉西特大桥上跨既有武康线及既有京广线，夹角分别为81°、71°，跨越处武汉枢纽铁路平面曲线半径为580m，轨底标高33.58m，既有武康线及既有京广线轨顶标高分别为24.90m、24.30m，要求净高为6.90m。

为满足桥下净空及限界的要求，主桥上部结构采用（37+64+37）m连续槽形刚构结构，转体施工，合龙段位于既有铁路线中间位置，轨底至梁底高1.25m，平、立面布置见图1、图2。

1 主要技术参数（1）设计速度：最高运行速度80 km/h（2）线路情况：单线，曲线，最小曲线半径580m（3）环境类别及作用等级：一般大气条件下无防护措施的地面结构，环境类别为碳化环境，作用等级为T2级。

（4）设计使用年限：正常使用条件下梁体结构设计使用寿命为100年。

（5）地震动峰加速度值：0.1g（6）施工方法：梁部采用先支架现浇，后转体施工。

（7）列车活载：中—活载2 结构形式主梁采用C55混凝土，fc=37.0MPa，fct=3.30MPa，Ec=3.60×104 MPa，梁体为槽形、等高度、变截面结构，结构高度在支点处5.0m，跨中处4.5m，主梁截面采用板肋式腹板截面（见图3），即板式腹板与两侧加劲肋板相结合，共同承担截面扭矩，增强了截面抗扭性能，且截面简洁，构造简单，施工较为方便，槽形刚构内净宽7.0m。

在端支点、中支点共设4道横隔板，跨中共设15道肋板。

图1 承受均布荷载的双跨连续梁受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算图1承受均布荷载的双跨连续梁受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算图1承受均布荷载的双跨连续梁承受均布荷载的双跨连续梁力学计算模型如图1所示，根据文献[受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算图1承受均布荷载的双跨连续梁合''（ 2）=−0222+0 2 +R C a 0 e −0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 2e 2 2+e − 0 e 0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 2e − 2 2受均布荷载的浇注式隔热铝图1承受均布荷载的双跨连续载R 为：2受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算图1承受均布荷载的双跨连续梁受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算e +e 对文献[2]里公式（61）求二阶导数后的微分方程为：合''（ 2）=−02 22 2 0 e −0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 0 e 0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算2e − + 2 − 3 2+e − − 2 − 3 2− 0 e 0.5 2 e 0.5 2+对文献[2]里公式（61）求二阶导数后的微分方程为：合''（ 2）=−0222+0 2 +R C a 0 e −0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 2e 2 2+e − + 0 e 0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 2e − 2 2受均布荷载的浇注式隔热铝合金受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算—R 受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算R C 受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算24 e 3+e 3 e R C a 2e − + 2 − 3 2+e − − 2 − 3 2− 0 e 0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5对文献[2]里公式（61）求二阶导数后的微分方程为： 合''（ 2）=− 02 22+ 0 2 +R C a 2+ 0 e −0.5 2 2 e 0.5 2+e −0.5 2 2e 2 2+e − + 2 − 3 0 e0.522e 0.5 2+e −0.5 22e − 22受均布荷载的浇注式隔热铝合金双跨连续载的浇注式隔热铝合金双跨连续梁力学计算 作者简介：李宏宁（1976-），男，工程师，研究方向：铝合金门窗幕墙结构设计及其力学计算。

客专铁路桥梁监理应知应会（二）连续梁（刚构）目录1 预应力混凝土连续梁（刚构）悬浇------------------------------2 1.1 悬浇施工程序简介---------------------------------------------------2 1.2 施工工序流程--------------------------------------------------------2 1.3 T构0#段施工------------------------------------------------------ 3 1.4 挂篮悬浇梁段施工-------------------------------------------24 1.5 边直段施工----------------------------------------------------24 1.6 合龙段施工----------------------------------------------------25 1.7 梁体结构（尺寸）施工要求--------------------26 1.8 线型控制-------------------------------------------------------271.9 施工安全-------------------------------------------------------282 预应力混凝土连续梁（刚构）悬拼-----------------------------29 2.1 悬拼施工程序简介------------------------------------------------29 2.2 施工流程与施工工序----------------------------------------------29 2.3 悬拼施工------------------------------------------------------------291 预应力混凝土连续梁（刚构）悬浇1.1悬浇施工程序简介主墩施工到位后，在墩顶和支架（低墩）或托架上（高墩）浇注0#梁块【此前对连续梁而言需要安装永久和临时支座（墩），而连续刚构则无需此工序】，在o#梁块混凝土强度达到设计要求，并进行预应力张拉、压浆后，在0#梁块两端安装挂篮，挂篮经预压合格后，在两端挂篮上对称依次悬臂浇筑相邻梁块，形成一个或多个T构，最后与相邻T 构或边直段（不平衡段）合龙，由施工时的双悬臂T 构转化为连续梁完成结构体系转换。