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张力腿安装及在位状态受力分析与强度评估王世圣;谢彬【摘要】张力腿用于系泊TLP平台,为TLP系统的重要组成部分。
设计要求必须进行安装和在位分析,以保证平台的安全性。
张力腿在安装下主要承受波浪和流载荷作用,而在位状态还要受到平台偏移的影响。
为准确计算张力腿内力,建立了张力腿安装和在位状态下的有限元模型,采用时域分析的方法进行分析。
根据张力腿的实际结构,考虑了多种载荷,包括风、流、波浪、静水力和重力的影响。
对张力腿内力进行了数值计算。
计算结果给出了张力腿在不同状态下的最大内力,并依据规范对张力腿的总体强度进行评估。
【期刊名称】《海洋工程装备与技术》【年(卷),期】2018(005)005【总页数】6页(P327-332)【关键词】平台;张力腿;外载荷;内力分析;强度评估【作者】王世圣;谢彬【作者单位】[1]中海油研究总院有限公司,北京100028;[1]中海油研究总院有限公司,北京100028;【正文语种】中文【中图分类】U656.60 引言TLP是一种典型深水浮式平台，因采用一组张紧钢管系泊，所以又称为张力腿平台。
无论在安装还是在位状态下，张力腿必须始终保持受拉状态，张力腿预张力在安装时依靠浮筒产生浮力张紧，在位状态下由平台浮体的剩余浮力提供。
张力腿在安装和在位状态下，由于风、浪、流环境载荷的作用，将产生大幅度的偏移，作用在张力腿上的张力随平台偏移而增大，同时产生截面弯矩。
在TLP系统中张力腿是平台的重要组成部分，设计要求其必须满足规范要求，以保证平台在安装和在位状态下的安全性。
以南海油气田为目标完成了TLP设计。
为验证TLP张力腿的设计是否满足要求，本文采用有限元法，分析了安装和在位状态下的偏移和所承受的张力和弯矩，对影响张力腿张力的因素进行了讨论，最终依据规范API RP 2T[1]对张力腿的强度进行了评估。
1 张力腿的安装分析TLP系统主要由浮体、张力腿和立管构成。
TLP的安装过程分为两个阶段，首先是张力腿预安装，通过安装船按设计长度将张力腿安装在海底地基上，张力腿底部依靠专用连接接头与基座连接，张力腿自由站立状态靠顶部安装浮力筒提供预张力，为防止张力腿相互干涉，一般用钢缆连在一起。
文章编号:1001-4500(2007)02-0001-04Spar平台及其总体设计中的考虑石红珊,柳存根(上海交通大学,上海200030)摘 要:回顾了spar平台的发展,对其今后趋势进行展望,并与张力腿平台进行比较,最后提出Spar平台总体设计阶段的几点考虑。
关键词:Spar平台;张力腿平台;总体设计中图分类号:P752 文献标识码:A随着陆上石油资源日趋枯竭,海洋石油成为人类重要的能源来源之一,已探明的海洋石油储量80%以上在水深500m以内,除了少数海域外,大部分地区的近海油气资源已日趋减少,向深海开发油气已成必然趋势,深海平台技术也成为国际海洋工程界的一个热点。
许多新型适应深海海洋环境的平台结构不断涌现,如顺应式平台、张力腿平台、浮式生产储油装置、Spar平台等。
Spar平台由于其灵活性好、建造成本相对较低、运动性能优良,在各种深海采油平台中脱颖而出。
南海海域是世界四大油气聚集地之一,石油可采量约为100亿t,占我国油气资源总量的1/3,而其中70%蕴藏于深水。
我国海洋石油目前的开发水深仅仅在200m水深范围,深海平台技术与先进国家存在较大差距。
目前我国正积极致力于适宜南海环境的深海采油平台结构的研究,由于南海环境与墨西哥环境的相似,以及Spar平台在墨西哥湾的成功应用,Spar平台成为南海深海采油平台首选形式之一。
1 Spar平台的发展回顾及展望1.1 Spar平台发展回顾Spar平台在1987年之前被作为浮标、海洋科研站、海上通信中转站、海上装卸和仓储中心等辅助系统使用。
1987年Edw ard E.H o rton设计了一种特别适合深水作业环境Spar平台,被公认为现代Spar生产平台的鼻祖。
1996年,Ker r M cGee公司的Neptune Classic Spar建成并投产,完成了Spar从设计构思向实际生产的转变。
随后在1998年和1999年Genesis Classic Spar和H oo ver Classic Spar相继建成投产。
张力腿平台筋腱动力特性分析与校验冯丽梅;苏威;闫发锁【摘要】为提高张力腿平台和立管与筋腱之间的动态耦合计算结果的准确性,更好地模拟平台的筋腱系统,运用势流理论,依据南海油气田开发既有资料,使用SESAM 软件对一座传统型TLP平台张力筋腱进行分析.考虑筋腱和立管的实际工程设计,采用分段构建系泊系统的方法建立分析模型,并得到了频域下的附加质量系数和系统刚度矩阵.通过静水偏移模拟得到了平台系统水平及垂向刚度曲线和张力筋顶部张力,校验了系统质量和刚度的准确性.通过自由衰减模拟,验证平台固有周期,并采用规则波时域分析的方法求解了张力筋腱张力幅值响应算子(RAO).结果表明,分段建模能很好地模拟实际工程中的张力腿平台(TLP)平台刚度,系统水平刚度与垂向沉降校验和自由衰减模拟可以更好地保证计算模型的正确性.%In order to improve the dynamic coupling calculation result accuracy of tension leg platform(TLP), risers and tendons, and to better simulate the tendons system of platform, this paper analyzed a traditional TLP tendon by using the SESAM software based on the potential flow theory and the oil and gas field development data on the south China Sea.The analytical model was established by using the method of subsection mooring system while considering the actual engineering design of the riser and tendon, the added mass coefficient under the frequency domain and system stiffness were calculated, getting platform horizontal stiffness and set-down curve and tendon top-tension by static offset simulation.The accuracy of the system quality and rigidity was verified.Then decay tests were performed in static water to verify natural period of the platform, and the tendon tension's responseamplitude operator(RAO) was calculated though regular wave time-domain analysis method.The results show that subsection modeling can simulate tension leg platform stiffness very well in actual engineering, the free decay simulation and verification of horizontal and set-down stiffness can better ensure correctness of the calculation model.【期刊名称】《应用科技》【年(卷),期】2017(044)004【总页数】6页(P22-27)【关键词】张力腿平台;静水偏移;自由衰减;沉降;固有周期;筋腱张力;水平刚度;幅值响应算子【作者】冯丽梅;苏威;闫发锁【作者单位】中海石油深海开发有限公司,广东深圳 518000;哈尔滨工程大学船舶与海洋工程学院,黑龙江哈尔滨 150001;哈尔滨工程大学船舶与海洋工程学院,黑龙江哈尔滨 150001【正文语种】中文【中图分类】P751张力腿平台(TLP)是一种典型的顺应式平台，通过数条张力筋腱与海底相连[1]。
张力腿平台湿拖稳性及拖航阻力分析!杨!旭 陈国龙 范!模 谭!越!中海油研究总院"北京!!"""#$#摘要!张力腿平台是深海浮式平台的一种重要形式"在中国南海尚无应用$运用\Z E *E 软件分析了适用于中国南海的张力腿平台湿拖工况下的浮性和稳性"估算拖航阻力"并进行规范校核$研究结果可为张力腿平台设计提供参考$关键词!张力腿平台&稳性&拖航阻力中图分类号!6+1,W V $i !文献标志码!.文章编号,#"/-01#/1!#"!1#"-0"V ""0"152':6-62<91'-<&6&'1>F %2R B .=614$%&6&2'1)%.3'B %1&6.1!%47-'23.(03.'(7?">C *'(?;0D ;5<"%.'\;").'3?A !!"##!$%&%'()*+,&-.-/-%"0%.1.,2!"""#$"!*.,'#9:&2(')2!)A 5@8;5D A <F D 4H O ;G N !)&Y #8@458N F ;G H 45HH L F A;OI A A F Q 4H A GO D ;4H 85<F D 4H O ;G N Q :89::4@5;HP A A 54F F D 8A I 85H :AE ;?H :>:854E A 4R=A454D L S AP ?;L 459L 45I@H 4P 8D 8H LF A G O ;G N 459A;O 4)&Y Q 8H :\Z E *E@;O H Q 4G A "A @H 8N 4H A H ;Q 85<G A @8@H 459A 45I 9:A 9K H :A G A @?D H @499;G I 85<H ;H :A G A D 4H A I G ?D A @R ):A G A @?D H @945<8J A G A O A G A 59A H ;H :A I A @8<5;O)&Y R ;%<=.(>&!H A 5@8;5D A <F D 4H O ;G N !)&Y #&@H 4P 8D 8H L &H ;Q 85<G A @8@H 459A !引!言张力腿平台!)&Y #是深海浮式平台的一种重要形式$它通过自身结构形式"产生远大于结构自重的浮力"浮力除抵消自重外"剩余的浮力与预张力平衡"使张力腿平台时刻处于受拉绷紧状态$张力腿平台具有运动性能好%可干式采油的优点)!*$目前"国内尚无张力腿平台应用案例"对其研究也较少"但随着我国海洋油气开发逐步迈向深海"张力腿平台将拥有广阔的发展前景$张力腿平台的运输方式一般分为干拖和湿拖两种$干拖方案是将平台装载于运输船上"以拖船拖曳无动力驳船或自航运输船"运输到指定海域进行卸船安装$而湿拖则是将平台漂浮于海中"运用拖船进行拖曳运输到指定海域"再调节平台压载进行安装准备$运输方式的比选需要考虑运输船舶资源%动复员地点和价格%运输能力%装船及卸船方式%拖航稳性%拖航强度%拖航运动性能%运输疲劳损伤%运输窗口期等多种因素$本文以中国南海为目标海域"设计一座张力腿平台"并对其进行湿拖工况下的浮性%稳性及拖航阻力分析$通过计算分析"证实了该平台湿拖方案的可行性"可将湿拖方式作为该张力腿平台运输方案之一$@!张力腿平台模型!W !!张力腿平台主要参数@U @U @!张力腿平台主尺度以中国南海油田为目标区域"设计一座张力腿平台"平台形式为经典张力腿平台"设计工作水深,""N "设计工作排水量-"!V "H"其主要参数如表!所示$平台主体结构如图!所示$!!收稿日期 #"!10"V 0!-作者简介 杨旭!!/$1(#"男"博士"工程师"主要从事海洋工程结构物方面的研究$第,卷!第-期!#"!1年!"月海洋工程装备与技术Z >*.'*'(2'**[2'(*B 62Y \*').'])*>C'Z &Z (3^;D R ,"';R -Z 9H R "#"!1第,卷杨旭"等,张力腿平台湿拖稳性及拖航阻力分析+V "!!+!表@!B !7主要参数B ':-%@!J P --/(61)6/'-/'('0%2%(&.32*%B !7参!!数取!!值参!!数取!!值湿拖排水量'H V ",-$浮箱高'N $W -工作排水量'H -"!V "浮箱宽'N$W -立柱直径'N !/W -立柱中心间距'N -/湿拖吃水'N !-立柱高'N-+W -工作吃水'NV!图!!)&Y 主体结构图%8<W !!E H G ?9H ?G A I 84<G 4N;O H :A)&Y:?D D @U @U A !环境条件假设张力腿平台的建造场地为山东某地"湿拖工况需考虑平台从山东场地至南海海域的环境条件"湿拖工况选择十年一遇的极限环境条件"如表#所示$表A !相关海域环境条件B ':-%A !T 1,6(.10%12'-).1>626.1&环境参数青岛场地南海海域波浪谱d ;5@Q 4F d ;5@Q 4F (4N N 4值!W "!W "浪向全浪向全浪向有义波高'N -W 1#+W -"谱峰周期'@/W ++!#W V 风谱'Y ]'Y ]!:风速'!N +@`!#!1W +!/W V风向全风向全风向!!此外"还需考虑拖航过程中的水深影响"其中拖航需要经过台湾海峡"水深较浅"拖航工况下吃水不宜过大$@U @U E !受风面积平台有效受风面积是根据国际海事组织!2\Z #稳性规范)#*"对平台水线以上的模块进行分类"再乘以高度系数!:和形状系数!@"最终得到)&Y 平台有效受风面积$@U @U S !舱室分布)&Y 平台需要进行分舱压载调节"舱室分布设计如图#所示$在拖航状态下"吃水较浅"仅应用最下层压载舱进行压载分配$+V "#!+海洋工程装备与技术第,卷@U @U W !进水点稳性分析中"还需考虑平台的进水点"根据张力腿平台结构设计了平台进水点"位于立柱内侧甲板下方"如图V 所示$图#!舱室分布示意图%8<W #!E 9:A N 4H 89I 84<G 4N;O 9;N F 4G H N A 5H 4G G 45<A N A 5H 图V !进水点位置示意图%8<W V !&;94H 8;5;O I ;Q 5O D ;;I 85<F;85H @A !张力腿平台拖航稳性分析#W !!张力腿平台拖航稳性校核标准在湿拖过程中的稳性校核主要参考2\Z和美国船级社!.c E#规范)#(,*"将稳性工况分成破舱和完整稳性两种情况"规范要求如表V 所示$表E !稳性规范要求B ':-%E !52':6-62<)*%)D (%OP 6(%0%12工况稳性校核标准2\Z.c E最终设计标准完整稳性!1"K 5风速#稳心高("稳心高("稳心高(!W "N 面积比(!W V 面积比(!W V 面积比(!W V 复原力矩为正从"到第二交点复原力矩为正从"到第二交点复原力矩为正从"到第二交点碰撞破舱稳性!-"K 5风速#(\)"(\&("(\)"(\&("(\)"(\&(!W "N 平衡倾角#!1a 平衡倾角#!1a进水角("a 进水角("a进水角("a 水密线高度大于吃水以上,N 水密线高度大于吃水以上,N 水密线高度大于吃水以上,N水密进水角%第一交点差)1a 第二交点与第一交点差)1a面积比)#W "面积比)#W "面积比)#W "第,卷杨旭"等,张力腿平台湿拖稳性及拖航阻力分析+V "V !+!!续表#工况稳性校核标准2\Z.c E最终设计标准进水破舱稳性!"风速#(\)"(\&("(\)"(\&("(\)"(\&(!W "N平衡倾角##-a平衡倾角##-a进水角("a进水角("a进水角("a正稳性范围在平衡角1a以上水密进水角%第一交点差)1a第二交点与第一交点差)1a正稳性范围在平衡角1a以上!!注,(\)和(\&分别为横稳心高和纵稳心高$!!除上述要求外"规范还对需要进行破舱稳性分析的舱室做了详细描述$#W #!张力腿平台模型建立本文通过\Z E *E 软件进行浮态计算%压载计算及稳性计算$首先运用\Z E *E 软件根据上文所述平台结构建立平台模型和舱室内部模型"如图,所示$在湿拖工况下"吃水较浅"主要应用最下层压载舱进行压载分配$图,!)&Y 平台\Z E *E 模型%8<W ,!\Z E *EN ;I A D ;O)&Y #W V !浮态计算根据湿拖工况下的吃水对平台进行压载分析"得到重量分布"如表,所示$#W ,!稳性校核根据规范校核了拖航状态下完整工况%单舱室破舱%双舱室破舱三种情况下的稳性"同时考虑了风向从"a 到!$"a 每隔!-a的变化$得到完整工况下的稳性结果如表-所示"碰撞破舱稳性如表+所示"进水破舱稳性如表1所示$经过分析"全部拖航稳性结果均符合规范要求$完整状态下稳心高V W ,$N $表S !B !7湿拖工况重量分布B ':-%S !F %64*2).12(.-.32*%B !7.1=%2R 2.=).1>626.1分块重量'H重心高'N上部模块!"+$V 1"W -,船体液体#-!V 1W !,船体!-+,1#V W V +舱室名压载水重'HZ 'N K 'N N 'N 装载比'X'**!,-$W 1V -W ",#/W $##W --+"'*=!-"+W $#-W V -V V W !/#W $-+1'==!,!+W "`V -W ",#/W $V #W V ,--E ==!,!-W /`V -W 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平台并非传统船型"若按照常规方法可能计算不准"为此"将受到流载荷作用的区域进行分块求解"再将每一部分进行相加"得到拖航阻力$根据相关公式"编写*U 9A D 表格"建立公式"通过输入指定参数即可求得平台的拖航阻力$V W #!拖航阻力试验为更准确地确定张力腿平台拖航阻力"在哈尔滨气动院进行了张力腿平台模型风洞试验"模型比例!o !-""采用风洞试验结果估算拖航状态下风载荷$此外"在上海交通大学水池进行了涡激运动!^2\#试验"试验结果显示^2\试验所得流载荷大于风洞试验估算流载荷$因此对于流载荷采用^2\试验所得结果$^2\试验比例为!o-"$通过风洞试验和^2\试验组合得到拖航阻力试验估算结果$V W V !拖航阻力结果通过规范估算拖航阻力和试验估算拖航阻力"得到不同航速和风向下两种方法得出的拖航阻力"如表$所示&其对比如图-所示$单从规范方法来看"绝大多数情况均为式!##结果较大"这说明对于张力腿平台"空气阻力占比较大$比较规范估算方法和试验估算方法可发现"在低航速下两者结果较为接近"但随着航速的提高"两者差距越来越大$分析差异原因可发现^2\试验流力是造成试验拖航阻力显著增加的原因$造成试验结果增长较快的原因可能是^2\流载荷过大"而原规范中多数以船型为基础设计"并没有考虑涡激运动载荷$因此"对于张力腿平台拖航阻力分析"涡激运动载荷是今后需重点考虑和关注的内容$还需在下一步工作中加入数值模拟对比"分析差异原因$表[!拖航阻力对比B ':-%[!F %22.=(%&6&2'1)%航速'K 5风向'!a #规范方法!拖航阻力'H 规范方法#拖航阻力'H 规范估算拖航阻力'H 风洞试验风力'H^2\试验流力'H 试验波浪慢漂力'H试验拖航阻力'HV "!"!##!##!-V !,!1-#+/V ,-$$#1!#1!-$!//1-V V #,"!$+#$"#$"-$#111-,!",,-!+!V #V V #V +,V -+1-,/--"V !,V +/V +/+V ,V #1--1"-,-#1!,"!,"!+/-1-1-1!/+"-"!,/$-"!+$+-#1-1/-+,-,V #-!,-!,1-$-+1-!""+S !结!语本文以一座适用于中国南海,""N 水深的张力腿平台为目标"采用十年一遇的拖航环境条件"运用\Z E *E 软件进行该平台拖航状态下浮态%压载及稳性分析"并进行了规范校核$结果表明该张力腿平台浮性%完整稳性及破舱稳性均满足相关规范"浮性及稳性满足湿拖要求$此外"运用拖航相关规+V"+!+海洋工程装备与技术第,卷图-!)&Y平台拖航阻力%8<W-!=A H0H;Q85<G A@8@H459A;O)&Y范估算拖航阻力"对比了风洞试验及^2\涡激运动试验组合得到的拖航阻力试验结果"结果表明^2\试验流载荷在张力腿平台拖航阻力中占比较大"而原有规范基于船型得到的估算公式可能对这一部分阻力考虑较少$下一步需进行数值模拟研究并与试验进行对比"确定^2\涡激运动载荷对张力腿平台湿拖阻力的影响$参考文献)!*董艳秋"胡志敏"马驰R深水张力腿平台的结构形式)d*R中国海洋平台"#""""!-!-#,!R];5<3450M8?"C?f:80N85"\4>:8R):A@H G?9H?G A H L F A@;OI A A F Q4H A G)&Y)d*R>:854Z O O@:;G AY D4H O;G N"#""""!-!-#,!R)#*25H A G54H8;54D\4G8H8N A Z G<458S4H8;5R25H A G54H8;54D9;I A;5 85H49H@H4P8D8H L)E*R#""$R)V*25H A G54H8;54D\4G8H8N AZ G<458S4H8;5R>;I A O;G H:A9;5@H G?9H8;5 45IA M?8F N A5H;ON;P8D A;O O@:;G A I G8D D85<?58H@)E*R#""!R ),*.N A G8945c?G A4?;OE:8F F85<R[?D A@O;GP?8D I85<45I9D4@@85< N;P8D A;O O@:;G A I G8D D85<?58H@)E*R#"!-R)-*中国船级社R海上拖航指南)E*W!//1R>:854>D4@@8O894H8;5E;98A H L R):A<?8I A D85AO;GH;Q4<A4H@A4)E*"""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""""R!//1R下期论文预告半潜式铺管起重船系泊系统设计摘要 简述了频域系泊动力分析的方法"并将该方法应用于半潜式铺管起重船的系泊系统设计中$对作业工况下的系泊系统性能进行分析"对待机工况下的推进器辅助系泊系统进行分析$根据分析结果对相关系泊设备进行选型"并按照挪威船级社!]'^#规范的局部安全系数法进行强度校核$关键词 半潜式工程船&系泊系统设计&推进器辅助系泊&频域动力分析深水半潜式起重铺管船坞内合拢方案对比分析研究摘要 介绍了深水半潜式起重铺管船等半潜式海洋平台常见的坞内总装合拢方法"并进行了方案优缺点的对比分析$结合船厂的设备设施情况"进一步研究一种基于典型顶升滑移设备的合拢方案"为半潜式平台的坞内顶升滑移合拢方案优化提供了参考依据$关键词 半潜式平台&合拢&顶升&滑移深水大型结构物吊装功能定位研究摘要 深水大型结构物起重和水下结构物安装是深水半潜式起重铺管船最重要的功能"合理地对起重作业功能进行功能定位对于全船的设计方案%全船的投资造价%交付后的市场竞争力都至关重要$对国内外海洋平台和海底结构物重量进行了统计"对东海和南海的平台重量进行了分析"对目标重量的平台进行了吊装分析"完成了对起重作业的功能定位$关键词 半潜式起重铺管船&起重&平台重量。
基于SESAM软件的张力腿平台疲劳强度分析嵇春艳;郭建廷;吴帅;陆韵【摘要】The finite element model was made taking the tension leg platform as the research object. The key area of the fatigue and the key points' coordinates of the fatigue were determined through overall strength analysis. Then the local model of the key area was made. The approach of dividing grids was researched about the local model. The stress transfer function was calculated through using Sestra module in SESAM. In the end, based on the Stofat module, using the linear extrapolation, the stress of the key fatigue points was obtained. According to the S-N curve, the fatigue life of tension leg platform was calculated. The results show that the fatigue strength of tension leg platform meets the requirements of the design life.%以张力腿平台为研究对象，建立有限元模型，通过对结构进行总体强度分析，确定疲劳关键区域和关键点。
南海海域张力腿平台总体和局部结构强度分析冯加果;谢彬;王春升;谢文会;王世圣【摘要】The experience and engineering practice of foreign industries for the global and local structure strength analysis of the TLP platform was studied.The global structural strength and local structure strength of a certain TLP was assessed.The re-sults showed that the structural strength of the platform can meet the code requirements,but the platform structure design still has some optimization space.%参考国际海洋工程行业中TLP平台总体结构强度和局部结构强度分析的经验和工程做法,以某TLP为例完成总体结构和局部结构强度分析,验证该平台结构强度满足规范要求,但平台结构设计尚有一定优化空间.【期刊名称】《船海工程》【年(卷),期】2017(046)005【总页数】5页(P170-174)【关键词】张力腿平台;结构强度分析;荷载施加;有限元【作者】冯加果;谢彬;王春升;谢文会;王世圣【作者单位】中海油研究总院,北京100028;中海油研究总院,北京100028;中海油研究总院,北京100028;中海油研究总院,北京100028;中海油研究总院,北京100028【正文语种】中文【中图分类】U674.38;U661.43张力腿平台(tension leg platform，TLP)是我国南海深水油气开发所倚重的重要平台型式之一[1-2]，其结构强度分析是确保平台在役期间安全运营的重要环节，通过强度分析可以确定危险工况及平台结构在相应海况环境下的响应，还可以有针对性地捕捉结构设计中的关键节点和部位，为下一步的详细设计、建造、特检等提供指导[3-5]。
设备管理与维修2019翼1（上）基于MOSES 软件的船体运输稳性优化算法周健（海洋石油工程股份有限公司海洋工程技术服务公司，天津300461）摘要：对MOSES 软件进行二次开发。
通过VBA 独立研发了一个船体稳性分析的软件，并将MOSES 软件的命令语句链接到此软件，用户只需要输入船舶、货物、环境条件等参数，即可完成对计算程序的修改，使稳性计算更加快捷、准确。
阐述基于MOSES 软件的船体运输稳性优化算法的开发过程及原理。
关键词：稳性计算；MOSES 软件；开发升级中图分类号：U662.2文献标识码：B DOI ：10.16621/ki.issn1001-0599.2019.01.780引言近几年，海洋工程技术服务公司完成了很多拖航运输相关的项目，这些项目都需要在海上施工前完成各类计算文件以支持生产。
因为商务手续繁琐，导致从确定目标船舶到正式海上施工的这段时间很短，在这么短的时间内很难完成全套的设计计算工作，从而需要对多条招标船类组合进行试算，耗费大量的设计人工时。
在众多导管架安装拆除项目中，海上拖航运输船体稳性计算作为海上施工支持文件得到应用，以往此类计算都会使用Ultramarine 公司开发的MOSES 软件进行计算分析。
该软件支持编程，具有很好的扩展性和灵活性，但是缺乏友好的界面。
因此，对MOSES 软件进行了界面优化升级，提高设计计算工作的效率及准确性，并进行推广应用。
1MOSES 软件计算分析应用MOSES 软件进行船体稳性分析计算，通常需要编写2个文件，即模型文件“项目名.dat ”和命令文件“项目名.cif ”：模型文件是对船体及其运输货物的描述，命令文件是稳性计算过程，最后得出输出文件，得到需要的初稳性高、吃水、面积比、稳性范围等数据。
MOSES 软件支持编程，因此具有很好的扩展性和灵活性，但是缺乏友好的界面。
想要熟练使用MOSES 软件进行计算分析，需要熟悉2个文件中的所有语句命令的含义，以及各个参数变量所代表的意义。
