抱箍法盖梁施工验算

盖梁抱箍法施工及计算

第一部分 盖梁抱箍法施工设计图

一、施工设计说明

1、概况

桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。

图1-1 盖梁正面图（单位：m）

二、盖梁抱箍法结构设计

1、侧模与端模支撑

侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。

端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。

2、底模支撑

底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。

3、纵梁

在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。

4、抱箍

采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。

民营科技　丽　幕丽　桥梁盖梁抱箍法施工及计算　市政与路桥　

蒋周萍叶维泽　（浙江环宇建设集团有限公司，浙江绍兴３１２０００）　摘要：结合实际工程施工介绍了桥墩盖梁抱箍法的施工。包括抱箍、纵梁、横梁等支撑体系和模板体系的设计与计算，以及采用抱箍法施工的　经济效益及前景。　关键词：桥梁；盖梁；抱箍法；模板　１盖梁施工是桥梁施工的重要组成部分，研究和完善盖梁的施工工艺和施　工技术是桥梁施工所面临的重要课题　桥梁无支架施工在当前市政工程建设　｝ｌ越来越　示其优越性。抱箍法　施工是无支架施工中的一种新方法。对抱箍支架系统的受力分析和验算是确　保工程安全ｌ生和经济性的基础。　２抱箍的结构形式　抱箍采用两块半圆弧型钢板（例享ｔ＝ｌ６ｍｍ）制成，Ｍ２４的高强螺栓连　接，抱箍高２０ｅｍ，采用１６根喷砂后涂无机富锌漆的１　６Ｍｎ钢高强螺柃连接　抱箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结　构。为了提高墩柱与抱箍问的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之　间设一层２￣３ｍｍ厚的橡胶垫。　工作平台设在横梁悬出端，在横梁上铺设脚手片或脚手板，脚手片与横　梁之间采用铁丝绑扎牢靠。工作平俞栏杆采用　４８的钢管搭设，在横梁上每　隔２ｍ设一道１．２ｍ高的钢管立柱，横向间隔０．５ｍ设一道钢管，钢管之间采用　扣件连接。　３盖梁抱箍法施工计算　３．１侧模支撑计算模型　假定砼浇筑时的侧压力　由拉杆和竖带承受，Ｐｍ　为砼浇筑时的侧压力，　Ｔ１、Ｔ２为拉杆承受的拉　力，在进行盖梁模板设计　时已考虑砼浇筑时侧向压力的影响，侧模支撑对盖梁砼施工起稳定与加强作　用，为了确保砼浇筑时变形控制在允许范围，同时考虑一定的安全储备，在竖　带外设钢管斜撑，钢管斜支撑间距为０．６ｍ一档。钢管斜撑两端支撑在模板中　上部与横梁上。因此，虽然竖带的计算挠度稍小于允许佰，但实际上由于Ｌ述　原因和措施，竖带的实际挠度会有一定的富余，能保证稳定眭。　３．２横　寸算。采用中４８钢管作横梁问距为０．３ｍ，横梁长４．０ｍ。盖梁悬出端　底模下设　４８钢管三角支架，每个重约１ｋＮ。　３．２．１荷载计算。　１）盖梁砼自重：Ｇｌ＝３０．３０８ｍ３ｘ２６ｋＮ／ｍ３＝７８８ｋＮ；２）模板自重：Ｇ２＝６０ｋＮ　（根据模板设计资料）；３）侧模支撑自罩：Ｇ３＝２２ｋＮ；４）施工荷载与其它荷载：　Ｇ５＝Ｉ　５ｋＮ。　横梁上的总荷载：ＧＨ－－－Ｇｌ＋Ｇ２＋Ｇ３＋Ｇ４＝８８５ｋＮ　ｑＨ＝８８５／１　１５　＿７６ｋＮ『ｍ　横粱采用中４８钢管间距为０．３米，则作用在单根横梁上的荷载　ＧＨ　－２３ｋＮ　作用在横梁上的均布荷载为：　ｑＨ∞Ｈ　Ｈ＿＿２３，１．６＝１４ｋ　（式中：ｌＨ为横梁受荷段长度，为１．６ｍ）　３．２２横梁抗弯与挠度验算。中４８钢管的弹性模量Ｅ＝２．Ｉ￣１０５ＭＰａ；惯性矩Ｉ＝　１　１２７ｃｍ＂；抗弯模量Ｗｘ＝－１４０．９ｃｍ　最大弯矩：Ｍｍａｘ－－ｑＨ＂１Ｈ２／８＝４．４８ｋＮ・ｍ　ｏ＝Ｍｍａｘ／Ｗｘ＝－３ｌ７９６　３２ＭＰａ　【『ｗ　１６０ＭＰａ（满足）　最大挠度：　ｆｍａｘ－－５ｑＨ＂１Ｈ４／３８４ｘＥＩ＝０．０００５ｍ＜［ｆＪ＝ｌ０／４００＝１．６／３００＝０．００５３ｍ（满足）　３．３纵粱计算。在横梁底部采用两根７－＿４５ｂ型１６Ｍｎ钢作为纵梁，单根纵梁　长］９ｍ。　３．３．１荷载计算。　１）横梁自重：Ｇ５＝４０ｋＮ。　纵梁上的总荷载：ＧＺ＝ｃ１＋【　２＋Ｇ３　４＋（　５＝９２５ｋＮ　纵粱所承受的荷载似定为均布荷载ｑ：ｑ－－Ｇ￣－９２５／ｌ　１５６＝８０ｋＮ／ｍ　单＿枨工４５ｂ型钢所承受的均布荷载为：ｑ＇＝ｆｆ２－－－４０　ｋＮ／ｍ　３．３＿２结构力学计算。工４５ｂ型钢的弹性模量Ｅ＝２．１ｘｌ０５ＭＰａ：惯性矩Ｉ：　３３７５９ｅｍ　：抗弯模量ｗ　】５００．４ｃｍ　根据结构力学可知，纵梁的最大弯矩发生存梁中点：ＭＣ＝１２ｌｋＮ・ｍ　Ｏ＇＝－ＭｍａｘＡＶｘ＝８１Ｍ　，ａ＜ｌ　２１０ＭＰａ　３．３．３由以ｊ　计算结果中知，纵梁满足抗弯要求。　３．３．４纵梁结构强度和挠度验算。　１）根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在Ａ、Ｂ支座，代人ｑ　后　ＭＢ＝５．４４５ｑ　＝２１７ｋＮ’ｉｎ　０＝Ｍｍａｘ／Ｗｘ＝１４５１６１—１４５ＭＰａ＜［ｏ＇ｗ］＝２１０ＭＰａ（满足）　２）纵梁跨度中点挠度。ｆＡＣ＝ｆ　ＣＢ＝０５２ｌｘｑ　１４／１００ＥＩ＝０．０００３５ｍ＜［ｆ］＝ｌ／４０（Ｏ　３．３／３００＝０．０１　１ｍ（满足）　３．４抱箍　算　３．４．１荷载计算　纵梁自重Ｇ６＝３３ｋＮ　抱箍上的总荷载：ＧＺ＝Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３＋Ｃ，ｄ＋Ｇ５＋Ｇ６＝９５８ｋＮ　每个盖梁按墩柱设一个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知：每个　抱箍承受的竖向压力Ｎ：Ｎ＝２ＲＡ＋ＧｆＣ２＝３８９ｋＮ。　以最大值为抱箍体需承受的竖向压力Ｎ进行计算，该值即为抱箍体需　产生的摩擦力ｊ　３．４．２抱箍受力计算。　】）螺栓数目计算？抱箍体需承受的竖向压力Ｎ＝３８９ｋＮ　抱箍所受的竖ｌ；ｑＩＦ￣力由Ｍ２４的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计　算手册》第４２６页：Ｍ２４螺栓的允许承载力：ＩＮＬ］＝ＰＩｘｎ／Ｋ　式中：Ｐ一高强螺栓的预拉力．取２２５ｋＮ；ｕ—摩擦系数，取　；　力接　触面数目，取１；Ｋ—安全系数．取ｌ－７。　则：　Ｌ］＝２２５ｘ０．４ｘ１／１．７＝５２．９ｋＮ　螺栓数目ｎｌ计算：ｍ＝Ｎ＂／ＩＮＬ］＝３８９／５２．９＝－７．３５　８个，取计算截面上的螺栓　数目ｍ＝８个。　则每条高强螺栓提供的抗剪力：Ｐ　＝Ｎ￣＝３８９／８＝４８．６ＫＮｑ＇ＮＬ　２．９ｋＮ　故能承担所要求的简载　２）螺栓轴向受托计算。砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦　系数取ｐ．－０．４计算　抱箍产生的压力Ｐｔｒ＝Ｎ／ｇ＝３８９ｋＮ，Ｉ）．４－－－９７３ｋＮ由高强螺栓承担。　则：Ｎ＇＝Ｐｂ－－９７３ｋＮ　抱箍的压力ｄ７　８条Ｍ２４的高强螺栓的拉力产生。即每条螺栓拉力为　Ｎｌ＝Ｐｂ／ｌ６　９７３ｋＮ／８＝ｌ２２ｋＮ＜［Ｓ］＝２２５ｋＮ　ｏ－＝－Ｎ”／Ａ＝Ｎ　（１－０．４ｍｌ／ｍ）／ａ　式中：Ｎ　—轴心力；ｍ广所有螺栓数目，取：８个；Ａ—高强螺栓截面积，Ａ＝　４５２ｃｍ　；ｏ－＝Ｎ”／Ａ＝Ｐｂ（１－０．４ｍ１／ｍ）／Ａ＝１６１４４９ｋＰａ＝１６２ＭＰａ＜［ｃｒ］＝２００ＭＰａ　故高强螺栓满足强度要求。　３）求螺栓需要的力矩Ｍ。　ａ由螺帽压力产生的反力矩：Ｍｌ＝ｕｌＮＩｘＬ１　ｕｌ－－０．１５钢与钢之间的摩擦系数：Ｌｌ＝０．０１５力臂　Ｍ１＝０．１５ｘｌ３２ｘ０．（】１５＝１３．２９７ｋＮ．１１１　ｈ．Ｍ２为螺栓爬升角产生的反力矩，升角为ｌｏ０　Ｍ２＝￣ＩｘＮ　（　（）ｓ１０￣ｘＬ２＋Ｎ　ｓｉｎ１０￣ｘＬ２　【式中Ｌ２＝００１　ｌ（Ｌ２为力臂）　４７０（ｋＮ・１１１）　Ｍ＝Ｍ１＋Ｍ２．－０．７６７（ｋＮ‘ｍ）＝＿７６．７（ｋｇ‘ｍ）　所以要求螺栓自　Ｉ紧力矩Ｍ￣７７（ｋｇ・ｍ）　３．４．３抱箍体的应力计算：　Ｊ）抱箍壁为受托产生　力。　拉力ＰＩ＝７５ＮＩ－－９１５（ｋＮ）。抱箍壁采用面板８１６ｍｍ的钢板，抱箍高度为　０．５ｍ。　则抱箍壁的纵向截面积：Ｓ１＝０．０１６ｘ０５＝０．００８（ｍ　）　ｏ－＝Ｐｌ／Ｓｌ＝９１５／０．００８＝１　１４（ＭＰａ）＜［￣ｒ］＝１４０ＭＰａ　满足设计要求　２）抱箍体剪应力。　Ｔ：（Ｉ／２ＲＡ）／（２Ｓ１）＝（１￣ｘ９７３）／（２ｘ０．００８）＝３２ＭＰａ＜Ｉ￣＇］＝８５ＭＰａ　根据第四强度理论【『ｗ：（　２＋３Ｔ２）ｌ　ｌ０５ＭＰ　ｗｌ　（下转４９页）

科　——黑龙江——　技信息　工｝程Ｉ科Ｉ技　浅谈桥梁施工过程中盖梁抱箍法施工方法及荷载计算　李军　（大庆建筑安装集团有限责任公司，黑龙江大庆１６３７１１）　摘要：随着近年来高速公路的大规模建设，桥梁施工方法也日新月异，根据本人多年的施工经验，现以某高速公路大桥的施工为例，浅谈盖粱　抱箍法施工方法。　关键词：抱箍法；施工；计算　１盖梁抱箍法施工设计图　１．１施工设计说明。概况：某大桥全长　６００．５米。全桥共有２１个桥墩，均为双柱式结构　盖梁施工拟采用抱箍法施工。盖梁砼浇筑量大，　约６８．Ｏ０４ｍ３。　１．２盖梁抱箍法结构设计。１－２．１侧模与端　模支撑。侧模为特制大钢模，面模厚度为　８　６ｍｍ，肋板高为ｌＯｅｍ，在肋板外设２［１４背带。　在侧模外侧采用间距１．２ｍ的２［１４ｂ作竖带，竖　带高２．９ｍ；在竖带上下各设一条　２０的栓杆　作拉杆，上下拉杆问间距２．７ｍ，在竖带外设　４８的钢管斜撑，支撑在横梁上。端模为特制　大钢模，面模厚度为８　６ｍｍ，肋板高为ｌＯｃｍ。在　端模外侧采用间距１．２ｍ的２１１４ｂ作竖带，竖带　高２．９ｍ；在竖带外设　４８的钢管斜撑，支撑在　横梁上。１．２．２底模支撑。底模为特制大钢模，面　模厚度为８　８ｍｍ，肋板高为１０ｃｍ。在底模下部　采用间距０．４ｍ工ｌ６型钢作横梁，横梁长　４．６ｍ。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角　架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫　块以调整盖梁底２％的横向坡度与安装误差。　与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。　１．２．３纵梁　在横梁底部采用单层四排上下加强　型贝雷片（标准贝雷片规格：３０００ｃｍ　ｘ　１５００ｃｍ，　加强弦杆高度１０ｅｍ）连接形成纵梁，长３０ｍ，每　两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组　贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距２５３．６ｅｒａ，贝雷　梁底部采用３ｍ长的工１６型钢作为贝雷梁横　向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横　梁以及纵梁与联接梁之间采用ｕ型螺栓连接；　纵梁下为抱箍。１．２．４抱箍。采用两块半圆弧型　钢板（板厚ｔ＝１６ｍｍ）制成，Ｍ２４的高强螺栓连　接，抱箍高１７３４ｃｍ，采用６６根高强螺栓连接。　抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的　支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩　柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在　墩柱与抱箍之间设一层２～３ｍｍ厚的橡胶垫，　纵梁与抱箍之问采用ｕ型螺栓连接。　２盖梁抱箍法施工设计计算　２．１侧模支撑计算。２．１．１力学模型。假定　砼浇筑时的侧压力由拉杆和竖带承受，Ｐ　为砼　浇筑时的侧压力，　、孔为拉杆承受的拉力。　２．１．２荷载计算。砼浇筑时的侧压力：Ｐｍ＝Ｋ　ｈ。　式中：Ｋ——外加剂影响系数，取１．２；＾ｙ——砼　容重，取２５ＫＮ＾ｎ３；ｈ——有效压头高度。ｈ＝Ｏ．　２２＋２４．９ｗＴ＝０．２２＋２４．９　×０．０１５＝０．６ｍ。Ｐｍ＝　Ｋ　ｈ＝１．２×２５　ｘ　０．６＝１８ＫＰａ。砼振捣对模板产生　的侧压力按４ＫＰａ考虑。则：Ｐ｜ｎ：１８＋４＝２２ＫＰａ。盖　梁长度每延米上产生的侧压力按最不利情况考　虑（即砼浇筑至盖梁顶时）：Ｐ＝Ｐ　×（Ｈ—ｈ）＋Ｐｍ×　ｈ／２＝２２×２＋２２×０．６／２＝５１ＫＮ。　２．２横梁计算。采用间距０．４ｍ工】６型钢　作横梁，横梁长４．６ｍ。在墩柱部位横梁设计为　特制钢支架，该支架由工ｌ６型钢制作，每个墩　柱１个，每个支架由两个小支架栓接而成。故共　布没横梁２６个，特制钢支架３个（每个钢支架　用工１６型钢１８ｍ）。盖梁悬出端底模下设特制　ｉ角支架，每个重约５ＫＮ。　荷载计算：（１）盖梁砼自重：Ｇ　＝６８．００ｍ　×　２５ＫＮ／ｍ３＝１７００ＫＮ。（２）模板自重：Ｇ２＝１３６ＫＮ（根　据模板资料）。（３）侧模支撑白重：Ｇ３＝４８×　０．１６８×２．９＋１０＝３４ＫＮ。（４）三角支架自重：　＝５×２＝１０ＫＮ。（５）施工荷载与其它荷载：　Ｇｓ＝２０ＫＮ。　横梁上的总荷载：　ＧＨ＝Ｇｌ＋Ｇ２＋Ｇ３＋Ｇ４＋Ｇ５＝１７００＋ｌ３６＋３４＋１Ｏ＋２０＝ｌ９０　０ＫＮ　ｑＨ＝１９００／１２．９＝１４７ＫＮ／ｍ。横梁采用０．４ｍ的　工字钢，则作用在单根横梁上的荷载Ｇ　’：１４７×　０．４＝５９ＫＮ。作用在横梁上的均布荷载为：ｑ　’＝　ＧＨ’￣．＝５９／２．４＝２５ＫＮ／ｍ（式中：ｌＨ为横梁受荷段长　度，为２．４ｍ）。　２３纵梁计算。纵梁采用单层四排，上、下　加强型贝雷片（标准贝雷片规格：３０００ｅｒａ×　１５００ｅｒａ，加强弦杆高度１０ｃｍ）连接形成纵梁，长　３０ｍ。　２．３．１荷载计算：（１）横粱自重：Ｇ６＝４．６×　０．２０５×２６＋３×８×０．２０５＝３０ＫＮ。（２）贝雷梁自　重：Ｇ７＝（２．７＋０．８×２＋ｌ＋２×３×０．２０５）×　２０＝１３１ＫＮ纵梁上的总荷载：　ＧＺ＝Ｇ１＋Ｇ２＋Ｇ３＋Ｇ４＋Ｇ５＋Ｇ６＋Ｇ７＝１７００＋ｌ３６＋３４＋　１０＋２０＋３０＋１３１＝２０６１ＫＮ。纵梁所承受的荷载假　定为均布荷载ｑ：ｑ＝ＧＺ／Ｌ＝２０６１／Ｉ２．９＝１６０ＫＮ／ｍ。　２．３．２结构力学计算。结构体系为一次超　静定结构，采用位移法计算。　（１）计算支座反力ＲＣ：第一步：解除ｃ点　约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载　情况Ｆ的弯矩与挠度　厂———■■————］　—　，　：：：　图　点位移量：　＝一　ｔ　厶　；　＝　等　（２十　Ｌ—　—』—————　—————上————　—————ＬＪ　！　；　＝　ｏ　ｓ　８　…　ｃ点位襁　：　第二步：计算Ｃ点支座反力Ｒｃ作用下的　弯矩与挠度　—　Ｉ主　，一一岛（２，）　个　几一■　。　第三步：由Ｃ点位移为零的条件计算支座　反力ＲＣ　由假定支座条件知：∑ｆ　＝０　ｇｅＣｄ）一￣一一￣／ａａ　＿ｊ５ｑ葡（２ｔ）　ａ＇１６ｇｌ　；。　４３　搏ｌ　：　＝＋＝！！！！：　；　—　ｚ＝．　！；　兰　。８　３　ｔ　（２）计算支座反力Ｒ　Ｒ　由静力平衡方程解得　＝　。＝　呈　１、　（３）弯矩图　根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图　：８　８２ｑ　２．３－３纵梁结构强度验算　（１）根据以上力学计算得知，最大弯矩出　现在Ａ、Ｂ支座，代人ｑ后ＭＢ＝８．８２ｑ＝８．８２×　１６０＝１４１　ｌＫＮ／ｍ　（２）贝雷片的允许弯矩计算　查《公路施工手册桥涵》第９２３页，单排单　层贝雷桁片的允许弯矩【Ｍ０１为９７５ＫＮ／ｍ。则四　排单层的允许弯矩【Ｍ】－４×９７５×０．９＝３５１０　ＫＮ／ｍ（Ａ￣下加强型的贝雷梁的允许变矩应大于　此计算值）　故ＭＢ＝１４１１ＫＮ／ｍ＜［Ｍ］＝３５１０　ＫＮ／ｍ，满足　强度要求。　２．３．４纵梁挠度验算　最大挠度发生在盖梁端　‘　＝６４８ｑ／ＥＩ＝６４８×１６０／　ｌ　ｘ　１０８．×　２２９３２００×１０￣０．０２１ｍ［ｆ］＝ａ／４００＝２．５／４００＝０．００６ｍ　２．４抱箍计算　抱箍承载力计算：　（１）荷载计算：每个盖粱按墩柱设三个抱　箍体支承上部荷载，由上面的　（下转３０页ｌ　一

盖梁抱箍法施工控制分析

[摘要]抱箍法的施工工艺已经在我国较多的桥梁盖板施工中得到运用，同其他的施工方法相比，盖梁抱箍法具有施工简单、实用方便、经济快捷等较多的优点。但是由于采用抱箍法进行施工时主要是依靠钢抱箍和墩柱之间的摩擦力作用来承担其上部所有的荷载，因此它们的安全、可靠性尤为重要。本文为公路工程中桥盖梁施工抱箍法施工的控制要点和验算分析证明，抱箍法在施工更具有安全性、可靠性。

[关键词]抱箍法；桥梁盖板施工；控制要点；受力验算

一、引言

公路工程盖梁采用的是抱箍法施工，即在抱箍的支撑体系上进行模板架设、钢筋的绑扎和盖梁混凝土的浇筑。通过对盖梁施工抱箍法施工的控制要点和验算分析，抱箍法在施工更具有安全性、可靠性，以确保公路建设施工的安全性和可持续性发展。

二、盖梁抱箍法施工控制要点

（一）抱箍法施工的优缺点

抱箍法施工是利用由专业模板生产厂家根据设计图纸制作的两块半圆形的钢制抱箍，通过拧紧高强度螺栓，使两块半圆形的钢抱箍箍在盖梁下方的墩柱上的设计位置，再在钢制抱箍的加筋板上方，放置工字钢横梁，再在横梁工字钢上立模施工。抱箍法施工的原理是靠钢抱箍和墩柱之间的摩擦力作用，来承担其上部所有的荷载，如模板的自重、混凝土的重量、施工的荷载、临时荷载等。

其优点是：（1）适用性较强，基本不受施工环境的影响，如地基、地势、流水等的影响。（2）不需要使用传统的落架设备，不需要搭设支架体系，不需要对地基进行加固等处理。（3）在盖梁浇筑完毕达到拆模条件后，只需要放松钢抱箍的高强度螺栓，使钢抱箍下落一定的高度，即可进行模板的拆除工作，施工简单方便。（4）不需要安装支架不受墩柱高度和地基条件、地形地貌等条件的制约。（5）不需要预留孔洞，在拆除后不影响墩柱的外观质量。（6）钢抱箍、钢横梁等周转材料可以多次重复循环利用，有效地降低了施工成本。

缺点：由于抱箍法施工是依靠拧紧抱箍的高强度螺栓，使其和墩柱之间产生较大的摩擦力来承受上部所有荷载，因此其安全性、可靠性最重要。