栏杆计算书

预应力混凝土公路桥梁通用图设计成套技术通用图设计计算书空心板悬臂及防撞栏杆配筋计算设计计算人：日期：复核核对人：日期：单位审核人：日期：项目负责人：日期：编制单位：湖南省交通规划勘察设计院编制时间：二○○六年七月防撞栏杆及桥面板配筋计算1．设计依据及相关资料1.1计算项目采用的标准和规范1.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3．《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)1.2参与计算的材料及其强度指标材料名称及强度取值表表1.11.3 荷载等级荷载等级：公路Ⅰ级；1.4 作用荷载、荷载组合、荷载作用简图1．永久作用：结构重力2．偶然作用：汽车碰撞作用3.作用效应组合（1）承载能力极限状态对空心板悬臂计算：组合设计值Sud=1.11.2×永久作用对防撞栏杆计算：组合设计值Sud=永久作用+汽车碰撞作用（2）正常使用极限状态对空心板悬臂计算：作用短期效应组合：永久作用作用长期效应组合：永久作用1.5 计算模式、重要性系数结构重要性系数为1.1。

1.5 总体项目组、专家组指导意见1.6 计算单位的审核指导意见2．计算2.1 计算模式图、所采用软件采用桥梁博士V3.0.3计算，计算共分两部分，一是空心板悬臂计算，计算简图见图2.1，二是防撞栏杆计算，计算简图简图2.2图2.1 空心板悬臂计算简图图 2.2 防撞栏杆计算简图计算简图空心板悬臂计算考虑防撞栏杆、混凝土现浇层及悬臂自重，对承载能力和使用阶段的裂缝进行计算。

防撞栏杆考虑汽车的撞击作用，对承载能力进行计算。

防撞等级采用SB级，从《公路交通安全设施设计规范》(JTG D81-2006)5.1款可知碰撞力P 为365kN 。

2.2 计算结果及结果分析2.2.1空心板悬臂计算结果及结果分析1.持久状况正截面承载能力极限状态验算空心板悬臂根部截面的的弯距，考虑防撞栏杆自重、钢筋混凝土和沥青混凝土现浇层及悬臂自重，取纵桥向1m 计算，不考虑混凝土现浇层参与受力。

柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥)护栏计算书1工程概况：柳州市滨江东路延长线(壶东大桥～河东大桥段)道路工程是百里柳江景观工程的重要组成部分，定位为观光道路，道路等级为城市支路Ⅰ路，设计车速：40Km/h，项目的实施对完善柳江旅游资源和市区道路网有着重要的意义。

本项目起于壶东大桥西端交通闸东侧与现状滨江路相接处，穿壶东大桥后，沿现状防汛墙外侧与柳江平行向北，经白沙码头，北至河东大桥西端，与现状交通闸顺接，工程起讫桩号为：-K0+013—K3+043.801，全长3.06公里。

2构造描述：如图所示：本项目采用梁柱式护栏，立柱间距2米，采用Q235钢结构。

立柱宽200mm，采用厚15mm的钢板弯曲成形，中间设置一道加劲肋板。

横梁采用5根钢管，间距220mm，最上面一根采用Φ146x7mm钢管，下面四根采用Φ95x7mm钢管。

3计算依据：根据《公路交通安全设施设计细则》（JTG/T D81-2006）第5-1-2条规定。

本项目采用B级护栏，梁柱式护栏为可变形结构，碰撞力P=75KN。

Q235钢材的抗拉、抗压和抗弯强度设计值为215MPa。

3.1 横梁计算：根据规范，横梁不宜超过4根。

本次计算模型均按照4根横梁简化，护栏横梁承受的碰撞力为P=75KN。

护栏Φ146x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m 护栏Φ95x7mm横梁的设计弯矩：M 0=1/6L/4=1/6752/4=6.25KN.m Φ146x7mm钢管的截面模量为：W= 1.014e-04 m4Φ95x7mm钢管的截面惯性矩为：W= 3.969e-05m4Φ146x7mm横梁的最大应力：σ= M0/ W=6.25/1.014e-04=61637KPa =61.6MPa<215MPa (满足规范)Φ95x7mm横梁的最大应力：σ= M0/W=6.25/ 3.969e-05=157470KPa =157.5MPa<215MPa (满足规范)3.2 立柱验算立柱的设计荷载（模型横梁按照四根）：P 0=1/4 P=0.25立柱底部弯矩：M=P0xh=18.75x1.1=20.625 KN.m立柱截面惯矩：I= 1.01e-04m4立柱最大应力：σ= M/I=20.625/1.01e-04x0.128=26138KPa=26.14MPa<215MPa (满足规范) 3.3 地脚螺栓验算立柱与基础的连接采用4根M20地脚螺栓，沿道路方向间距120mm，横向间距180mm地脚螺栓最大拉力：N=1.24/4+20.625x0.09/（0.09x0.09x4）=57.6 KN地脚螺栓拉应力：σ= N/A=57.6/3.14 e-04=183439 KPa =183.4MPa<215MPa (满足规范)。

板式楼梯计算书一、构件编号:ATa1.ATb1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3640 mm 楼梯高度: H = 1950 mm梯板厚: t = 140 mm 踏步数: n = 15(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.50kN/m2栏杆荷载：q f = 0.50kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.30 可变荷载分项系数: γQ = 1.50准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：光面钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm考虑支座嵌固作用求配筋时弯矩折减α1 = 0.8求裂缝时弯矩折减α2 = 0.8求挠度时弯矩折减α3 = 0.8四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1300 m踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.64＋(0.20＋0.20)/2 = 3.84 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8942. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.13/0.26)*1.50 = 2.25 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.14/0.894＋0.13/2) = 5.54 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.894 = 0.45 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.25＋5.54＋0.45＋0.50 = 8.74 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*8.74＋1.50*0.7*1*3.50 = 15.47 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.30*8.74＋1.50*1*3.50 = 16.61 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 16.61 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 31.88 kN右端支座反力: R r = 31.88 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.92 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.92 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 31.88*1.92－16.61*1.922/2= 30.61 kN·m考虑支座嵌固折减后的最大弯矩:M max' = α1*M max = 0.80*30.61 = 24.49 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.139160 配筋率：ρ= 0.005528纵筋(1号)计算面积：A s = 635.69 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=A s = 635.69 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：635.69 mm212@100实配面积：1131 mm22.2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：635.69 mm212@200实配面积： 565 mm23.4号钢筋计算结果6@200实配面积： 141 mm2六、跨中挠度计算:Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算永久组合弯距值Mq:Mq = α3*(M gk+M qk)= α3*(q gk + ψq*q qk)*L02/8= 0.80*(8.74 + 0.50*3.500)*3.842/8= 15.461 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 15.461*106/(0.87*115*1131)= 136.639 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*140= 70000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/70000= 1.616%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.616%*136.639)= 0.5084) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 1131/(1000*115)= 0.983%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*1131*1152/[1.15*0.508+0.2+6*6.667*0.983%/(1+3.5*0.0)]= 25.398*102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = B sq/θ 混规(7.2.2-2)= 25.398/2.000*102= 12.699*102 kN*m24.计算受弯构件挠度f maxk = 5*α3*(q gk+Ψq*q qk)*L04/(384*B)= 5*0.80*(8.74+0.5*3.500)*3.844/(384*12.699*102)= 18.701 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=3.84/200=19.200 mmf max=18.701mm≤f0=19.200mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = α2*(M gk+ψM qk)= α2*(q gk + ψq qk)*L02/8= 0.80*(8.74 + 0.50*3.500)*3.842/8= 15.461 kN*m2.光面钢筋,所以取值V i=0.73.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 15.461*106/(0.87*115.00*1131)= 136.639 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*140= 70000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 1131/70000= 1.616%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(1.616%*136.639)= 0.5087.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*122/(10*0.7*12)= 179.计算最大裂缝宽度ωmax =αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1)= 1.9*0.508*136.639/2.0*105*(1.9*20+0.08*17/1.616%) = 0.0806 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

外装饰工程建筑护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：安徽省凌志实业发展有限责任公司二〇一六年九月二十一日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 (5)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 (6)3.4 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (6)3.5 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值 (6)3.6 作用效应组合 (6)4 栏杆横杆计算 (7)4.1 栏杆横杆荷载计算 (7)4.2 栏杆横杆在水平荷载作用下的强度计算 (8)4.3 在水平荷载作用下横杆挠度计算 (8)5 栏杆立杆计算 (9)5.1 栏杆立杆荷载计算 (9)5.2 栏杆弯矩设计值计算 (10)5.3 栏杆立杆抗弯强度校核 (11)5.4 栏杆立杆挠度计算 (12)6 栏杆玻璃的计算 (14)6.1 玻璃板块荷载计算 (14)6.2 玻璃的强度计算 (15)6.3 玻璃最大挠度校核 (15)7 附录常用材料的力学及其它物理性能 (17)建筑护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2015《建筑幕墙》GB/T21086-2007 《建筑玻璃采光顶》JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》JG/T342-2012《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012 1.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2013《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2013《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2011《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2014《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 1.3 玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2013 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2013 《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003(2014) 《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-20121.4 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条》GB/T5118-2012《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》JG/T201-2007《耐候结构钢》GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997《合金结构钢》GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》GB/T3094-2012《碳钢焊条》GB/T5117-2012《碳素结构钢》GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.5 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》JC/T942-2004《工业用橡胶板》GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》JC485-2007《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《建筑铝合金型材用聚酰胺隔热条》JG/T174-2014《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》GB/T529-2008《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》GB/T29755-2013《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20141.6 相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2015《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001《金属材料拉伸试验第1部分：室温试验方法》GB/T228.1-20101.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8 土建图纸：2 基本参数2.1 栏杆所在地区xxxx地区；2.2 地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。

人行道板及栏杆计算书目录一、工程概况 (1)1. 技术标准和设计参数 (1)技术标准 (1)设计规范 (1)二、恒载效应 (1)三、荷载组合： (2)四、配筋计算 (3)五、截面复核 (4)六、剪力验算 (4)七、裂缝宽度验算 (5)八、结论 (6)九、石栏杆计算 (7)一、工程概况1. 技术标准和设计参数技术标准车辆荷载等级：城—A级桥面纵坡：%行车道横坡：%（单幅单向坡）单幅桥面宽度：5米（人行道）+米（行车道）+米（防撞护墙）=20米。

人行道板铺装：2cm厚砂浆人行道人群荷载：取q人群=5 2/kN m人行道板结构厚度：h=设计规范《公路工程技术标准》（JTJ001-97）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《城市桥梁设计规范》 (CJJ11-2011)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）二、恒载效应（1）成桥以后先计算简支板的跨中和支点剪力。

根据《公预规D62-2004》第条，简支板的计算跨径应为两只点之间的距离，L=。

简支板支点剪力：Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯g1：铺装自重g2：结构层自重g3：人群荷载mKN L L g g g Mo •=+⨯+⨯=++=17.1)5.22608.02302.0(81)(8122321 Qo ＝1231()2g g g L ⨯++⨯＝KN 43.3三、荷载组合：基本组合： 1.2 1.4ud sg sp M M M =+ 作用短期效应荷载组合：0.71sp sd sg M M M μ=++作用长期效应荷载组合：0.41sp sd sg M M M μ=++表1 荷载组合表四、配筋计算根据《公预规D62-2004》第条，矩形截面抗弯承载力计算公式如下：0()2o d cd xM f bx h γ=-sd s cd f A f bx = 受压区高度应符合下列要求： 0b x h ξ≤ 式中：o γ——桥梁结构的重要系数。

ATb-1楼梯计算书一、构件编号:ATb-1二、示意图：三、基本资料：1.依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2012）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2010）2.几何参数：楼梯净跨: L1 = 3900 mm 楼梯高度: H = 2800 mm梯板厚: t = 160 mm 踏步数: n = 16(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 250 mm下平台楼梯梁宽度: b2 = 250 mm3.荷载标准值：可变荷载：q = 3.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m永久荷载分项系数: γG = 1.20 可变荷载分项系数: γQ = 1.40准永久值系数: ψq = 0.504.材料信息：混凝土强度等级: C30 f c = 14.30 N/mm2f t = 1.43 N/mm2R c=25.0 kN/m3f tk = 2.01 N/mm2E c = 3.00*104 N/mm2钢筋强度等级: HRB400 f y = 360 N/mm2E s = 2.00*105 N/mm2保护层厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3受拉区纵向钢筋类别：带肋钢筋梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 25.00 mm支座负筋系数：α = 0.50四、计算过程：1. 楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1750 m踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 3.90＋(0.25＋0.25)/2 = 4.15 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα = 0.8302. 荷载计算( 取 B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B*h/b)*q m = (1＋1*0.18/0.26)*1.70 = 2.84 kN/m自重：g kt = R c*B*(t/cosα＋h/2) = 25*1*(0.16/0.830＋0.18/2) = 7.01 kN/m抹灰：g ks = R S*B*c/cosα = 20*1*0.02/0.830 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.84＋7.01＋0.48＋0.20 = 10.54 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35*P k＋γQ*0.7*B*q = 1.35*10.54＋1.40*0.7*1*3.50 = 17.65 kN/m活荷控制：P n(L) = γG*P k＋γQ*B*q = 1.20*10.54＋1.40*1*3.50 = 17.54 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 17.65 kN/m3. 正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 36.63 kN右端支座反力: R r = 36.63 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 2.08 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 2.08 mM max = R l*L max－P n*x2/2= 36.63*2.08－17.65*2.082/2= 38.00 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.158361 配筋率：ρ= 0.006290纵筋(1号)计算面积：A s = 849.21 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=α*A s = 0.50*849.21 = 424.60 mm2五、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1.1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s：849.21 mm2采用方案：16@100实配面积：2011 mm22.2号钢筋计算结果(支座)计算面积A s'：424.60 mm2采用方案：12@100实配面积：1131 mm23.3号钢筋计算结果采用方案：8@200实配面积： 251 mm2六、跨中挠度计算:Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+M qk= (q gk+ ψq*q qk)*L02/8= (10.54 + 0.50*3.500)*4.152/8= 26.449 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 B sk1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4-3)= 26.449*106/(0.87*135*2011)= 112.000 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*160= 80000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 2011/80000= 2.513%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(2.513%*112.000)= 0.6364) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E C= 2.00*105/(3.00*104)= 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf = 06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*h0)= 2011/(1000*135)= 1.489%7) 计算受弯构件的短期刚度 B SB sq = E s*As*h02/[1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5*γf)] 混规(7.2.3-1)= 2.00*105*2011*1352/[1.15*0.636+0.2+6*6.667*1.489%/(1+3.5*0.0)]= 47.995*102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ`=0时，θ=2.0 混规(7.2.5)2) 计算受弯构件的长期刚度 BBq = B sq/θ 混规(7.2.2-2)= 47.995/2.000*102= 23.997*102 kN*m24.计算受弯构件挠度f maxk = 5*(q gk+Ψq*q qk)*L04/(384*B)= 5*(10.54+0.5*3.500)*4.154/(384*23.997*102)= 19.772 mm6.验算挠度挠度限值f0=L0/200=4.15/200=20.750 mmf max=19.772mm≤f0=20.750mm，满足规范要求!七、裂缝宽度验算:1.计算准永久组合弯距值Mq:Mq = M gk+ψM qk= (q gk+ ψq qk)*L02/8= (10.54 + 0.50*3.500)*4.152/8= 26.449 kN*m2.带肋钢筋,所以取值V i=1.03.C = 204.计算按荷载荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq = Mq/(0.87*h0*As) 混规(7.1.4－3)= 26.449*106/(0.87*135.00*2011)= 112.000 N/mm5.计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: A te = 0.5*b*h = 0.5*1000*160= 80000 mm2ρte = As/A te混规(7.1.2－5)= 2011/80000= 2.513%6.计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σsq) 混规(7.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(2.513%*112.000)= 0.6367.计算单位面积钢筋根数nn = 1000/s= 1000/100= 108.计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*V i*d i)= 10*162/(10*1.0*16)= 169.计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/E S*(1.9*C+0.08*d eq/ρte) 混规(7.1.2－1) = 1.9*0.636*112.000/2.0*105*(1.9*20+0.08*16/2.513%) = 0.0602 mm≤ 0.30 mm,满足规范要求。

目录一、阐明........................................................................................ 错误!未定义书签。

1.1 重要技术规范.............................................................. 错误!未定义书签。

1.2构造简述....................................................................... 错误!未定义书签。

1.3 材料参数..................................................................... 错误!未定义书签。

1.4 设计荷载...................................................................... 错误!未定义书签。

1.5 荷载组合..................................................................... 错误!未定义书签。

1.6 计算施工阶段划分...................................................... 错误!未定义书签。

1.7 有限元模型阐明.......................................................... 错误!未定义书签。

二、重要施工过程计算成果........................................................ 错误!未定义书签。

2.1 张拉横梁第一批预应力张拉工况.............................. 错误!未定义书签。

防护棚计算书一、搭设参数计算简图：二、荷载设计格构柱q=1.2(g k1×a+0.033) =1.2×(0.5×0.4+0.033)=0.28kN/mp=1.4P k=1.4×1=1.4kN正常使用极限状态格构柱q1=g k1×a+0.033 =0.5×0.4+0.033=0.233kN/m p1=Pk =1 kN1、抗弯验算M max=0.335 kN·mσ=M max/W=0.335×106/4490=74.711N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=1.36 mm[ν]＝min[max{a1，l a，l2-a1}/150，10] = min[max{400，1500，800-400}/150，10] =10mmνmax≤[ν]满足要求！3、支座反力计算承载力使用极限状态R max=1.637 kN四、横向水平杆验算格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN p=1.4P k=1.4×1=1.4 kN正常使用极限状态格构柱：F1=(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.222 kNp1=P k=1 kN计算简图如下：1、抗弯验算σ=M max/W=0.59×106/4490=131.392N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =5.36mm≤[ν]＝min[max(l 1-a 1, l b , a 1)/150，10] = min[max(2500-400, 6000, 400)/150，10] =10mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 R max =3.083 kN五、扣件抗滑承载力验算max 满足要求！六、斜撑稳定性验算斜撑计算长度系数μ2 1.3 钢管抗弯强度设计值 205 钢管截面惯性矩I(mm 4) 107800 钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管截面抵抗矩W(mm 3)4490α1=arctan( l 1/(H-h 2))=arctan(2500/(5500-3000))=45° 第1层防护层传递给斜撑荷载计算 （1）横向斜撑验算 承载力使用极限状态 格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a + a 1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kNp=1.4P k=1.4×1=1.4 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.124 kN横向斜撑轴向力：N21= R2max/cosα1=2.124/cos45°=3.004 kNN=N21=3.004 kN斜撑自由长度：h= h1/cosα1=0.8/cos45°=1.131 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×1.131=1.471 m满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.131=1.699m长细比λ= l0/i =1699/15.9=106.84查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.544σ= N/(φA) =3003.791/(0.544×424)=13.023N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！第2层防护层传递给斜撑荷载计算（1）横向斜撑验算承载力使用极限状态格构柱：F=1.2(g k1a+0.033)(l a+ a1)/2=1.2×(0.5×0.4+0.033)×(1.5+0.4)/2=0.266 kN横向斜撑计算简图如下：横向斜撑最大支座反力：R2max =2.066 kN横向斜撑轴向力：N22= R2max/cosα1=2.066/cos45°=2.921 kNN=N21+N22=5.925 kN斜撑自由长度：h= (H-(n-1)h1-h2)/cosα1=(5.5-(2-1)×0.8-3)/cos45°=2.404 m 斜撑计算长度l0=kμ2h=1×1.3×2.404=3.125 m0 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：斜撑计算长度l 0=kμ2h=1.155*1.300*2.404=3.610m 长细比λ= l 0/i =3610/15.9=227.03查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.141 σ= N/(φA) =5924.897/(0.141×424)=99.105N/mm 2 σ≤[f]=205N/mm 2满足要求！七、立杆稳定性验算 立杆布置格构柱 钢管截面惯性矩I(mm 4)107800 立杆计算长度系数μ1 1.3 钢管截面抵抗矩W(mm 3)4490 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 钢管抗弯强度设计值 205 立杆截面面积A(mm 2) 424 立杆荷载计算1、防护棚结构自重N G1k钢管长度：L=n[(l a + a 1) ((l b +2a 1)/a+1)/2+ l b ]+2( l 12+(H- h 2)2)0.5+4H=2×[(1.5+0.4)×((6+2×0.4)/0.4+1)/2+6]+2×(2.52+(5.5-3)2)0.5+4×5.5=75.271m 扣件数量：m=2n[((l b +2a 1)/a-3)/2+1×4]=2×2×[((6+2×0.4)/0.4-3)/2+1×4]=44个 N G1k =0.033L+0.015m=0.033×75.27+0.015×44=3.167kN2、防护棚构配件自重N G2k防护层防护材料自重标准值N G2k1=n×g k1×(l a + a 1)×(l b + 2a 1)/2=2×0.5×(1.5+0.4)×(6+2×0.4)/2=6.46 kN栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2=g k2×(l a + a 1)=0.11×(1.5+0.4)=0.209 kN 纵向外侧防护自重标准值N G2k3=g k3×(l a + a 1)=0.2×(1.5+0.4)=0.38 kN N G2k = N G2k1+ N G2k2+ N G2k3=6.46+0.209+0.38=7.049 kN经计算得到，静荷载标准值：N Gk= N G1k + N G2k=3.167+7.049=10.216 kN 3、冲击荷载标准值N QkN Qk=P k=1 kN立杆荷载设计值：N=1.2N Gk+ 1.4N Qk=1.2×10.216+ 1.4×1=13.659 kN立杆的稳定性验算1、立杆长细比验算立杆自由长度h取立杆步距1.2m立杆计算长度l0=kμ1h=1×1.3×1.2=1.56m长细比λ= l0/i=1560/15.9=98.113≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμ2h=1.155*1.300*1.200=1.802m长细比λ= l0/i =1802/15.9=113.32查《规范》JGJ130-2011表A.0.6得，φ= 0.4962、立杆稳定性验算σ= N/4/(φA) =13658.632/4/(0.496×424)=16.237N/mm2σ≤[f]=205N/mm2满足要求！八、立杆地基承载力验算Gk Qk立杆底垫板平均压力P=N/(k c A)=11.216/(1×0.25)=44.862 kPaP≤f g=140 kPa满足要求！。

****工程建筑护栏设计计算书设计：校对：审核：批准：*****有限公司二〇一三年一月十八日目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙及采光顶相关设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 玻璃规范： (1)1.4 钢材规范： (2)1.5 胶类及密封材料规范： (2)1.6 相关物理性能等级测试方法： (3)1.7 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (3)1.8 土建图纸： (3)2 基本参数 (3)2.1 栏杆所在地区 (3)2.2 地面粗糙度分类等级 (3)2.3 抗震设防 (3)3 栏杆承受荷载计算 (4)3.1 风荷载标准值的计算方法 (4)3.2 计算面板材料时的风荷载标准值 (5)3.3 垂直于栏杆平面的分布水平地震作用标准值 (5)3.4 平行于栏杆平面的集中水平地震作用标准值 (5)3.5 作用效应组合 (5)4 玻璃栏板的计算 (6)4.1 玻璃栏板荷载计算 (6)4.2 玻璃的最大弯矩计算 (7)4.3 玻璃强度校核 (8)4.4 玻璃最大挠度校核 (8)5 附录常用材料的力学及其它物理性能 (10)建筑护栏设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2009《建筑幕墙》 GB/T21086-2007 《建筑玻璃采光顶》 JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》 JG/T342-2012 《建筑幕墙工程技术规范》 DGJ08-56-20121.2建筑设计规范：《地震震级的规定》 GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2010《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-2006《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2008《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010《建筑设计防火规范》 GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 GB50018-20021.3玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《防弹玻璃》 GB17840-1999《平板玻璃》 GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》 GB15763.3-2009 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》 GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2009《半钢化玻璃》 GB/T17841-2008《热弯玻璃》 JC/T915-2003《压花玻璃》 JC/T511-2002《中空玻璃》 GB/T11944-20021.4钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-2005《不锈钢棒》 GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》 GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》 GB/T4237-2007《不锈钢丝》 GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》 JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》 GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》 GB/T12754-2006《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-2008《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-2007《耐候结构钢》 GB/T4171-2008《高碳铬不锈钢丝》 YB/T096—1997《合金结构钢》 GB/T3077-1999《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-2002《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《碳素结构钢》 GB/T700-2006《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2008《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-2007《优质碳素结构钢》 GB/T699-19991.5胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》 JC484-2006《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-2004《工业用橡胶板》 GB/T5574-2008《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001《建筑窗用弹性密封剂》 JC485-2007《建筑密封材料试验方法》 GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》 GB/T19686-2005《建筑用硬质塑料隔热条》 JG/T174-2005《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》 JC/T483-2006《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-2007《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2008《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》 GB/T531-1999《修补用天然橡胶胶粘剂》 HG/T3318-2002《中空玻璃用弹性密封胶》 JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-20031.6相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002(2011版)《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑装饰装修工程质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.7《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.8土建图纸：2 基本参数2.1栏杆所在地区上海地区；2.2地面粗糙度分类等级栏杆属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。

第一章安排估计依据之阳早格格创做1、修筑及结构动工图.2、典型:《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003（以下简称典型）《金属与石材幕墙工程技能典型》JGJ133-2001《修筑结构载荷典型》GB50009-2001《民用修筑热工安排典型》GB50176-93《钢结构安排典型》GB50017-2003《修筑安排防火典型》GB50016-2001《下层民用修筑安排防火典型》GB/50045-95《修筑抗震安排典型》GB50011-20013、本能检测尺度：《修筑幕墙气氛渗透本能检测要领》GB/T15226《修筑幕墙风压变形本能检测要领》GB/T15227《修筑幕墙雨火渗漏本能检测要领》GB/T15228《修筑中窗抗风压本能分级及其检测要领》GB7106-864、工程基础条件及安排依据：a、细糙度类型：C类b、50年一逢的基础风压：0.45(kPa)c、50年一逢的基础雪压：0.4(kPa)d、天震烈度：8度()e、年最大温好(℃)：80f、幕墙仄里内变形本能：1/267第两章安排载荷决定准则施加于幕墙战采光顶上的荷载战效率主要有风载荷、雪荷载、自沉、天震效率战温度变更等，常常风载荷引起的效率效力最大.正在举止幕墙构件、连交件战预埋件等的安排估计时，必须思量百般载荷战效率效力的分项系数，即采与其安排值；正在举止位移战挠度安排估计时，各分项系数均与1.0，即采与其尺度值.1、风载荷2：式中w k—效率正在笔曲幕墙上的风载荷尺度值(kN/m2)；βgz—阵风风压系数；按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μz—风压下度变更系数，按《修筑结构载荷典型》GB50009的确定采与；μs—大里风载荷体型系数；w0—基础风压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止修筑幕墙构件、连交件战锚固件的装载力安排估计时，风载荷的分项系数与γw=1.4，即风载荷的安排值为：2、雪载荷根据典型，玻璃采光顶（或者雨篷）火仄投影里上的雪荷载尺度值可按下式估计：式中s k—雪载荷尺度值(kN/m2)；μr—屋里积雪分散系数；s0—基础雪压(kN/m2)，按《修筑结构荷载典型》GB50009的确定采与.根据典型央供，正在举止玻璃采光顶（或者雨篷）的装载力安排估计时，雪载荷的分项系数与γs=1.4，即雪载荷的安排值为：3、天震效率笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值可按下式估计：式中q Ek—笔曲于幕墙仄里火仄分散天震效率力尺度值(kN/m2)；βE—能源搁大系数，可与5.0；αmax—火仄天震效率系数最大值；q Gk—幕墙构件单位里积的沉力荷载尺度值(kN/m2).根据典型央供，天震载荷的分项系数与γE=1.3，即天震效率的安排值为：4、幕墙结构沉力荷载根据典型，幕墙结构沉力荷载的分项系数普遍与γG =1.2，当自沉荷载的效力付于构件有利时，其分项系数的与值没有该大于1.0，沉力荷载的安排值为：5、载荷拉拢根据典型，幕墙构件按装载力极限状态安排时，其效率效力的拉拢应切合下式确定：式中S G —永暂荷载效力安排值(kN/m2)；S—效率效力拉拢的安排值(kN/m2).第三章玻璃围栏估计玻璃栏杆为下部收启，玻璃最大宽度1500mm ，玻璃栏杆埋件最大宽度间距1400mm ，玻璃可睹下度950mmPVB+10mm 夹胶钢化玻璃,本估计分别对付风荷载战栏杆火仄荷载举止校核.§3.1、风荷载校核1、部位基础安排参数玻璃围栏最大标下面为100m.2、风荷载决定根据修筑荷载典型，对付于细糙度为C 类天区，该处的风压下度变更系数为μz =1.7，阵风风压系数βz =1.6，风荷载体型系数μs =1.5 .根据荷载决定的有闭公式可得：= 1.836 (KN/ m 2)S = 1.4 x 1.836 = 2.57 (KN/ m 2)3、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、风荷载正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t S S +⨯=分(KN/ m 2)（c ）、风荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：S 分—风载荷安排值(KN/m 2),与1.285；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆内、中片强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B W f MAX ⨯⨯⨯⨯=84 (m)式中 W —风载荷尺度值(KN/m 2),与；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.2、阳台玻璃栏杆火仄荷载校核1、栏杆火仄荷载按修筑荷载典型，栏杆火仄荷载与牢固值: P=500 N/m2、玻璃围栏的强度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃的截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃应分别校核内、中片玻璃.10mm 中片玻璃惯性矩、抗直截里模量：3121101150⨯⨯=I = cm 4C IW =10 = 25 cm 3（b ）、火仄正在内、中片玻璃上效率调配：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003央供，夹胶玻璃内、中片玻璃分别负担风荷载的效率为:333211t t t P P +⨯=分 =250(N/ m)（c ）、火仄荷载正在玻璃栏杆单片玻璃上爆收的直矩：分P —火仄载荷,与250(N/ m)；H —玻璃栏杆可睹下度(mm)，与950mm ；B —玻璃栏杆宽度(mm)，与1500mm ；Nm（d ）、玻璃栏杆单片玻璃强度校核：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（表5），[]84=σ(N/mm 2)估计式：W M /=σ(N/mm 2)10mm 中片玻璃强度校核： 10/W M =σMPa ≤ []σ概括以上分解可睹，玻璃栏杆强度谦足安排央供.4、玻璃围栏的刚刚度估计（a ）、1500mm 宽，10+1.52+10mm 夹胶钢化玻璃刚刚度校核截里参数估计：按《玻璃幕墙工程技能典型》JGJ102-2003确定（条），8+0.76+6mm 夹胶钢化玻璃等效截里：33321t t t += = 3331010+ =12.6 (mm)12.6mm 等效玻璃惯性矩、抗直截里模量：31211226.1150⨯⨯=I =25 cm 4（b ）、玻璃刚刚度校核：玻璃顶端的挠度由下式估计：I E H B P f MAX ⨯⨯⨯⨯=33 (m)式中 P — 栏杆火仄荷载,与500(N/ m)；H —玻璃栏杆下度，与5m ；B —玻璃栏杆宽度，与1.5mm ；12I -- 玻璃栏杆抗直惯性矩估计截止： =MAX f < 1/60H = 15.83mm玻璃挠度合格.§3.3、阳台玻璃栏杆根部钢槽连交构件强度校核 1、 效率于根部钢槽的荷载效率于根部钢槽的最大直矩为(跨距1400mm)： M = 1623 Nm效率于根部钢槽的最大火仄剪力(跨距1400mm)为： F = 3418 N2、 形成钢槽的角钢L125x125x8强度校核估计式：W M M γσ/=(N/mm 2)式中，M —根部直距(Nmm)，与1623Nmm ；W —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里抵挡矩；31218.0140⨯⨯=I = 4C IW = = 3γ-- 塑性死少系数，与1.05估计得：MPa M57.103=σ A F F /=σ(N/mm 2)式中，F —火仄剪切力(N)，与3418N ；A —1400mm 跨距内8mm 钢板的截里积，A=11200mm 2； 估计得: MPa F 31.0=σ果此，概括以上估计得：[]σσ≤=MPa 57.103角钢强度合格.3、 钢槽的根部焊交校核如图纸所示，钢槽的根部共埋板谦焊连交，单面焊缝少度没有小于400mm ，焊缝隔断没有大于1400mm ，估计焊足下度没有小于8mm.效率于根部焊缝的最大直矩为： M = 1623 Nm效率于根部焊缝的最大火仄剪力为： F =3418 Nƒf W = 160 MPa直距效率下σf = 6 M MAX / 2h e.l W2剪力效率下σV = F V / h e.l Wƒf W ----- 角焊缝的强度安排值；h e h f;l W----- 角焊缝的估计少度，对付每条焊缝与其本质少度减来；估计截止：σf = 44.54 （N/mm2）σV = 1.53 （N/mm2）概括估计后σ= 44.56 （N/mm2）≤ƒf W焊缝校验合格.。