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单齿辊破碎机参数
单齿辊破碎机是一种重要的破碎设备，广泛应用于冶金、矿山、化工、水泥等行业。
其主要技术参数包括型号、入料粒度、出料粒度、齿辊外径、齿辊长度、齿辊排数、单排齿数、生产能力、电机功率等。
首先，单齿辊破碎机的型号多样，常见的有PG1100×1620、PG1100×1860、PG1500×2400等。
这些型号中的数字分别代表齿辊的外径和长度，单位为毫米。
例如，PG1100×1620型号的齿辊破碎机，其齿辊外径为1100mm，齿辊长度为1620mm。
其次，单齿辊破碎机的入料粒度范围较大，从1500×1000×500mm到3000×2000×700mm 不等，具体根据型号和生产需求而定。
出料粒度则通常在100-200mm以下，可通过调整齿辊间距和转速来控制。
此外，齿辊的排数和单排齿数也是单齿辊破碎机的重要参数。
齿辊排数一般有5-10排，单排齿数通常为3-4个。
这些参数的设计直接影响到破碎机的破碎效果和生产能力。
生产能力方面，单齿辊破碎机每小时的生产能力在110-450吨之间，具体取决于型号、入料粒度、出料粒度等因素。
电机功率则根据生产能力和设备重量来选择，一般在22-90KW 之间。
总的来说，单齿辊破碎机的技术参数多样且灵活，可根据不同的生产需求进行调整和优化。
同时，这些参数也是衡量单齿辊破碎机性能和质量的重要指标，对于设备的选购和使用具有重要的参考价值。
摘要颚式破碎机是一种用来破碎矿石的机械。
机器经皮带传动使曲柄2顺时针向回转，然后通过构件3、4、5使动颚式板6作往复运动。
当动颚板6向左摆向固定于机架1上的定颚板7时，矿石即被扎碎；当动颚板6向右摆离定颚板时，被扎碎的矿石即下落。
落。
由于机器在工作过程中载荷变化很大，将影响曲柄和电动机的匀速运转。
为了减小主轴速度的波动和电动机的容量，在O轴2的两端各装一个大小和重量完全相同的飞轮，其中一个兼作皮带轮用。
轮用。
设计目录1.设计题目设计题目2.设计内容设计内容3.连杆机构运动分析连杆机构运动分析4.速度分析速度分析5.连杆机构的动态静力分析连杆机构的动态静力分析6.飞轮设计飞轮设计7.设计体会设计体会8.参考文献参考文献一、设计题目1、课题颚式破碎机2、设计数据 见表4-17 表4-17 题目数据表题目数据表设计内容设计内容连 杆 机 构 的 运 动 分 析符号符号n 2l A O 2l 1 l 2 h 1 h 2l ABl BO2l BCl CO3单位单位 r/min 数据数据170 100 1000 940 850 1000 1250 1000 1150 1960 二、设计内容已知：各构件尺寸及重心位置（构件2的重心在O 2，其于构件的重心均位于构件的中心），曲柄每分钟转数n 2. 要求：作机构运动简图，机构1个位置（见表4-18）的速度和加速度多边形。
以上内容与后面动态静力分析一起画在1号图纸上。
号图纸上。
连 杆 机 构 运 动 的 动 态 静 力 分 析 飞轮转动惯量 的确定lDO cG SJ 3S G 4 J 4S G 5 J 5S G 6 J 6Sdmm N kgm 2N kgm 2 N kgm 2 N kgm 2 600 5000 25.5 2000 9 2000 9 9000 50 0.15 表4-18机构位分配表机构位分配表曲柄位置图的做法如图所示，以构件2和3成一直线（即杆4在最低位置）时为起始位置，将曲柄圆周顺w 2方向作八等份。
2NP1313NP1520NP1315NP1213NP11102NP1415NP1620NP2023中碎破碎机系列粗碎破碎机系列高性能创造更高利润诺德伯格NP系列反击式破碎机是重型化转子设计、高耐磨材料以及破碎腔设计完美的结合。
这种结合被证明是革命性的，它不但提高了生产能力和产品质量，而且降低了生产成本和磨损部件的消耗。
NP系列反击式破碎机采用了独特的板锤固定装置，使得板锤的可靠性更高。
此外，NP系列反击式破碎机还最大的减少了设备维护保养，改进了所有调整操作装置。
因而，NP系列反击式破碎机能够在粗碎、中碎、细碎和回收利用等应用中表现出无与伦比的性能。
辉煌的发展史诺德伯格NP系列反击式破碎机凝结了BP和HS反击式破碎机50年来的成功经验。
实践证明， NP系列反击式破碎机不但将BP和HS反击式破碎机的技术精华集于一身，而且融合了优质耐磨材料的最新研制成果，真正为客户创造更多价值。
产品介绍使用诺德伯格NP系列反击式破碎机，可获取：－ 生产系统优势；－ 破碎机操作优势；－ 维护保养优势。
34设备特点与优势与美卓再创新高产量更高NP 系列反击式破碎机已经成为当今和将来对破碎设备生产能力和生产效率需求日益迫切的解决方案。
NP 系列反击式破碎机经过更优化设计，破碎腔更大，给料粒度更大；而且通过优化衬板和特定的转子，提高了各种应用条件下的生产效率。
对于转子设计的不懈努力，增大了转动惯量，提高了设备产量，获得更大的破碎比。
因而，NP 系列反击式破碎机实现了以较少的破碎段数，获得较大的破碎比，降低投资成本，节约能源。
设备质量更高美卓的国际声誉源于设备的生产效率和最终产品质量。
NP 系列反击式破碎机秉承了这一品质。
美卓通过与多个研发中心的持久合作，在提高磨损部件（板锤、反击板衬板、机架侧护板等）的耐用性和破碎机机械部件（轴、轴承等）的可靠性方面，实现了技术创新。
NP1315中碎反击式破碎机（美国）。
固定式破碎站：配备有全液压装置的NP1415粗碎反击式破碎机。
我公司可提供与转载机配套的系列破碎机产品,对通过转载机的大块原煤进行破碎。
最大破碎能力4500毫米。
按破碎方式分为锤式和颚式两种。
锤式破碎机的传动型式分为三角带式传动及齿轮传上图为我公司独立研制的新一代大功率、大运输量、长运距、高可靠性输送成套设备破碎能力 装机功率kw进/出口块度(长度不限装机功毫米，运输长度可达到靠性可满足普采、高档普采及综合机械化开采工作面万吨，与机尾自移装置及转载机整体迈步自移装置配套，可实的顺槽设备的整体推移，为工作面的生产创造了必要制的新一代大功率、大运输量、长运距、高可靠性输送成套设备刮板链型式边双链边双链单链是中煤张家口煤矿机械有限责任公司的主要产品，主按运载能力及电机功率可分为轻个系列，根据装机功率、中部槽机构、、与采煤机配套的牵引机构及与液压支架不同的配套吨，装机功毫米，整体我公司输送机产可靠性高，适用于不同条件的采煤工作面，能与各型制的新一代大功率、大运输量、长运距、高可靠性输送成套设备刮板链型式溜槽结构型式边双链轧制2011/3/30 8:40:18 点击：318场——张煤机公司SGZ1350/3×1600（1500）重型成套输送设备推向市场与陕西德源府谷能源有限公司，成功签订了SGZ1350/3×1600（1500）型成套输送设备订单。
该套设备为目前世界上槽宽最大、装机功率最大的煤矿输送设输送装备最高设计制造水平。
试制SGZ1350/3×1200型输送机以来，张煤机公司按照用户的特殊需求，继续向行业高端领域迈进，迅速启动了SGZ1350/3×1600（1500）型成套输送设备借“百年老店”的雄厚技术实力，该设备在产品方案、工艺结构、元部件设计等技术准备方面日臻成熟，并首次提出采用单速电机+阀控调速偶合器+行星减速。
该型号设备将为大型煤矿装备的国产化再添一主力机型，标志着张煤机公司在煤机装备制造业继续保持领跑地位。
2023/11总第573期液压圆锥破碎机性能优化对成品率的探究陈涛（南昌矿机集团股份有限公司，江西南昌 330004）［摘要］本文主要围绕液压圆锥破碎机的结构特点，介绍在实际使用过程中如何优化产品性能以满足客户对成品率的追求，并对相关技术参数进行调节优化以实现设备的最大利用率。
［关键词］液压圆锥破碎机；性能优化；利用率［中图分类号］TD451 ［文献标识码］B ［文章编号］1001-554X（2023）11-0051-05Study on the effect of performance optimization of hydraulic cone crusher on yieldCHEN Tao在破碎行业中，通常是按照给料粒度和排料粒度，将破碎作业分为粗碎、中碎和细碎三段，圆锥破碎机属于中碎、细碎机范围。
根据两段破碎和三段破碎作业的需要，圆锥破碎机分为中碎机和细碎机两大类。
中碎机包括不同规格的标准型和中型两种型式，细碎机只有短头型一种型式。
三种除了因要适应不同给料与排料粒度的要求而致破碎腔形状有别之外，基本结构相同［1］。
圆锥破碎机依据设计理念的不同导致结构和原理的多样化，目前市场上使用多的大致分为两种形式，一种是弹簧圆锥破碎机，一种是液压圆锥破碎机。
随着液压技术的不断发展和完善，以及弹簧圆锥破碎机使用年久，正逐步被液压圆锥破碎机所替代。
液压圆锥破碎机多为两种形式，多缸液压圆锥破碎机和单缸液压圆锥破碎机，单缸液压圆锥破碎机又分为底部单缸液压圆锥破碎机和顶部单缸液压圆锥破碎机［2］。
1 国内圆锥破碎机现状自国产圆锥破碎机发展以来，国产圆锥破碎机的主要类别包含：用弹簧做保险装置的弹簧式圆锥破碎机、多个液压缸代替弹簧式圆锥破碎机作为保险装置的多缸液压圆锥破碎机和用一个液压缸同时实现机器保险和排料口调整的单缸液压圆锥破碎机。
弹簧式及多缸液压圆锥破碎机称为西蒙式圆锥破碎机，多缸液压圆锥破碎机和单缸液压圆锥破碎机称为液压圆锥破碎机。
附表1 2PG 辊式破碎机JB/T10245-2001附表2 2PGC齿式破碎机双齿辊破碎机JB/T11112-2010附表3 4PG(C) 四(齿)辊式破碎机JB/T11116-2010附表4 2PGCX 高效齿辊式破碎机附表5 辊式破碎机选型计算附表7 PFJ（D）煤用反击式破碎机JB/T3274-93 D为电厂J为焦煤附表9 2PF 双转子反击式破碎机JB/T2259-2005附表10 反击式破碎机选型计算附表11PE型颚式破碎机复摆颚式破碎机JB/T1388-2002附表12PEX 型颚式破碎机复摆细碎颚式破碎机JB/T3279-2005附表13 颚式破碎机选型计算附表14 PCM煤用锤式破碎机K：转子可逆用于细碎不可逆式用于中碎JB/T3765-2008附表15 PC石灰石用锤式破碎机JB/T3766-2008 K为可逆式Y为一段式不可逆式不标注附表16 PH环锤式破碎机JB/T8911-2008 Q为轻型重型不标注/带旁路槽为P，不带不标注附表17 PCD单段锤式破碎机JB/T7354-2005附表18 PCF(K)型可逆反击锤式破碎机JB/T10876-2008附表19 锤式破碎机选型计算附表20 PCL型立轴锤式破碎机JB/T10520-2005附表21 立轴式破碎机选型计算附表23 KRC系列环锤式破碎机DL/T512-931.破碎系统的计算 破碎系统要求产量计算：5432101K K K K G G K G +=G —要求破碎系统小时产量，吨／小时G ０—水泥厂熟料年产量，吨／年G １—其他需要量，吨／年 K １—单位熟料石灰石消耗量，吨／吨熟料K ２—石灰石全年工作天数，天K ３—石灰石破碎车间每天工作班数，K ４--石灰石破碎车间每班工作时数K ５—矿山运输不均匀系数；汽车运输取:K ５ =０.9颚式破碎机：主要优点：构造简单，管理和维修方便，工作安全可靠，适用范围广 。
2 鄂式破碎机的参数鄂式破碎机的主参数即决定机器技术性能及与其密切相关的主要技术参数。
破碎机的主参数包括转速、生产能力、破碎力、功耗等。
其中生产能力、破碎力、功耗除与破碎物料的物理、力学性能以及机器的结构和尺寸有关外，还与实地生产时的外部条件（如装料块度及装料方式等）有关，要作出精确的理论计算是比较困难的。
因此，从设计的角度，下面的计算公式将是破碎机最优设计时建立目标函数和设计约束的重要依据。
本次对鄂式破碎机的具体设计如下：已知条件:破碎能力为20 m3／H,最大入料尺寸为250mm,出料粒度为<=50mm.2.1结构参数的确定（1）进料口与卸料口进料口长度L为宽度B的1.25～1.6倍。
对于大型破碎机，取L=(1.25～1.6)B,中小型破碎机取L=(1.5～1.6)B。
对于小型破碎机，为了获得较高的生产率和粉碎比，L／B值可以选大些，L／B=2.5～5。
进料口宽度B=（1.1～1.25）maxD。
maxD是最大给料粒度，这是由破碎机啮住物料的条件所决定的。
(建材机械工程手册)进料口宽度B=(1.1～1.25)maxD =300 mm中、小型破碎机L=(1.5～1.6)B =450 mm卸料口最小宽度e可以按下式确定：简摆鄂式破碎机：=-sdmax (51～71)B复摆鄂式破碎机：=-s d max （71～101）Be==-s d max （71～101）B=35 mm式中 max d — 最大卸料粒度；S — 动鄂板的摆动行程（卸料口出的水平行程）。
（2）动鄂板摆动行程S 与偏心轴的偏心距r在理论上，动鄂板摆动行程S 应按物料达到破坏时所需压缩量来决定。
然而，由于破碎板的变形，及动鄂板与固定鄂板之间存在的间隙等因素的影响，实际选取的动鄂板摆动行程远远大于理论上求出的数值。
在简摆鄂式破碎机中，动鄂板摆动行程是破碎腔的上部行程小，下部行程大，物料大小是从破碎腔的上部逐渐向下逐渐减小的，所以只要动鄂板上部的摆动行程能够满足破碎物料所需的压缩量就可以。
根据实验，破碎腔上部的动鄂板摆动行程大于0.01Dmax ，Dmax 是最大进料粒度。
在复摆鄂式破碎机中，动鄂板摆动行程是破碎腔的上部行程大，下部行程小。
根据实验，它的动鄂板摆动行程受卸料口宽度的限制，因为，如果动鄂板下部行程增加到大于卸料口最小宽度的0.3～0.4倍时，将引起物料在破碎腔下部的过压实现象，容易造成卸料口堵塞，使负荷急剧增大，所以动鄂板下部的摆动行程不得大于卸料口宽度的0.3～0.4倍。
实际上，动鄂板行程是根据经验数据确定的。
通常，对于大型鄂式破碎机，S=25～45mm ，中小型鄂式破碎机，S=12～15mm 。
因此，动鄂摆动行程S=15mm 。
动鄂板摆动行程确定后，偏心轴的偏心距r 可以根据初步拟定的构件尺寸利用绘制机构图的方法来确定。
通常，对于简摆鄂式破碎机，S ≈r(2～2.2)r 。
对于复摆鄂式破碎机s=(2～2.2)r=2.1r,偏心轴偏心距r=7.1。
（3）破碎腔的形状破碎腔的形状是决定生产率、动力消耗和衬板磨损等破碎机性能的重要因素。
破碎腔的形状有直线型和曲线型两种。
直线型的破碎腔各连续的水平线间形成的梯形断面面积，向下依次递减，因而造成一种随着物料降落而向下递增的堵塞倾向。
这种倾向在物料到达出料口时为最大，这是造成破碎机过载和衬板下端磨损严重的主要原因。
直线型的破碎机生产率随卸料区的加深而大大减少。
采用曲线型时，已破碎的物料在容积大的破碎区向下降落，这不仅使所有的大块物料容易移动，而且也可以使细小的物料有可能从破碎区内自由卸出，因而不易发生堵塞，衬板磨损减少，生存率大。
同时，动鄂板和固定鄂板末端有一段平行带，在较长期工作之后仍可保持平行，故破碎产品较均匀。
但目前仍有不少破碎机采用直线型，因为它在制造和修理时都较方便。
如下图所示：图1是常用的腔形，应用最多，它的特点是定鄂竖直，动鄂在定鄂的一侧，啮角=α18°～24°。
图2动鄂、定鄂在同一竖直面的两侧，动鄂与竖直面所成夹角为2α，定鄂与竖直面所成夹角为1α，啮角α=1α+2α=18°～24°。
该形分三种情况，即1α＜2α，1α=2α，1α＞2α，当1α=0时，就是图1的腔形。
图 11 常用破碎机腔形图 12 定鄂、动鄂在同一竖直面两侧2.2工作参数的确定1）偏心轴的转速偏心轴转一圈，动鄂板往复摆动一次，前半圈为破碎物料，后半圈为卸出物料。
为了获得最大的生产能力，破碎机的转速n应该根据以下条件确定：当动鄂板后退时，破碎后的物料应在重力作用下全部卸出，然后动鄂板立即返回破碎物料。
转速过高或过低都会使生产能力不能达到最大值。
如下图所示，b 为公称排料口，L s 为动鄂下端点水平行程，L α为排料层的平均啮角。
11A ABB 为腔内物料的压缩破碎棱柱体，22A ABB 为排料棱柱体。
破碎机的主轴转速n 是根据在一个运动循环的排料时间内，压缩破碎棱柱体的上层面（1AA ）按自由落体至破碎腔外的高度h 计算确定的。
而该排料层高度h 与下断点水平行程L s 及排料层啮角L α有关。
即排料层上层面（1AA ）降至下层面（1BB ）,正好把排料层的物料全部排出所需的时间来计算主轴的转速。
对于排料时间有不同的意见：一种认为排料时间t应考虑破碎机构的急回特性，即排料时间与机构的行程速比系数有关。
这一观点未注意到动鄂下端点排料起始点与终止点并不一定与机构的两极限位置相对应。
另一种认为排料时间t 应按t=15／n 计算，即排料时间对于主轴的四分之一转，这种假定与实际情况相差甚大。
据了解认为排料时间按主轴半径计算比较符合实际情况。
图 13 排料口处排料示意图排料时间t 为t=30/n (2-1)排料层完全排出下落的高度h 为h=L s ／tan L α(2-2)由 h=21g 2t(2-3) 令 g=9800mm ／2s(2-4)将式(2-1)、（2-2）、（2-4）代人（2-3），得 Ls q n αtan 2100= 式中 n ——主轴转速（r ／min ）；L s ——动鄂下端点水平行程（mm ）；L α——排料层平均啮角（︒）；q ——系数，考虑在功耗允许的情况下转速的增减系数。
取q=0.95～1.05。
高硬度矿石取小值。
该式是机构设计和机型评价的重要公式之一。
偏心轴转速也可以用下述经验公式确定：B ≤1200mm 时 B n 145310-= r ／minB ＞1200mm 时 B n 42160-= r ／min式中B 为进料口宽度（mm ）由于算得 B=240＜1200 mm ,所以把B=240 代人 上式，得B n 145310-==266.5 r ／min2)啮角鄂式破碎机动鄂板与固定鄂板之间的夹角α称为啮角。
当破碎物料时，必须使物料既不向上滑动，也不从进料口中跳出来。
为此，夹角α应该保证物料与鄂板工作表面间产生足够的摩擦力，以阻止物料块被推出去。
为了确定α角，应该分析当物料被鄂板挤压时作用在物料上的力。
设物料形状为球形，其质量为G ，如下图所示，由G 产生的重力比物料的破碎力小很多，可以忽略不计。
在鄂板与物料接触处，鄂板对物料的破碎力为1P 和2P ,两者均与鄂板垂直。
由这两个力所引起的摩擦力为1fP 和2fP ,其方向向下。
其中f 为物料与鄂板之间的摩擦系数。
图2物料不向上滑动的条件是:ααsin cos 221fP P P +=ααsin cos 221P fP fP ≥+经整理得：212f ftg -≤α如物料与鄂板之间的摩擦角为ϕ，则ϕtg f =ϕϕϕα2122tg tg tg tg =-≤ 即 ϕα2≤因此，啮角应小于物料与鄂板之间的摩擦角的2倍。
一般摩擦系数f =0.25～0.3,则啮角最大值为28°～34°。
实际上，当破碎机喂料粒度相差很大时，虽然α＜2ϕ，仍有可能产生物料被挤出的情况，这是由于大块物料楔塞在两个小块物料之间。
所以，一般鄂式破碎机的啮角α=18°～22°。
减少啮角，可使破碎机的生产率增加，但会导致粉碎比的减少；相反，增大啮角，虽可增加粉碎比，但会降低生产率，同时落在破碎腔中的物料不易被夹牢，有被推出机外的危险。
3）生产能力破碎机的生产能力是指机器每小时所处理的物料的立方米数。
由于生产能力不但与排料口尺寸有关，而且与待破物料的强度、韧性、物料性能以及进料的几何尺寸和块度分布有关，因此为统一衡量机器生产能力的高低，标准中的生产能力，是机器在开边公制公称排料口下，每小时所处理的抗压强度为250MPa 、堆密度为1.6t ／3m 的花岗岩物料立方米数，称为公称生产能力（3m ／h ）。
参看下图，在公称排料口b 时，每一运动循环的排料行程下排出的物料棱柱体B B AA 11的体积与每小时转速60n 的乘积，即可得到公称生产能力Q 的计算公式为 L L L s b nLs Q αμtan )2(301-=式中 Q ——生产能力（h m 3）；n ——主轴转速（r ／min ）；L ——破碎腔长度（m ）b ——公称排料口尺寸（m ）；L s ——动鄂下端点水平行程（m ）；1μ——压缩破碎棱柱体的填充度，中小型机在公称排料口下一般取1μ=0.65～0.75。
由于机器要求具有高生产能力，所以上公式将是机构设计中建立目标函数的重要依据。
鄂式破碎机的生产能力除利用理论公式计算外，还常常采用下列经验公式计算： h r qe K K Q 21=根据《建材机械工程手册》，查表1.2-2、表1.2-3、表1.2-4及表1.2-5可得：11=K , 12=K ,4.0=q ,6.1=γ所以把前面所求 e=46 mm 代入上式公式 =22.4 m3/h2.3电动机的选择§3.1.1功率当给矿口宽度为B 、长度为L 、排矿口最小宽度为e ，则根据图3－1可求得动颚每次工作行程内破碎物料的体积：图3－1 确定颚式破碎机的功率图若原矿未经预先筛分，则其中小于排矿口宽度的矿粒就直接通过破碎腔。
为此，考虑粒度特性系数。
当破碎前将原矿中小于排矿口宽度的细粒物料筛出时，可取K=1。
1)如果原矿的粒度特性曲线为直线可取()max max D s e D K +-=，max D 是原矿中的最大矿块，则()832.0250735250=+-=K 。
2）假如原矿的粒度特性曲线为凹形可取：()max max D s e D K +- ，即K=0.4-0.5。
当K=0.7～1之间时，C=0.2～0.3，且K 与C 的乘积一般为0.2～0.25．取C=0.25。
根据式E V W b 22σ=和式()αtg e B KCL V 222-= 则可求得颚式破碎机电动机功率的计算公式：()ηασ⋅⋅-=tg E e B nLKC N b 244800222 式中，N —— 电动机的功率，KW ； b σ——物料抗压强度，Mpa ；E —— 物料弹性模数，Mpa ；η—— 破碎机的传动系数，η=0.75取C=0.25~0.85。
