1．10KV线路保护 (1)
1.1电流保护 (1)
1.2相间距离保护 (3)
1.3零序电流保护 (5)
1.4光纤纵差保护 (6)
2．10KV、35KV线路保护 (8)
3．110KV变压器保护 (9)
3.1差动保护 (9)
3.2高压侧后备保护 (13)
3.3中压侧后备保护 (14)
3.4低压侧后备保护 (15)
4．所内变、接地变保护 (17)
5．母线保护 (18)
6．备自投 (19)
7．重合闸 (21)
8．低周保护 (22)
9．电容器 (23)
附件1：北京电力公司10KV低电阻接地系统零序保护配置原则 (2)
1. 110KV 线路保护
1.1相间电流保护
1.1.1速断保护（0”段）
1.1.1.1按躲过线路末端最大三相短路电流整定。如有T 接线路，按躲最近T 接线路末端最大三相短路电流整定。
其中，k K ：可靠系数，取1.3
(3)d I ：线路末端故障时，流过保护的最大三相短路电流
注1：检查大方式下，三相短路时，速断保护范围
其中，L K ：速断保护范围
X E ：三相短路相电势
dz I ：速断保护电流定值
xt zx X ：大方式下，保护安装处的系统阻抗最小值 1L Z ：本段线路正序阻抗
注2：校核被保护线路出口短路的灵敏系数，在常见大方式下，三相短路的灵敏系数不小于1即可投运
1.1.1.2做为线路变压器组保护
如按1.1.1.1整定，速断保护范围很小（甚至为零），可以按躲过变压器中（低）压侧母线三相最大短路电流整定。变压器故障时，通过线路重合闸弥补线路保护的无选择性动作；或者速断保护加小延时（0.1”）
其中，(3)
d I ：变压器中（低）压侧故障时，流经保护的最大三相短路电流
1.1.2时限速断
1.1.
2.1与线路末端变压器差动保护配合。定值按躲变压器中（低）压侧最大三相短路电流整定，方法同1.1.1.2
其中，'
t ：线路末端变压器差动保护动作时间，一般0”
(3)
dz k d
I K I ≥?(3)
dz k d
I K I ≥?'t t t
=+?1
X
xt zx
dz
L L E X I K Z -=
X xt zx
lm dz
E X K I =
t ?：时间级差，一般取0.5”。下同
1.1.
2.2做为线路故障的主保护，应保证全线有足够的灵敏度
其中，(2)
d I ：最小运行方式下，线路末端两相相间故障最小短路电流
lm K ：灵敏度，不小于1.5
1.1.
2.3与下级线路电流保护（0”段或时限速断段）配合
其中，p K ：配合系数，取1.2，下同。
fz K ：分支系数，取所有可能方式下的最大值。对于目前所有负荷线，该项取1
'dz I ：下级线路相应保护段电流定值
't ：下级线路相应保护段时间定值
1.1.
2.4与下级线路距离保护（一段或二段）配合
其中，X E ：三相短路相电势
xt zx X ：大方式下，保护安装处的系统阻抗最小值 1L Z ：本段线路正序阻抗（电抗）
'
dz Z ：下级线路距离保护动作值
1.1.
2.5与上级线路电流保护（时限速断段或过流保护段）配合
其中，'
dz I ：上级线路相应保护段电流定值
't ：上级线路相应保护段时间定值
1.1.
2.6与上级线路距离保护（二段或三段）配合
'
dz p fz dz
I K K I ≥??(2)d
dz lm
I I K ≤
'
1()
X
dz K xt zx L dz E I K X Z Z ≥?
++'t t t
=+?'t t t
=+?'
dz
dz p
I I K ≤
't t t
=-?1X xt
zd
dz p
E X I K +≤
't t t
=-?
其中，'
dz Z ：上级线路相应距离保护段距离定值
'1L Z ：上级线路正序阻抗
xt
zd
X ：小方式下，保护安装处系统阻抗最大值
1.1.3过流保护
1.1.3.1考虑负荷电流
其中，e I ∑：考虑可能出现的运行方式下，线路所带变压器的额定电流总和。单台
变压器过负荷系数取2，多台取1.5，或者考虑线路实际的载流量等因素 1.1.3.2考虑与下级线路电流保护（时限速断或过流）、或下级变压器高压侧后备保护配合，方法同1.1.2.3
1.1.3.3与下级线路相间距离二段（或三段）配合，方法同1.1.
2.4 1.1.
3.4考虑与上级220kv 变压器中压侧后备保护、或上级线路过流保护配合，方法同1.1.2.5 1.1.3.5考虑与上级线路距离保护三段配合，方法同1.1.2.6 1.1.3.6校核对下级变压器中（低）压侧故障的灵敏度 1.2相间距离保护
1.2.1相间距离一段（0”）
1.2.1.1按躲线路末端整定。如有T 接线路，按躲最近T 接线路末端整定。
其中，dz Z Ⅰ：阻抗继电器动作阻抗
k K ：可靠系数，取0.8 1L Z ：被保护线路的正序阻抗
1.2.1.2做为线路变压器组的保护
按躲最近T 接线路末端整定，速断保护段全线保护范围很小，或整定值靠近保护装置边缘值时，可以按躲下级变压器中（低）压侧故障整定。变压器故障时，通过线路重合闸弥补线路保护的无选择性动作；或者加0.1”小延时
其中，k K ：可靠系数，取0.7-0.75 B Z ：变压器阻抗（电抗）
1.2.2相间距离二段
1.2.2.1与线路末段变压器差动保护配合
按躲下级变压器中（低）压侧故障整定，方法同1.2.1.2
1.2.2.2作为线路故障的主保护，应保证全线有不小于1.5的灵敏度
e (1.52)dz I I ∑
≥-?1
dz k L Z K Z =?Ⅰ1()
dz k L B Z K Z Z ≤?+Ⅰ1
1.5dz L Z Z ≥?
1.2.2.3与下级线路距离一段（或二段）配合
其中，'
k K ：可靠系数，取0.85
''k K ：可靠系数，取0.8
'dz Z ：下级线路距离保护相应段定值
1.2.2.4与下级线路电流保护（0”段或时限速断段）配合
其中，'
'2X
bh
xt
zd
dz
E X X I =-
2
X E ：两相短路时相电势 'xt
zd
X ：小方式下，下级线路电流保护安装处的系统阻抗最大值
'dz I ：下级线路配合段电流保护整定值
1.2.2.5与上级线路距离二段（或三段）配合
其中，'
dz Z ：上级线路距离保护相应段距离定值
'1L Z ：上级线路正序阻抗
1.2.2.6与上级线路电流保护（时限速断段或过流保护段）配合
其中，'
dz I ：上级线路相应保护段电流定值
'
xt zx X ：大方式下，上级线路电流保护安装处系统阻抗最小值 '1L Z ：上级线路正序阻抗（电抗）
1.2.3相间距离三段
1.2.3.1与下级线路距离二段（或三段）配合，方法同1.2.2.3 1.2.3.2与所带变压器高后备过流保护、下级线路时限速断（或过流）保护配合，方法同1.2.2.4 1.2.3.3与上级线路距离三段配合，方法同1.2.2.5
1.2.3.4与上级220kv 变压器中压侧后备保护、或上级线路过流保护配合，方法同1.2.2.6
''''
1dz k L k dz
Z K Z K Z ≤?+?Ⅱ'''1dz k L k bh
Z K Z K X ≤?+?Ⅱ't t t
=+?'t t t
=+?1
'''
"
()L dz K dz K
Z K Z Z K
-?≥
Ⅱ't t t
=-?'
'1'(
)
X dz K xt zx
L dz
E Z K X Z I ≥?--Ⅱ
1.2.3.5按躲最大负荷电流整定
其中，.fh zx Z ：最小负荷阻抗
e U ：母线额定线电压 fh zd I ：最大负荷电流
a 、0接线的圆特性方向阻抗继电器
其中，k K ：可靠系数，取1.2-1.3
f K ：继电器的返回系数，取1.1-1.15
q K ：负荷自启动系数，取1.5
x ψ：阻抗元件灵敏角，取线路正序阻抗角 fh ψ：负荷阻抗角，取30
b 、电阻特性曲线与R 轴夹角为60的四边形特性阻抗继电器
1.2.3.6校核对下级变压器中（低）压侧故障的灵敏度 1.3零序电流保护 1.3.1零序一段（0”）
1.3.1.1躲变压器空充时励磁涌流
其中，e I ：所带最大变压器的额定电流
K ：考虑涌流的系数，一般取4
1.3.1.2按躲过线路末端、最近T 接线路末端接地故障最大三倍零序电流整定
其中，k K ：可靠系数，取1.3
03zd I ：线路末端接地短路，流过保护的最大零序电流
1.3.1.3如按1.3.1.2整定，零序速断保护范围很小（甚至为零）
，可以使一段保护范围伸入变
.fh zx Z =
.cos()
dz k f q Z K K K ≤
???fh zx
Ⅲx fh Z ψ-ψ03dz k zd
I K I ≥?dz e
I K I ≥?.dz Z K ≤
??fh zx
ⅢZ
压器差动保护范围内。变压器故障时，通过线路重合闸弥补线路保护的无选择性动作；或者速断保护加小延时（0.1”）。定值按躲过变压器中（低）压侧故障时引起的不平衡电流整定。
其中，k K ：可靠系数，取1.3
i f ：电流互感器相对误差，取0.1
(3)d I ：大方式下，变压器中（低）压侧故障最大三相短路电流
1.3.2零序二段
1.3.
2.1与下级线路零序一段（或二段）配合
其中，p K ：配合系数，取1.2
fz zd
K ：零序分支系数，取所有可能方式下的最大值，对于目前所有负荷
线，该项取1
'dz I ：下级线路零序保护相应段零序电流定值
1.3.
2.2保证线路末端接地故障有足够的灵敏度
其中，03I ：小方式下，线路末端接地故障时，最小零序电流
lm K ：灵敏度，不小于1.5
1.3.
2.3当此段时间小于相间故障保护的某段时间时，应躲过该保护段末端相间故障时，流过
本保护的不平衡电流
其中，k K ：可靠系数，取1.3
(3)d I ：相应相间故障保护段保护范围末端三相短路电流
1.3.3零序三段（四段）
1.3.3.1按与下级线路二段或三段（三段或四段）配合整定，方法同1.3.
2.1 1.
3.3.2当本段整定时间等于或者低于本段相间某段保护的时限时，则应躲过相应相间段末端相间短路的不平衡电流，方法同1.3.2.3
1.3.3.3躲过本线路末端变压器中（低）压侧三相短路最大不平衡电流，方法同1.3.1.3 1.3.3.4作为本线路经电阻接地故障或相邻线路接地故障的后备保护，其电流一次值原则上不大于300A 。
1.4光纤纵联差动保护 1.4.1差动电流动作值
'0
dz p fz zd
dz
I K K I ≥??(3)
dz k i d
I K f I ≥??0
3dz lm
I I K ≤
(3)
dz k i d I K f I =??'t t t
=+?
1.4.1.1躲区外故障最大不平衡电流
其中，k K ：可靠系数，取1.3-1.5
i f ：电流互感器变比误差，取0.1 d
zd
I ：区外故障时，流过差动保护的最大短路电流，取(3)d I 、(2)d I 、(1)d I 、(11)
d
I 中最大者
1.4.1.2小方式下，线路末端两相相间短路有足够的灵敏度， 1.5lm K ≥
1.4.2后备保护整定原则同1.1、1.2、1.3，其它定值参考厂家说明书。
dz k i d
zd
I K f I ≥??(2)d
dz lm
I I K ≤
2. 10、35KV 线路保护
2.1速断保护
2.1.1按躲过所带最大配电变压器低压侧故障
其中，k K ：可靠系数，取1.3，下同
(3)d I ：变压器低压侧故障时，流过保护的最大三相短路电流
2.1.2躲过所带最大变压器合闸涌流，合闸涌流按变压器额定电流的（6-8）倍考虑
2.1.3考虑上下级保护配合关系，配合系数取1.1 2.1.4动作时间 2.1.4.1一般取0”
2.1.4.2 10kv 出线路带开闭站或重要用户配电室的取0.5”
2.1.4.3 35kv 出线路如为配合需要可适当延长，一般不超过1” 2.2过流保护
2.2.1应保证小方式下，线路末端故障，有足够的灵敏度
其中，(2)
d I ：最小运行方式下，线路末端故障最小两相短路电流
lm K ：灵敏度，不小于1.5-2
注：如果线路过长，不能保证灵敏度的情况下，可考虑在线路适当处加装线路保险。
此时，应保证过流保护对保险安装处有灵敏度。
2.2.2考虑线路所带负荷情况，一般取电流互感器二次额定值的（1.5-2）倍
其中，e I ∑：考虑可能出现的运行方式下，线路所带变压器的额定电流总和
gfh K ：过负荷系数，单台变压器过负荷系数取2，多台取1.5，或者考虑线路
实际载流量等因素
2.2.3考虑上下级保护之间的配合关系，配合系数取1.2 2.2.4动作时间
2.2.4.1变电站10kv 出线路动作时间一般取1”，开闭站10kv 线路一般取0.5” 2.2.4.2 35kv 出线路动作时间原则上不超过2”。
(3)
dz k d
I K I ≥?(2)d
dz lm
I I K ≤
e dz gfh I K I ∑
≥?
3. 110KV 负荷变压器
3.1 差动保护
3.1.1BCH-2型差动保护
3.1.1.1按额定电压及最大额定容量计算变压器各侧额定电流、二次额定电流
其中，1e I ：各侧一次额定电流，下同
e S ：额定容量，下同
e U ：额定电压（线电压），下同
其中，2e I ：二次额定电流
jx K ：电流互感器接线系数，Y 型接线取1
l n ：电流互感器变比
3.1.1.2确定差动及平衡绕组匝数、接法
a 、二次额定电流最大的一侧接入差动绕组，作为差动基本侧，其余接平衡绕组
其中，1DZ I ：归算至基本侧的一次动作电流
其中，0AW ：差动继电器基本动作安匝，取60安匝
c js
W ：差动绕组计算值
c
sy
W ：实用差动绕组匝数，取比计算值小的整数
注：差动绕组匝数只能选取（5、6、8、10、13、20）之中的整数，如选其它值可与平衡绕组组合使用
b
：
13e I =
21e jx e l
I K I n =?1DZ jx
DZ l
I K I n ?=
c
js
DZ
AW W I =
10KV
图四：
3.1.1.3动作电流（以下计算基于基本侧）
a 、按躲励磁涌流整定
其中，1DZ I ：一次动作电流
k K ：可靠系数，取1.3-1.5
eB I ：变压器调压分接头在中间位置时的额定电流
b 、按躲电流互感器二次回路断线整定
其中，k K ：可靠系数，取1.3
c 、按躲开变压器外部短路时最大不平衡电流整定
10KV
10KV
10KV
1DZ k eB
I K I =?1DZ k eB
I K I =?1max
max
max
max max ()
DZ k tx i d
d d p d p d I K K f I U I U I I I =+++αα
ββ
ⅠⅠⅡⅡΔΔΔ+Δf Δf
其中，k K ：可靠系数，取1.3
tx K ：电流互感器同型系数，各侧相同时取0.5，不同时取1 i f Δ：电流互感器最大允许相对误差，取0.1
max d
I ：最大外部短路电流周期分量
U αΔ、U βΔ：变压器各侧调压分接头位置改变而引起的误差。调压范围对称
时，取调压范围的一半；不对称时，取最大调压范围
max
d I α
、max
d I β
：在所计算的短路情况下，流经相应调压侧的短路电流的周
期分量
p ⅠΔf 、p ⅡΔf ：实际使用的平衡线圈匝数与计算匝数不等而引起的误差，
最初计算时取0.05，p js
p sy
p p
js c sy
W W W W -=
+Δf
max d I Ⅰ、max d I Ⅱ：在所计算的短路情况下，流经各使用平衡线圈侧的短路电
流的周期分量
3.1.1.4计算平衡绕组
三绕组变压器：
其中，2e ⅢI ：取基本侧二次额定电流 两绕组变压器：
其中，2e ⅠI ：取基本侧二次额定电流
注：平衡绕组匝数取接近计算结果的整数
3.1.1.5短路绕组选择
短路绕组匝数的选择应综合考虑继电器躲励磁涌流性能以及短路时非周期分量对继电器动作时间的影响等因素。推荐选用“C-C ”
3.1.1.6应保证小方式下， 变压器内部故障有足够的灵敏度，2lm
K ≥
22
2e e p js c sy
e W W -=?ⅢⅠⅠⅠI I I 22
2
e e p js c sy
e W W -=
?ⅢⅡⅡⅡI I I 2
2
sy c sy e p js c sy
e W W W +=
-p ⅠⅠⅡⅡ(W )I I
3.1.1.7 110kv 为内桥接线的情况下，应校核110KV 区外故障时，差动保护是否能躲过区外最大不平衡电流。
3.1.2BCH-1型差动保护 3.1.2.1确定差动接线
a 、制动绕组z W 及平衡饶组p W Ⅰ：双绕组变压器制动绕组接于负荷侧；三绕组变压器制动绕组接于外部故障短路电流最大的一侧，即中压侧。
b 、如果中压侧额定电流不是最大，高低压侧电流大的一侧接差动绕组W
c ，另一侧接W p Ⅱ，见图一、二；如果中压侧额定电流是最大时，高低压侧电流小的一侧接差动绕组W c ，并且将差动绕组倒极性，另一侧接W p Ⅱ，见图三、四。 c 、用于三卷变压器常用接线图
图二：
图四：
3.1.2.2制动绕组
其中，z W ：制动线圈匝数
z K ：制动系数，()z k tx i p K K K f U f =?+?+?
d g t ：制动特性曲线的斜率，一般取0.6
注：制动绕组匝数取不小于计算结果的整数 3.1.2.3其余整定同BCH-2中计算原则 3.1.3微机型差动保护
3.1.3.1CT 断线闭锁差动保护控制字的选取：63MVA 及以下容量变压器CT 断线闭锁差动保护，120MV A 及以上容量变压器CT 断线不闭锁差动保护。 3.1.3.2变压器差动保护的比率制动特性斜率按各厂家推荐值。
3.1.3.3差动速断定值按正常运行方式下，高压侧故障有灵敏度整定，一般整定为8I e 。 3.1.3.4二次谐波制动原理的差动保护其二次谐波制动系数取0.15-0.2。
3.1.3.5LFP-900系列微机变压器差动保护中的“PNUM ”控制字统一整定为“0”，即差动保护单相动作即出口。
3.1.3.6微机差动保护相关参数整定主要参考说明书，按推荐值整定。 3.2 高压侧后备保护
3.2.1复合电压闭锁过流保护 3.2.1.1复合电压定值
电压取自变压器中压侧、低压侧母线PT 正序电压：U1=70/线 负序电压：U2=9V/线 3.2.1.2电流定值
a 、考虑主变负荷情况 ：
其中，dz I ：电流动作值，下同
d
()
z c p z g K W W W t ?+≥
Ⅰk
dz e h f
K I I K ≥
?
k K ：可靠系数，取1.5 f K ：继电器返回系数，取0.85
e h I ：变压器高压侧额定电流，下同
b 、考虑灵敏度：最小运行方式下，变压器低压侧母线三相短路时，灵敏度不小于1.5
其中，(3)
d I ：小方式下，变压器低压侧三相短路电流
3.2.1.3时间定值
与中压侧、低压侧后备保护时间配合，保护动作跳变压器总出口
其中，'
t ：变压器中（低）压侧后备保护最长动作时限
t ?：时间级差，一般取0.5”。下同
3.2.2过负荷保护 3.2.2.1电流定值
其中，k K ：可靠系数，取1.05，下同
f K ：继电器返回系数，取0.85，下同
3.2.2.2时间定值
6秒，保护动作发信号 3.3 中压侧后备保护
3.3.1复合电压闭锁过流保护 3.3.1.1复合电压定值
电压取自变压器中压侧母线PT 正序电压：U1=70/线 负序电压：U2=9V/线 3.3.1.2电流定值
a 、考虑主变负荷情况 ：
其中，e m I ：变压器中压侧额定电流，下同
b 、考虑灵敏度：最小运行方式下，变压器中压侧母线两相短路时，灵敏度不小于2
5
.1)3(d
dz I I ≤
k
dz e h f
K I I K =
?k
dz e m
f
K I I K ≥?'dz t t t
=+?
其中，(2)
d I ：小方式下，变压器中压侧母线两相短路电流 c 、与110KV 后备过流保护配合
其中，110dz I ：110KV 侧过流定值，下同
110U ：110KV 侧电压值，取主变高压侧额定电压（主变中间电压抽头），下同
35U ：35KV 侧电压值，取主变中压侧额定电压（主变中间电压抽头） p K ：配合系数，取1.2，下同
d 、与35KV 出线过流保护配合
其中， 35dz
I ：35KV
出线过流保护电流定值
3.3.1.3时间定值
第一时限dz t Ⅰ：与35KV 出线过流保护时间配合，'dz t t t =+?Ⅰ，保护动作跳35KV
分段开关。't 为35KV 出线路过流保护时间定值
第二时限dz t Ⅱ： dz dz t t t =+?ⅡⅠ，保护动作跳主变中压侧开关
3.3.2过负荷保护 3.3.2.1电流定值
3.3.2.2时间定值
6秒，保护动作发信号。 3.4 低压侧后备保护 3.4.1复合电压闭锁过流保护 3.4.1.1复合电压定值
电压取自变压器低压侧母线PT 正序电压：U1=70/线 负序电压：U2=9V/线 3.4.1.2电流定值
(2)
2
d dz I I ≤
k
dz e m f
K I I K =
?11011035
dz dz p
U I U I K ?≤
35
dz p dz I K I ≥?
a 、考虑主变负荷情况：
其中，e l I ：变压器低压侧额定电流，下同
b 、考虑灵敏度：最小运行方式下，变压器低压侧母线两相短路时，灵敏度不小于2
其中，(2)
d I ：小方式下，变压器低压侧母线两相短路电流 c 、与110KV 后备过流保护配合
其中，10U ：10KV 侧电压值，取主变低压侧额定电压 d 、与10KV 出线过流保护配合
其中， 10dz I ：10KV 出线过流保护电流定值
3.4.1.3时间定值
第一时限dz t Ⅰ：与10KV 出线过流保护时间配合，'dz t t t =+?Ⅰ，保护动作跳10KV
分段开关。't 为10KV 出线路过流保护时间定值
第二时限dz t Ⅱ： dz dz t t t =+?ⅡⅠ，保护动作跳主变低压侧开关，同时闭锁10KV 分
段自投
3.4.2过负荷保护 3.4.2.1电流定值
3.4.2.2时间定值
6秒，保护动作发信号。
k
dz e l f
K I I K ≥
?(2)2
d
dz I I ≤
k
dz e l f
K I I K =
?11011010dz dz U I U I ?≤
10
dz p dz I K I ≥?
4. 所内变、接地变
4.1速断保护
4.1.1按躲过变压器低压侧故障
其中，k K ：可靠系数，取1.3
(3)d I ：变压器低压侧故障三相短路电流
4.1.2躲过变压器合闸涌流。
其中，e I ：变压器额定容量
4.1.3动作时间，整定为0”
4.2过流保护
4.2.1应保证小方式下，变压器低压侧故障有不小于2的灵敏度
其中，d I ：小方式下，变压器低压侧故障，流过保护的最小短路电流
4.2.2考虑所带负荷情况
4.2.3如果带有消防泵等冲击负荷时，应考虑启动时冲击电流的影响。定值应可靠躲过启动时冲击电流。参考调通中心[2004]183号文
4.2.4考虑上下级保护之间的配合关系，配合系数取1.2
4.2.5动作时间，一般整定为1”。对于低电阻接地系统，接地变过流保护动作时间因接地变位置不同应做不同考虑。接地变接于10kv 母线，动作时间与主变低后备跳主变低压受电开关时间一致；接地变接于主变分支处，动作时间：'
=t t t +?，'
t 为主变低后备跳主变低压侧受电开关时间，t ?取0.5”。
注：低电阻（10Ω）接地系统，接地变速断、过流保护定值应考虑10kv 馈出线等发生单相接地短路时，故障电流对接地变保护的影响。在能够保证灵敏度的前提下，建议定值（一次值）不小于200A 。
(3)
dz k d
I K I ≥?2
d
dz I I ≤
e
2dz I I ≥?(68)dz e
I I ≥-?
5. 母线保护
5.1固定分配式母线差动保护 5.1.1启动元件整定
5.1.1.1按躲过母线外部故障最大不平衡电流整定
其中，k K ：可靠系数，取1.3-1.5
i f ：电流互感器变比误差，取0.1
0zd I ：流过差动保护的短路电流，取(3)d I 、(2)d I 、(1)d I 、(11)
d I 中最大者
5.1.1.2按躲过母线上各元件的最大负荷电流
其中，k K ：可靠系数，取1.3-1.8
fh max I ：各元件最大负荷电流
5.1.1.3最小运行方式下，保证母线故障有灵敏度， 2lm K ≥
5.1.2电压闭锁元件
5.1.2.1低电压元件
三线式线电压闭锁元件按躲开正常运行最低电压整定，并保证母线故障时有足够的灵敏度，一般取(0.60.7)e U -
其中，d K ：最低运行电压系数，取0.9-0.95
e U ：母线额定线电压，下同
k K ：可靠系数，取1.1 f K ：返回系数，取1.15
5.1.2.2负序电压元件
按躲正常运行时的最大不平衡电压整定，经验取：
5.1.2.3零序电压元件
按躲正常运行时的最大不平衡电压整定，经验取：
0dz k i zd
I K f I ≥??1d e dz k f
K U U K K ?=
?2(48)V
dz U =-0(412)V
dz U =-dz k fh max
I K I ≥?
6. 备用电源自动投入部分
6.1无压掉闸
6.1.1低电压定值
为保证可靠性，采用两个无压鉴定元件
6.1.1.1无压鉴定元件取自电压互感器时，按30%U e 整定。 6.1.1.2无压鉴定元件取自所内（接地变）时，按50%U e 整定。 6.1.2无压掉时间
其中，b t ：保护动作时间，取上级线路保护动作最长时间或有灵敏度段动作时间
t t 、h t ：开关跳闸时间、开关合闸时间，合计取0.5”，下同 zh t ：上级线路重合闸动作时间 u t ：裕度时间，取0.5”，下同
注：当电源取自不同电源点时，计算出的时间可能不同，取较长的动作时间为整定值 6.2自投
6.2.1 无配合要求的，一般整定为0.3”
6.2.2有配合要求的按配合要求整定，自投时间应适当加长，但不宜超过4”
6.2.2.1主变中（低）压侧后备保护所用电流互感器位于主变与主变中（低）压侧受电开关之间时，中（低）压母联开关自投时间应按如下原则整定
其中，hb h t ：主变高压侧后备保护跳高压侧开关动作时间 ()
hb
m l t ：主变中（低）压侧后备保护跳开中（低）压侧受电开关时间
6.2.2.2有地区电源经35KV 、10KV 并网的，自投需要加无压鉴定，自投时间应充分考虑故障后地区电源与系统解列的时间。无压鉴定一般取15V 。 6.3互投，一般取0.3” 6.4后加速
6.4.1复合电压闭锁定值
正序电压：U1=70/线 负序电压：U2=9V/线 6.4.2时间定值
一般取0.3”。需要考虑与上级线路0”段配合时，取0”。 6.4.3电流定值
6.4.3.1 考虑负荷情况
a 、带电压闭锁的后加速，电流定值取主变额定电流的（1.5-2）倍。
b 、不带电压闭锁的后加速，应考虑躲过变压器合闸涌流，取主变额定电流的（6-8）倍 6.4.3.2最小运行方式下，保证母线故障时有足够的灵敏度，2lm K ≥
dz b t zh h u
t t t t t t =++++()dz hb h hb m l t h u
t t t t t t =-+++
一、电动机综合保护整定原则 1、差动电流速断保护 按躲过电动机空载投入时最大暂态电流引起的不平衡电流最大外部以及短路时的不平衡电流整定整定 一般取： I dz=KI e/n 式中：I dz：差电流速断的动作电流 I e：电动机的额定电流 K：一般取8~10 2、纵差保护 1）纵差保护最小动作电流的整定最小动作电流应大于电动机启动过程中时的不平衡电流 I dz.min=K KΔmI e/n 式中： I e：电动机的额定电流 n：电流互感器的变比 K K：可靠系数，取3~4 Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.1 在工程实用整定计算中可选取I dz.min=（0.3~0.6）I e/n。 2）比率制动系数K 按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件，计算最大制动系数 K =K K K fzq K tx K c 式中： K tx：电流互感器的同型系数，K tx=0.5 K K：可靠系数，取2~3 K c：电流互感器的比误差，取0.1 K fzq：非周期分量系数，取1.5~2.0 计算值K max=0.3，但考虑电流互感器的饱和和暂态特性畸变的影响，在工程实用整定计算中可选取K=0.3~0.6 3、电流速断保护 整定原则：躲过电动机启动时的产生的最大电流，但在正常运行中又要有足够的灵敏度； 1）Izd = K K.Istart K为可靠系数,一般地Kk=1.3 Istart为电动机启动的最大电流，该电流值可以通过启动电机时记录保护中记录的最大电流取得；或根据动机标称启动电流得到；
2）若Istart不好确定时，可根据下面推荐进行计算Istart； 单鼠笼: Istart=(6~7)Ie 双鼠笼: Istart=(4~5)Ie 绕线式: Istart=(3~4)Ie Idz=K*Izd 电动机启动过程中K=1，启动结束后K=0.5； 即当电动机启动完成后速断定值自动降低为原定值的50％。可有效地防止启动过程中因启动电流过大引起的误动，同时还能保证正常运行中保护有较高的灵敏性。 3）速断动作时间tsd 根据现场运行经验，一般取取tsd =0.05s 4、电动机启动时间tqd 按电动机的实际启动时间并留有一定裕度整定，可取tqd =1.2倍实际启动时间。（10-15S） 5、负序过流保护 负序动作电流I2dz，按躲过正常运行时允许的负序电流整定 一般地： 保护断相和反相等严重不平衡时，可取I2dz =（0.6~0.8）Ie 作为灵敏的不平衡保护时，可取I2dz =（0.2~0.4）Ie 6、接地保护 保护装置的一次动作电流，按躲过被保护分支外部单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流及按最小灵敏系数1.25整定 Idz ≥Kk Icx Idz ≤(Ic∑-Icx)/1.25 式中： Icx：被保护线路外部发生单相接地故障时，从被保护元件流出的电容电流 Ic∑：电网的总单相接地电容电流 Kk：可靠系数，可取Kk=4~5 7、过热保护 动作判据： (1) 电动机发热时间常数 I1 电动机实际运行电流的正序分量 I2 电动机实际运行电流的负序分量 Ie 电动机实际额定电流 Ieq 电动机实际运行电流的等效电流，计算方法动作见（2）； t 电动机过热实际时间，计算方法见动作判据（1）；
定值整定原则及公式 一.定值整定原则 1.以下整定原则与公式均取系统容量Sj=1000MV A，参考书籍为《工业与民用配电设计手册》第三版，相应参考页码标注均取与此。 二.系统阻抗以及各元件阻抗 （1）电缆P133 表4-12 ZR-YJV型系统阻抗Sj=1000MV A时，每千米阻抗标幺值X: 150mm2 0.080 185mm2 0.077 电缆阻抗X=X*L L-电缆长度 （2）变压器P128 表4-2 X=(Uk%/100)*(Sj/Sr) Uk%-变压器短路阻抗基准容量Sj=1000MV A Sr-变压器额定容量（3）系统阻抗（由天津滨海供电分公司提供） 110kV入口处系统阻抗最大运行方式下0.5357 最小运行方式下0.9880 下一电压等级的系统阻抗均为入口处的阻抗加上相应的线路以及变压器的阻抗。 三.基准电压基准电流P127 表4-1 基准容量Sj=1000MV A 基准电压Uj 系统标准电压Un 系统基准电流Ij Un(kV) 0.38 6 35 110 Uj(kV) 400 6.3 37 115 Ij(kV) 1443 91.6 15.6 5 四.短路电流计算P134 4-13 短路点三相短路电流Ik=Ij/X Ij为所在电压级别额基准电流 X为短路点的系统阻抗 短路点两相短路电流为此短路点三相短路电流的0.866倍 一般三相短路电流用来计算速断值,两相短路电流用来核算灵敏度. 五.定值计算公式 定值计算中用到的各个系数的取值及符号定义 可靠系数Krel P336 用于过负荷计算时作用与发信号取1.05 作用与跳闸取1.2 用于过流计算时取 1.1
微机保护装置定值整定原则 一、线路保护测控装置 装置适用于10/35kV的线路保护，对馈电线，一般设置三段式电流保护、低周减载、三相一次重合闸和后加速保护以及过负荷保护，每个保护通过控制字可投入和退出。为了增大电流速断保护区，可引入电压元件，构成电流电压连锁速断保护。在双电源线路上，为提高保护性能，电流保护中引入方向元件控制，构成方向电流保护。其中各段电流保护的电压元件和方向元件通过控制字可投入和退出。 （一）电流速断保护（Ⅰ段） 作为电流速断保护，电流整定值I dzⅠ按躲过线路末端短路故障时流过保护的最大短路电流整定，时限一般取0～0.1秒，写成表达式为： I dzⅠ=KI max I max =E P/(Z P min+Z1L) 式中:K为可靠系数，一般取1.2～1.3; I max为线路末端故障时的最大短路电流; E P 为系统电压； Z P min为最大运行方式下的系统等效阻抗； Z1为线路单位长度的正序阻抗； L为线路长度 （二）带时限电流速断保护（Ⅱ段）
带时限电流速断保护的电流定值I dzⅡ应对本线路末端故障时有不小于1.3～1.5的灵敏度整定，并与相邻线路的电流速断保护配合，时限一般取0.5秒，写成表达式为： I dz.Ⅱ=KI dzⅠ.2 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅠ.2为相邻线路速断保护的电流定值 （三）过电流保护（Ⅲ段） 过电流保护定值应与相邻线路的延时段保护或过电流保护配合整定，其电流定值还应躲过最大负荷电流，动作时限按阶梯形时限特性整定，写成表达式为： I dz.Ⅲ=K max｛I dzⅡ.2 ,I L｝ 式中:K为可靠系数，一般取1.1～1.2; I dzⅡ.2为相邻线路延时段保护的电流定值; I L 为最大负荷电流 （四）反时限过流保护 由于定时限过流保护（Ⅲ段）愈靠近电源，保护动作时限愈长，对切除故障是不利的。为能使Ⅲ段电流保护缩短动作时限，第Ⅲ段可采用反时限特性。 反时限过电流保护的电流定值按躲过线路最大负荷电流条件整定，本线末端短路时有不小于1.5的灵敏系数，相邻线路末端短路时,灵敏系数不小于1.2,同时还要校核与相邻上下一级保护的配合情况。
山西煤炭运销集团三聚盛煤业有限公司 负 荷 整 定 计 算 书 机电科
目 录 序、 低压开关整定计算原则………………………………………3 一、 主井、回风井低压开关整定计算………………………4 二、 行人井、副井低压开关整定计算………………………9 附表：三聚盛煤矿馈电开关整定表负荷统计表 序：低压开关整定计算原则 1、馈电开关保护计算 （1）过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(660V) I Z =I e =2×∑P(380V) (2)短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e (3)校验：K=d d I I ) 2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值 ∑P---所有电动机额定功率之和 I d ---短路保护的电流整定值 I Qe ---容量最大的电动机的额定起动电流
K X---需用系数，《煤矿井下三大保护细则》取0.5-1，现取0.7 ∑I e---其余电动机的额定电流之和 I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值 1.5---保护装置的可靠动作系数 2、两相短路电流值计算： （1）公式计算法： （2）查表法
（3）电缆换算依据： 表13-1-8 矿用低压（380V、660V和1140V）电缆的换算系数和换算长度（m）电缆截面（mm2） 4 6 10 16 25 35 50 70 95 电缆实际长度 换算系数12.0 7 8.11 4.74 3.01 1.91 1.36 1.00 0.71 0.53
一、主、回风井-主断路器整定：型号：CDW1-2000，所带负荷：341KW 1）型号：CSW1-2000，Ie=2000A,Ue=380V, 用途：供主、回风井总电源开关；负荷统计：P max=547.4KW。 合计总功率：547.4KW。 （2）过载整定： 根据公式：I Z=I e=2×∑P =2×547.4=1094.8A 取1095A。 （3）短路整定： CDW1-2000所用控制器为ECW-H型，根据下表： 控制器保护特性的电流整定值范围及准确度表
变压器综合保护整定原则 1、差动电流速断保护 按躲过变压器空载投入时励磁涌流和外部短路时流入保护的最大不平衡电流整定一般取：dz e I KI n = 式中：dz I ：差动电流速断的动作电流 e I ：变压器的额定电流 K ：倍数 6300KVA 及以下 712: 630031500KVA : 4.57.0: 40000120000KVA : 3.0 6.0: 120000KVA 2.0 5.0: 2、纵差保护 1）纵差保护最小动作电流的整定 最小动作电流应大于变压器额定负载时的不平衡电流.min ()dz K c e I K K U m I n =+?+? 式中：e I ：变压器的额定电流 n ：电流互感器的变比 K K ：可靠系数，取1.3 1.5: c K ：电流互感器的比误差，10P 型取0.032?，5P 型和TP 型取0.012? U ?：变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值 m ?：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05 在工程实用整定计算中可选取().min 0.30.5dz e I I n =:
2）比率制动系数K 的整定 纵差保护的动作电流应大于外部短路时流过差动回路的不平衡电流。 .max ()bph fzq tx c K I K K K U m I n =+?+? 式中：tx K ：电流互感器的同型系数， 1.0tx K = .max K I ：外部短路时，最大穿越短路电流周期分量 fzq K ：非周期分量系数，两侧同为TP 级电流互感器取1.0，两侧同为 P 级电流互感器取1.5 2.0:。 U ?：变压器调压引起的误差，取调压范围中偏离额定值的最大值 m ?：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.05 K K ：可靠系数，取1.3 1.5: 差动保护的动作电流 .max .max dz K bph I K I = 最大制动系数 max .max .max dz zd K I I = 当.max .max zd K I I =时，max .max .max K bph K K K I I = 式中：.max K I ：最大短路电流 在工程实用整定计算中可60o 选取0.3 1.0K =: 3）二次谐波制动比的整定 一般取：15%20%: 4）涌流间断角的整定 闭锁角可取：6070o o :
整定计算运行方式的选择原则 继电保护整定计算用的运行方式，是在电力系统确定好运行方式的基础上，在不影响继电保护的保护效果的前提下，为提高继电保护对运行方式变化的适应能力而进一步选择的，特别是有些问题主要是由继电保护方面考虑决定的。例如，确定变压器中性点是否接地运行，当变压器绝缘性能没有特殊规定时，则应以考虑改善零序电流保护性能来决定。整定计算用的运行方式选择合理与否，不仅影响继电保护的保护效果，也会影响继电保护配置和选型的正确性。 确定运行方式变化的限度，就是确定最大和最小运行方式，它应以满足常见运行方式为基础，在不影响保护效果的前提下，适当加大变化范围。其一般原则如下： （1）必须考虑检修与故障两种状态的重迭出现，但不考虑多种重迭。 （2）不考虑极少见的特殊方式。因为出现特殊方式的几率较小，不能因此恶化了绝大部分时间的保护效果。必要时，可采取临时的特殊措施加以解决。 1发电机、变压器运行变化限度的选择原则 发电机、变压器运行变化限度有如下选择原则： 1）一个发电厂有两台机组时，一般应考虑全停方式，即一台机组在检修中，另一台机组又出现故障；当有三台以上机组时，则应选择其中两台容量较大机组同时停用的方式。对水力发电厂的机组，还应结合水库运行特性选择，如调峰、蓄能、用水调节发电等。2）一个厂、站的母线上无论接有几台变压器，一般应考虑其中容量最大的一台停用。因变压器运行可靠性较高，检修与故障重迭出现的几率很小。但对于发电机变压器组来说，则应服从于发电机的投停变化。 2中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则 中性点直接接地系统中变压器中性点接地的选择原则是： 1）发电厂及变电站低压侧有电源的变压器，中性点均应接地运行，以防止出现不接地系统的工频过电压状态。如事前不能接地运行，则应采取其他防止工频过电压措施。 2）自耦型和有绝缘要求的其他型变压器，其中性点必须接地运行。 3）T接于线路上的变压器，以不接地运行为宜。当T接变压器低压侧有电源时，则应采取防止工频过电压的措施。 4）为防止操作高过电压，在操作时应临时将变压器中性点接地，操作完毕后再断开，装置情况不按接地运行考虑。 3线路运行变化限度的选择
110KV 主变压器综合保护整定原则 主变差动保护里主要包括有差动速断、比例制动差动、二次谐波系数、平衡系数等定值。主要计算过程： 1、收集主变容量、额定电压、额定电流及TA 变比等参数； 2、了解保护装置原理，确认保护是发展变化 高压还是低压侧为基准侧； 3、看图确认电流互感器的二次接线方式； 4、注意主变投运后带负荷检查电流相量。 举例说明： 变压器铭牌额定容量31.5MV A ，TA 二次额定电流5A ，高压侧额定电压110KV ，高压侧TA 变比400/5，低压侧额定电压6.3KV ，低压侧TA 变比3000/5，变压器一次接线方式Y/△-11， TA 二次接线高低压均采用星形接线。 1、变压器额定电流计算： 1） 计算变压器各侧额定电流 e e e U S I 3= 式中Se －变压器最大额定容量，Ue －计算侧额 定电压 2） 计算各侧二次额定电流及平衡系数 H LH H e He n I I ..= =165.4/80=2.067A M LH M e Me n I I ..==??? L LH L e Le n I I ..= =2886/600=4.81A 式中：H e I .——高压一次额定电流, He I ——高压二次额定电流
H LH n .—高压侧CT 变比, 保护定值的确定 1、差动电流速断保护 按躲过变压器空载投入时励磁涌流和外部短路时流入保护的最大不平衡电流整定 一般取： I dz =KI e /n 式中：I dz ：差电流速断的动作电流 I e ：为保护基准侧额定电流；德威特公司的差动保护是以低压侧为基准侧） K ：倍数 6300KV A 及以下 7~12 6300~31500KV A 4.5~7.0 40000~120000KV A 3.0~6.0 120000KV A 2.0~5.0 2、纵差保护 1） 纵差保护最小动作电流的整定 最小动作电流应大于变压器额定负载时的不平衡电流 I dz.min =K K (K c +ΔU+Δm)I e /n 式中： I e ：变压器的额定电流 n ：电流互感器的变比 K K ：可靠系数，取1.3~1.5 K c ：电流互感器的比误差，10P 型取0.03×2，5P 型和TP 型取0.01×2
微机继电保护整定计算举例
珠海市恒瑞电力科技有限公司 目录 变压器差动保护的整定与计算 (3) 线路保护整定实例 (6) 10KV变压器保护整定实例 (9) 电容器保护整定实例 (13) 电动机保护整定计算实例 (16) 电动机差动保护整定计算实例 (19)
变压器差动保护的整定与计算 以右侧所示Y/Y/△-11接线的三卷变压器为例，设变压器的额定容量为S(MVA)，高、中、低各侧电压分别为UH 、UM 、UL(KV)，各侧二次电流分别为IH 、IM 、IL(A)，各侧电流互感器变比分别为n H 、n M 、n L 。 一、 平衡系数的计算 电流平衡系数Km 、Kl 其中：Uhe,Ume,Ule 分别为高中低压侧额定电压（铭牌值） Kcth,Kctm,Kctl 分别为高中低压侧电流互感器变比 二、 差动电流速断保护 差动电流速断保护的动作电流应避越变压器空载投入时的励磁涌流和外部故障的最大不平衡电流来整定。根据实际经验一般取： Isd ＝（4－12）Ieb ／nLH 。 式中：Ieb ――变压器的额定电流； nLH ――变压器电流互感器的电流变比。 三、 比率差动保护 比率差动动作电流Icd 应大于额定负载时的不平衡电流，即 Icd ＝Kk ［ktx × fwc ＋ΔU ＋Δfph ］Ieb ／nLH 式中：Kk ――可靠系数，取（1.3～2.0） ΔU ――变压器相对于额定电压抽头向上（或下）电压调整范围,取ΔU ＝5%。 Ktx ――电流互感器同型系数；当各侧电流互感器型号相同时取0.5,不同时取1 Fwc ――电流互感器的允许误差；取0.1 Δfph ――电流互感器的变比（包括保护装置）不平衡所产生的相对误差取0.1； 一般 Icd ＝（0.2～0.6）Ieb ／nLH 。 四、 谐波制动比 根据经验，为可靠地防止涌流误动，当任一相二次谐波与基波之间比值大于15%－20%时，三相差动保护被闭锁。 五、 制动特性拐点 Is1＝Ieb ／nLH Is2＝（1～3）eb ／nLH Is1，Is2可整定为同一点。 kcth Uhe Kctm Ume Km **= 3**?=kcth Uhe Kctl Ule Kl
第1章整定计算的基本原则 1.1 概述 继电保护要达到消灭事故，保证电力系统安全稳定运行的目的，需要做多方面的工作。其中包括设计、安装、整定、调试，以及运行维护等一系列环节；整定计算是其中的一部分工作，而且是极重要的一部分工作。 整定计算是对具体的电力系统，进行分析计算，整定，以确定保护配置方式，保证选型，整定值和运行使用的要求。 它的重要性在于： ①在设计保护时，必须经过整定计算的检验来确定保护方式及选定。 ②在电力系统运行中，整定计算要确定各种保护的定值和使用方式，并及时协调保护与电力系统运行方式的配合，以达到正确发挥保护作用的目的。 ③无论是设计还是运行，保护方式都与一次系统接线和运行方式有密切关系。在多数情况下是涉及全局性的问题，要综合平衡，做出决断。 1．电力系统运行整定计算的基本任务 ①编制系统保护整定方案，包括给出保护的定值与使用方式，对不满足系统要求的（如灵敏性，速动性等）保护方式，提出改进方案； ②根据整定方案，编制系统保护运行规程；处理日常的保护问题； ③进行系统保护的动作统计与分析，做出专题分析报告； ④协调继电保护定值分级管理； ⑤参加系统发展保护设计的审核； ⑥对短路计算有关系统参数的管理。 2．电力系统运行整定计算的特点和要求： ①整定计算要决定保护的配置与使用，它直接关系到保证系统安全和对重要用户连续供电的问题，同时又和电网的经济指标，运行调度，调试维护等多方面工作有密切关系，因此要求有全面的观点。 ②对于继电保护的技术要求，选择性、速动性、灵敏性、可靠性，要全面考虑，在某些情况下，“四性”的要求会有矛盾，不能兼顾，应有所侧重；如片面强调某一项要求时，都会使保护复杂化，影响经济指标及不利于运行维护等弊病。 ③整定保护定值时，要注意相邻上下级各保护间的配合关系，不但在正常方式下考虑，而且方式改变时也要考虑，特别是采取临时性的改变措施更要慎重，要安全可靠。 ④系统保护的运行管理，有连续性的特点。每一个保护定值和使用方式，都是针对某种运行要求而决定的。处理问题有针对性和时间性，要考虑到原有情况作为处理的基础。 1.2 对继电保护的基本要求 1.选择性 电力系统中某一部分发生故障时，继电保护的作用只断开有故障的部分，保留没有故障的部分继续运行，这就是选择性。选择性说明如图1-1所示。
一、系统概况……………………………………………………３ 二、短路电流和短路容量计算 (6) 三、高爆开关整定计算 (12) 1、高爆开关计算原则 (12) 2、中央变电所高爆开关整定计算 (14) 3、采区变电所高爆开关整定计算 (19) 4、付井底变电所高爆开关整定计算 (22) 5、地面主井高压变电所整定计算 (24)
一、系统概况 1、供电系统简介 XXXXXXX开关站供电系统为单母线分段分列运行供电方式，由来集变电站（110/10KV）馈出两趟10 KV架空线路（来7板、来14板，架空线型号为LGJ-150 ）到宏达10KV开关站，通过此10KV宏达开关站分别供宏达矿和桧树亭两矿用电。 桧树亭煤矿井下供电采用双回路分列运行方式（电缆型号为：MYJV42-8.7/10.5KV-3*70-528 /504米），分别在地面桧树亭开关站两段母线上（桧11板在Ⅰ段母线，桧4板在Ⅱ段母线），井下布置有1个中央变电所（14台高爆开关，其中3台高压启动器、12台高压馈电开关，其中11#为采区I回路，2#为采区II回路。4台KBSG 干式变压器，容量分别为两台500KVA，两台100KVA）、1个采区变电所（7台高爆开关、4台KBSG干式变压器，容量分别为两台315KVA，两台100KVA）。1个付井底变电所（5台高爆开关、2台KBSG干式变压器，容量分别为315KVA）。采区变电所、付井底变电所有两回路进线电源，采用分列供电，通过高压铠装电缆从中央变电所馈出线。局部扇风机实现“三专加两专”供电。全矿井下变压器总容量2660kVA，高压负荷3*280kW，最大启动电流10kV侧130A。负荷使用率0.75。 2、10KV系统资料 ⑴、来集变电站主变压器
2三段式电流保护的整定计算 1、瞬时电流速断保护 整定计算原则：躲开本条线路末端最大短路电流 整定计算公式： 式中： Iact——继电器动作电流 Kc——保护的接线系数 IkBmax——最大运行方式下，保护区末端B母线处三相相间短路时，流经保护的短路电流。 K1rel——可靠系数，一般取1.2～1.3。 I1op1——保护动作电流的一次侧数值。 nTA——保护安装处电流互感器的变比。 灵敏系数校验：
式中： X1— —线 路的 单位 阻抗， 一般 0.4Ω /KM； Xsmax ——系统最大短路阻抗。 要求最小保护范围不得低于15%～20%线路全长，才允许使用。 2、限时电流速断保护 整定计算原则： 不超出相邻下一元件的瞬时速断保护范围。所以保护1的限时电流速断保护的动作电流大于保护2的瞬时速断保护动作电流，且为保证在下一元件首端短路时保护动作的选择性，保护1的动作时限应该比保护2大。故： 式中： KⅡrel——限时速断保护可靠系数，一般取1.1～1.2； △t——时限级差，一般取0.5S； 灵敏度校验：
规程要求： 3、定时限过电流保护 定时限过电流保护一般是作为后备保护使用。要求作为本线路主保护的后备 以及相邻线路或元件的远后备。 动作电流按躲过最大负荷 电流整定。 式中： KⅢrel——可靠系数，一般 取1.15～1.25； Krel——电流继电器返回系数，一般取0.85～0.95； Kss——电动机自起动系数，一般取1.5～3.0； 动作时间按阶梯原则递推。 灵敏度分别按近后备和远后备进行计算。 式中： Ikmin——保护区末端短路时，流经保护的最小短路电流。即：最小运行方式下，两相相间短路电流。 要求：作近后备使用时，Ksen≥1.3～1.5 作远后备使用时，Ksen≥1.2
郑州煤炭工业（集团）有限责任公司(函) 郑煤机电便字【2016】14号 关于下发井下供电系统继电保护整定 方案(试行)的通知 集团公司各直管矿井及区域公司： 为加强井下供电系统安全的管理，提高矿井供电的可靠性，必须认真做好供电系统继电保护整定工作。结合郑煤集团公司所属矿井的实际情况，按照电力行业的有关标准和要求，特制定《井下供电系统继电保护整定方案》（试行），请各单位根据井下供电系统继电保护整定方案，结合本单位的实际情况，认真进行供电系统继电保护整定计算，并按照计算结果整定。在实际执行中不断完善，有意见和建议的，及时与集团公司机电运输部联系。 机电运输部 二〇一六年二月二十九日井下供电系统继电保护 整定方案（试行） 郑煤集团公司
前言 为提高煤矿井下供电继电保护运行水平，确保井下供电可靠性,指导供电管理人员对高低压保护整定工作，集团公司组织编写了《井下供电系统继电保护整定方案》（试行）。 《井下供电系统继电保护整定方案》共分为六章，第一章高低压短路电流计算，第二章井下高压开关具有的保护种类，第三章矿井高压开关短路、过载保护整定原则及方法，第四章井下供电高压电网漏电保护整定计算，第五章低压供电系统继电保护整定方案，第六章127伏供电系统整定计算方案。 由于煤矿继电保护技术水平不断提高，技术装备不断涌现，加之编写人员水平有限，编写内容难免有不当之处，敬请各单位在今后的实际工作中要针对新情况新问题不断总结和完善，对继电保护的整定计算方案提出改进意见和建议。 二〇一六年二月二十九日 目录 第一章高低压短路电流计算 .......... 错误!未定义书签。 第一节整定计算的准备工作 .. 错误!未定义书签。 第二节短路计算假设与步骤 .. 错误!未定义书签。 第三节各元件电抗计算 .......... 错误!未定义书签。 第四节短路电流的计算 .......... 错误!未定义书签。
电动机综合保护整定原则 1、差动电流速断保护 按躲过电动机空载投入时最大暂态电流引起的不平衡电流最大外部以及短路时的不平衡电流整定整定 一般取：I dz=KI e/n 式中：I dz：差电流速断的动作电流 I e：电动机的额定电流 K：一般取8~10 2、纵差保护 1）纵差保护最小动作电流的整定最小动作电流应大于电动机启动过程中时的不平衡电流 I dz.min=K KΔmI e/n 式中：I e：电动机的额定电流 n：电流互感器的变比 K K：可靠系数，取3~4 Δm：由于电流互感器变比未完全匹配产生的误差，一般取0.1 在工程实用整定计算中可选取I dz.min=（0.3~0.6）I e/n。 2）比率制动系数K 按最大外部短路电流下差动保护不误动的条件，计算最大制动系数 K =K K K fzq K tx K c 式中：K tx：电流互感器的同型系数，K tx=0.5
K K：可靠系数，取2~3 K c：电流互感器的比误差，取0.1 K fzq：非周期分量系数，取1.5~2.0 计算值K max=0.3，但考虑电流互感器的饱和和暂态特性畸变的影响，在工程实用整定计算中可选取K=0.3~0.6 3、电流速断保护 整定原则：躲过电动机启动时的产生的最大电流，但在正常运行中又要有足够的灵敏度； 1）Izd = K K.Istart K为可靠系数,一般地Kk=1.3 Istart为电动机启动的最大电流，该电流值可以通过启动电机时记录保护中记录的最大电流取得；或根据动机标称启动电流得到；2）若Istart不好确定时，可根据下面推荐进行计算Istart； 单鼠笼: Istart=(6~7)Ie 双鼠笼: Istart=(4~5)Ie 绕线式: Istart=(3~4)Ie Idz=K*Izd 电动机启动过程中K=1，启动结束后K=0.5； 即当电动机启动完成后速断定值自动降低为原定值的50％。可有效地防止启动过程中因启动电流过大引起的误动，同时还能保证正常运行中保护有较高的灵敏性。 3）速断动作时间tsd 根据现场运行经验，一般取取tsd =0.05s
3~110kV线路继电保护整定计算原则 1一般要求 1.1整定计算使用的正常检修方式是在正常运行方式的基础上，考虑N-1的检修方式，一般不考虑在同一厂（站）的母线上同时断开所联接的两个及以上运行设备（线路、变压器等）。 1.2保护装置之间的整定配合一般按相同动作原理的保护装置之间进行配合，相邻元件各项保护定值在灵敏度和动作时间上一般遵循逐级配合的原则，特殊情况设置解列点。 1.3保护动作整定配合时间级差一般取0.3秒。 1.4线路重合闸一般均投入三相重合闸，系统联系紧密的线路投非同 期重合，发电厂出线联络线路少于4回时电源侧重合闸投检同期合闸、对端投检无压合闸，重合时间一般整定为对端有全线灵敏度段最长时间加两个时间级差。 2.快速保护整定原则 2.1高频启信元件灵敏度按本线路末端故障不小于2.0整定，高频停信元件灵敏度按本线路末端故障不小于1.5~2.0整定。 2.2高频保护线路两侧的启信元件定值（一次值）必须相同。 2.3分相电流差动保护的差动电流起动值按躲过被保护线路合闸时的最大充电电流整定，并可靠躲过区外故障时的最大不平衡电流，同时保证线路发生内部故障时有足够灵敏度，灵敏系数大于2，线路两侧一次值动作值必须相同。 2.4分相电流差动保护的其它起动元件起动值应按保线路发生内部故
障时有足够灵敏度，灵敏系数大于2整定，同时还应可靠躲过区外故障时的最大不平衡电流。 3后备保护的具体整定原则： 以下各整定原则中未对其时间元件进行具体描述，各时间元件的定值整定应根据相应的动作配合值选取。 1 相间距离 Ⅰ段： 原则1：“按躲本线路末端故障整定”。 所需参数：可靠系数K K =0.8~0.85 计算公式：L K DZ Z K Z ≤Ⅰ 变量注解：ⅠDZ Z ――定值 L Z ――线路正序阻抗 原则2：“单回线终端变运行方式时，按伸入终端变压器内整定”。 所需参数：线路可靠系数K K =0.8~0.85 变压器可靠系数KT K ≤ 0.7 计算公式：' T KT L K D Z Z K Z K Z +≤Ⅰ 变量注解：'T Z ――终端变压器并联等值正序阻抗。 原则3：“躲分支线路末端故障”。 所需参数：线路可靠系数K K =0.8~0.85 计算公式： )(21L L K DZ Z Z K Z +≤Ⅰ 变量注解：1L Z ――应该是截止到T 接点的线路正序阻抗。 2L Z ――应该是分支线路的正序阻抗。
110kV 变压器整定计算方案 差动保护 整定原则： 1. 差动速断电流：应按躲过变压器初始励磁涌流整定，推荐值如下： 6300kVA 及以下变压器： 7-12 Ie 6300-31500kVA 变压器： Ie 40000-120000 kVA 变压器： 3-6 Ie 120000 kVA 及以上变压器： 2-5 Ie 2. 差动动作电流：~ 3. 比率制动系数： 适用于制动电流为∑== m i Ii Ir 121、{}l I h I Ir &&&,m I ,=和复式比例制动（ISA 系列）。 若制动电流{} l I h I Ir &&&,m I ,=可选择，制动电流不能只取负荷侧电流（区外短路故障时差动保护可靠性降低）。 若制动电流计算方法有别于常规，制动系数取值需结合实际，并参考厂家建议整定。 4. 二次谐波制动系数： 建议取 5. TA 断线闭锁差动保护:建议 TA 断线或短路且差流小于时闭锁差动保护，大于时不闭锁 差动保护。若无上述区域选择，CT 断线建议不闭锁差动保护。 6. 差流越限告警（TA 断线报警）：取。 7. 差动保护TA 断线若采用负序电流判据，建议取。 8. 若110kV 站变压器为双变低，且其中一分支暂不接入时，该分支差动保护CT 变比调整 系数仍按实际整定，不取装置最小值。 整定方案： 1. 不带时限动作于跳主变各侧。 2. 保护动作不闭锁备自投。（不要） 后备保护 整定原则： 1. 110kV 过电流保护 可选择经复压闭锁或不经复压闭锁 a 经复压闭锁： 按躲负荷电流整定 IL=k K × IHe ／f K ×Nct k K = zqd K = f K 电磁型取，微机型取 b 不经复压闭锁： 考虑躲备自投动作后变压器可能的最大负荷电流： IL=k K ×zqd K × IHe ／f K ×Nct k K = f K 电磁型取，微机型取
矿井供电系统继电保护配置 与整定计算规范 1范围 本标准规定了矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护配置及定值整定计算的原则、方法和具体要求。 本标准适用于矿井供电系统的线路、变压器、电动机的继电保护运行整定。 本标准以微机型继电保护装置为主要对象，对于非微机型装置可参照执行。 2规范性引用文件及参考文献 2.1 规范性引用文件 下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。 《煤矿安全规程》国家安全生产监督管理总局国家煤矿安全监察局2011年版 《矿山电力设计规范》GB50070-2009 中华人民共和国住房和城乡建设部中华人民共和国国家质量监督检疫总局 《煤矿井下供配电设计规范》GB50417-2007 中华人民共和国建设部《煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则》原煤炭部煤生字[1998]第237号 《继电保护及安全自动装置技术规程》GB/T 14285—2006 中华人民共和国国家标准化委员会 《3-110kv电网继电保护装置运行整定规程》DL/T 584—2007 中华人民共和国国家发展和改革委员会 2.2参考文献 《煤矿电工手册》第二分册：矿井供电（上）（下）1999年2月第1版 3.术语与定义 3.1 进线开关：指变电所进线开关。 3.2 出线开关：指变电所馈出干线开关。 3.3 负荷开关：指直接控制电动机、变压器的高压开关。 3.4 母联开关：指变电所高压母线分段开关。 3.5 配合 电力系统中的保护互相之间应进行配合。根据配合的实际情况，通常可将之分为完全配合、不完全配合、完全不配合三类。 完全配合：指需要配合的两保护在保护范围和动作时间上均能配合，即满足
继电保护整定计算 一、10KV 母线短路电抗 已知10母线短路参数：最大运行方式时，短路容量为MVA S d 157 )3((max)1.=，短路电流为KA U S I e d d 0647.91031573)3((max)1.)3((max)1.=?=?=，最小运行方式时，短路容量为 MVA S d 134) 3((min)1.=，短路电流为KA U S I e d d 7367.71031343)3((min)1.) 3((min)1.=?=?=，则 KA I I d d 77367.7866.0866.0)3((min)1.)2((min)1.=?==。 取全系统的基准功率为MVA S j 100=，10KV 基准电压KV U j 5.101.=，基准电流为KA U S I j j j 4986.55.10310031 .1.=?=?=；380V 的基准电压KV U j 4.02.=，基准电流是KA U S I j j j 3418.1444.0310032.2.=?=?= 二、1600KV A 动力变压器的整定计算（1#变压器， 2#变压器） 已知动力变压器量MVA S e 6.1=，KV 4.010，高压侧额定电流 A U S I H e e H e 38.9210316003..=?=?=，低压侧额定电流 A U S I L e e L e 47.23094.0316003..=?=?=，变压器短路电压百分比%5.4%=s V ， 电流CT 变比305 150==l n ，低压零序电流CT 变比0n 。变压器高压侧首端最小运行方式下两相断路电流为KA I d 38.6)2((min)2.= 1、最小运行方式下低压侧两相短路时流过高压的短路电流 折算到高压侧A I d 1300 )`2((min)3.= 2、最大运行方式下低压侧三相短路时流过高压的短路电流 折算到高压侧A I d 1500 )`3((max)3.= 3、高压侧电流速断保护
小回沟项目部井下变电所供电系统 整定计算书 中煤第十工程处小回沟项目部 2016年1月1日
小回沟项目部 供电系统保护整定计算会签会签意见： 机电经理： 技术经理： 机电部长： 机电队长： 计算： 审核： 日期：
小回沟项目部井下变电所电力负荷统计表
整定值统计表（变电所高压部分）
第一部分 井下变电所高压供电 计算公式及参数： 通过开关负荷电流计算公式：?cos 3???= ∑∑N e X E U P K I 过载保护动作电流计算公式：∑?=E rel aoc I K I （A ）； 过流保护动作电流计算公式：Ie=Iqe+Kx ∑Ie 速断保护动作电流计算公式：∑+?=) (E q rel aq I I K I （A ）； Ie —过流保护装置的电流整定值； Iqe —容量最大的电动机的额定起动电流； ∑Ie —其余电动机的额定电流之和； rel K ：可靠系数； X K ：需用系数； ?cos ：功率因数； b K ：变压器的变压比； N U ：开关额定电压；
∑e P ：负荷总功率； q I ：最大电机起动电流； 一、10KV 一回路进线高开（001） 负荷总功率∑e P ：2710.5KW ；功率因数：0.8；同时系数：1 （1）过载保护动作电流： ?cos 3??? ? ?=? =∑∑N e x s rel E rel aoc U P K K K I K I = A I aoc 5.2058.0*10*732.15 .2710*1* 1*05.1==A ； 过载保护动作电流实际整定值：210A ； 动作时间：4S （2）过流保护动作电流Ie ： Ie=75+[（2710.5-260）/(1.732*10)]=216 整定值：360A ，动作时间1.3S （3）速断保护动作电流： 最大电机总功率e P ：260KW ；最大电机起动电流q I ：75A ； 速断保护电流整定计算： ?? ?? ??????-??+?= + ?=∑∑?cos 3)()(N e e x s q rel E q rel aq U P P K K I K I I K I = ??? ?????-??+?=8.010732.1)2605.2710(11752.1aq I = 298.7A; 速断保护电流实际整定值：640A ； 动作时间：0S 灵敏度校验：电缆型号MYJV22 3×95，供电距离1100米，换算后供电距离583米，根据两相短路电流效验算，1100*0.53=583 查表得：Id(2)=1120A 。
电动机综合保护整定原则 一、过热保护 过热保护涉及发热时间常数Tfr和散热时间Tsr二个定值。 1）发热时间常数Tfr 发热时间常数Tfr应由电动机制造厂提供，若制造厂没有提供该值，则可按下列方法之一进行估算。 A 由制造厂提供的电动机过负荷能力数据进行估算 如在X倍过负荷时允许运行t秒，则可得， Tfr =（X2-1.052）t 若有若干组过负荷能力数据，则取算出得Tfr值中最小者。 B 若已知电动机的温升值和电流密度，可用下式估算Tfr值： Tfr =（150×θe）×（θM /θe -1）/（1.05×Je2） 式中，θe：电动机定子绕组额定温升 θM：电动机所采用绝缘材料的极限温升 Je ：定子绕组额定电流密度 例如：电动机采用B级绝缘，其极限温升θM =80℃，电动机定子绕组额定温升θe =45℃，定子绕组额定电流密度Je =3.5A/mm2，则： Tfr ={（150×45）/（1.05×3.52）}×（80/45-1）=408（s） C 由电动机启动电流下的定子温升决定发热时间常数 Tfr =（θ×Ist2×Ist）/θ1st 式中，θ：电动机额定连续运行时的稳定温升 Ist ：电动机启动电流倍数 tst ：电动机启动时间 θ1st：电动机启动时间的定子绕组温升 D 根据电动机运行规程估算Tfr值 例如：某电动机规定从冷态启动到满转速的连续启动次数不超过两次，又已知该电动机的启动电流倍数Ist和启动时间tst，则：
Tfr ≤2（Ist2-1.052）tst 2) 散热时间Tsr 按电动机过热后冷却至常态所需时间整定。 二、电动机过热禁止再启动保护 过热闭锁值θb按电动机再正常启动成功为原则整定，一般可取θb=0.5。 三、长启动保护 长启动保护涉及电动机额定启动电流Iqde 和电动机允许堵转时间tyd 二个定值。 1）电动机额定启动电流Iqde 取电动机再额定工况下启动时的启动电流（A）。 2）电动机允许堵转时间tyd 取电动机最长安全堵转时间（S）。 四、正序过流保护 正序过流保护涉及正序过流动作电流I1g1 和正序过流动作时间t1g1二个定值。 1）正序过流动作电流I1gl 一般可取I1gl=（1.5~2.0）Ie 2）正序过流动作时间t1gl 一般可取t1gl=（1.5~2.0）tyd 五、低电压保护 1）按切除不重要电动机的条件整定 低电压动作值： 对中温中压电厂Udz=60~65% Ue 对高温高压电厂Udz=65~70% 为了保护重要电动机的自起动，采用最小时限t=0.5S 2) 按躲过保证电动机自起动时供电母线的最小允许电压，并计入可靠系数及电压继电器的返回系数
目录 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 井下供电系统两相短路电流计算 (2) 一、K1 点选择在高压开关进线端 (2) 二、K2 点选择在500kVA 变压器出线端 (2) 三、K3 点选择在100kVA 变压器出线端 (3) 四、K4 （9111 采面配电点） (3) 五、K5 点选择在绞车房 (3) 六、K6点选择在9112 —2回风巷掘进工作面配电点 (4) 七、K7 点选择在+968m 三连运输巷掘进工作面配电点 (4) 八、K8 点选择在+971m 三连回风巷掘进工作面配电点 (5) 九、K9 点选择在9112—2回风巷掘进工作面备用局扇配电点 (5) 十、K10点选择在水泵房配电点 (5) 十一、三专线路计算 (6) 井下开关过流整定计算 (7) 一、9111 配电点 (7) 二、9112— 2 配电点整定计算 (9) 三、+968m 三连运输巷配电点整定计算 (10) 四、+971m 三连回风巷配电点整定计算 (10) 五、绞车房整定计算 (11) 六、水泵房整定计算 (12) 七、局扇供电线路整定计算 (12) 八、井下主变电所馈电开关电流整定计算 (14) 九、三专供电线路整定计算 (18) 十、高压开关整定计算 (19) 地面变电所整定值计算 (20) 一、编制依据 (20) 二、最大运行方式短路电流计算 (22) 三、地面高压保护装置整定计算 (25) 管理制度 (30)
井下供电系统两相短路电流计算 供电区域：+968m 三连运输巷掘进工作面配电点、+971m 三连回风 巷掘进工作面配电点、9112- 2回风巷掘进工作面配电点、9111工作 面配电点、绞车房、水泵房。 +968m 主变电所一回高压进线电缆短路电流计算 计算条件：电压：10kV,电缆截面：35mm 电缆长度L : 1100m 变 压器容量：600kVA 开关额定短路容量：25kA 。 K1点选择在高压开关进线端 1:电源系统电抗 U 2 2 X sy = 乩= 10/433=0.23094 Q S S (式中系统短路容量 Ss=1.732 X 25X 10000=433MV ) 2:高压电缆阻抗：35mrr 高压电缆查表得 Ro=0.616Q /km , Xo=0.084 Q /km ,可计算出：Xw=XoL=0.084X 1.仁0.0924 Q Rw 1 =RoL=0.616X 1.1=0.6776 Q 3:短路回路总阻抗 Z=、Rw 12 (X SY X W1)2 =、0.67762 (0.23094 0.0924)2 =0.7508 Q 4： K 点两相短路电流 K2点选择在500kVA 变压器出线端 高压侧系统电抗、电缆阻抗折算到变压器二次侧： X W 1 =(Xsy+Xw /) X (￡)2二(0.23094+0.0924 ) X (_^)2 = 0.0015 Q U 10000 R W 1=F W1X ( E)2=0.6776 X (_69L )2= 0.0032 Q U 1 10000 变压器后的总阻抗：RT=0.0078Q ,XT=0.0433 Q ,500kVA Z= ,(RwT RT)2 (X W 「X T )2 =0.046 Q K2点两相短路电流： =10000 2 0.7508 =6660A 3= 2 3 2 I =7691A