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附件一： 东扎沟大桥连续梁0、0’号梁段支撑托架检算书、已知条件1、0、0'号梁段及其相应墩顶结构尺寸分别见图 1、图2所示、3、4号墩0 '号梁段墩顶结构尺寸示意图、5号墩0号梁段墩顶结构尺寸示意图800165470165110250110「r1150275600275130340130I :111070侧面说明：1、本图尺寸均以cn 计；2、图中未 示防撞（护）墙、避车台及接触网支架平 台；3、避车台尺寸每侧超出箱梁100cm 接触网支架平台尺寸每侧超出箱梁50cm 两者均位于墩顶厚度（即墩顺桥向宽度） 范围内，对墩前后两侧托架计算无关系。
正面1505001501502001501 !即150500150275600 275110380110"T60X 30 — 1/0 -230260丄 2301/01060 -200620200侧面■ '15 1101101101651707013^600^r °60X 30 ■—800L1150此加宽值基本 上位于墩顶顺 桥向宽度范围 、内，对墩前后两侧托架计算2、托架支撑及预埋钢板情况见图3、图4,托架型钢材料均采用普通的A3钢，E=2.15X 10MPa [ (T]=140MPa [ (T w]=145MPa [ T ]=0.6[ (T]=85MP C LJL■—[}G ^—B G1——G2G2G2G3iB —icEZLi■0G1_ 矢丁G1&LiIG2 G2十十I 卜—('111:讯G5■己忙此瞬al|Ri桥墩0、O '号梁段托架及预埋钢板示意图A3预埋钢板40X 26X 2cmU 形锚固钢筋4 20mm 托架水平杆工字钢 I28a60cm钢筋© 25mm一4桥墩顶帽钢板条10X5X2cm7cm 6cm6cm | 7cm>Xt板托架水平杆 I28a26cm立面示意图钢板条10X5X2cm焊缝高度h=10mmU 形锚固钢筋4 20mm侧面示意图预埋钢板G1构造示意图A3预埋钢板38X 26X 2cm托架斜撑双槽钢2[20aL形锚固钢筋© 25mm10X5X2cm托架斜撑2[20a 75cm钢筋© 25mm焊缝高度h=10mm钢板条10X5X2cm L形锚固钢筋© 25mm桥墩托盘立面示意图侧面示意图预埋钢板G2构造示意图I形锚固钢筋© 20mm托架斜撑2[14a托架斜撑双槽钢2[14a立面示意图预埋钢板侧面示意图G3构造示意图L形锚固钢筋© 20mm 托架水平杆工字钢114'm u m 1 托架水平杆I14L形锚固钢筋© 20mm 立面示意图侧面示意图预埋钢板G4构造示意图托架斜撑双槽钢2[14a托架斜撑2[14a立面示意图侧面示意图预埋钢板G5构造示意图0 '号梁段预埋钢板示意图、计算模型所受荷载按梁体钢筋混凝土自重的1.25倍计算。
鹤壁至辉县高速公路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0号、1号段现浇托架验算书施工单位:中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年“五、一”整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.托架设计 (2)4.托架建模 (5)4.1荷载计算 (5)4.2托架建模 (8)5.托架强度验算 (9)5.1查看施工阶段1结构最大应力 (9)5.2查看施工阶段2结构最大应力 (10)5.3腹板拉杆钢筋锚固长度计算 (13)6.托架变形（挠度）验算 (14)鹤辉高速公路南水北调大桥0号、1号段现浇托架验算1.计算依据(1)鹤壁至辉县高速公路工程两阶段施工图设计；（2）对应的托架设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）;（5）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) ；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）电算软件： Midas Civil（迈达斯）。
2.主要技术参数由根据相应的的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）考虑预压新浇混凝土荷载系数取1.2；（4）弹性模量钢材：E＝2.1×105MPa；（5）容许应力弯应力[σ]=145×1.3 =188Mpa (Q235)拉应力[σ]=200×1.3 =260Mpa (HRB335)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（6）托架最大变形值，参考挂篮允许最大变形：20mm；（7）构件容许挠度值： 1/400；（8）模板容许挠度值：1.5mm；（10）计算复核的荷载组合混凝土重×荷载系数+挂篮自重+施工荷载（11）电算单位：统一为KN、m。
三角托架计算(总10页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--0#托架结构计算洛阳中铁强力桥梁机械有限公司2014年04月一、主要依据1、连续梁结构施工图2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3、《铁路桥涵施工技术规范》（TB10203-2002）4、材料及其设计参数设计钢材允许应力：二、工程概况本主桥为连续箱梁，主桥桥跨为单箱单室连续梁，梁高按二次抛物线变化。
0#块长度为12m。
三、相关数据挂蓝设计主要技术参数（1）砼容重γ= kN/m3（2）施工人、机具荷载G2 =m2（3）超载系数取；（4）新浇砼动力系数取；（5）荷载组合：设计荷载包括：单侧混泥土荷载、动力系数、模板自重、施工荷载。
荷载组合如下：托架承受墩身外0#节块荷载；由侧模及翼缘板砼通过外模架支撑纵梁传递给横梁；顶板砼、内模及底板砼通过底模传递给纵梁，其再传递给横梁；腹板砼通过底模及其纵梁传递给横梁；横梁传递给托架；托架传递给墩身。
四、分配梁计算1、支撑纵梁1计算：q均 = m选用工32b 型材，截面特性参数为：q自= kN/mA=^2 I=11620 cm^4 W=726cm^3经计算得：弯矩为 M=70×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=＜ [σw]τ(max)=Q Sx/Ib= Mpa＜[τ] 满足要求。
挠度据计算得：f(max)= mm<L/400 满足要求。
单侧采用2根工32b2、支撑纵梁2计算：经计算得：弯矩为 M=8×10^3支座反 Ra= Rb= Rc=最大剪力为 Q=σ(max)=M/W=12Mpa＜ [σw]τ(max)=QSx/Ib=10 Mpa＜[τ] 满足要求。
满足要求。
3、腹板纵梁计算：腹砼 q砼z= kN/m倾倒和振捣混凝土产生的荷载；q 3=m经计算得：σf= ＜ [σw]σn= 22Mpa＜[σ]Ra= Rb= Rc=满足要求。
附件2跨兴赣高速特大桥（40+64+40）m连续梁0#块托架计算书目录一、计算资料 (1)1.1工程概况 (1)1.20#段现浇支架方案 (1)1.3材料参数 (1)二、模板系统受力检算 (2)2.1计算荷载 (2)2.2底模验算 (2)2.3底模背肋验算（10*10方木） (3)三、托架系统受力检算 (4)3.1I20A工字钢验算 (4)3.22I32A工字钢横梁验算 (6)3.2三角托架验算 (8)3.3预埋件验算 (13)四、参考文献 (15)跨兴赣高速特大桥（40+64+40）m 连续梁0#块托架计算书一、计算资料1.1工程概况跨兴赣高速特大桥3#-5#梁部为（40+64+40）m 连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12.6m ，底宽6.7m ，顶板厚度38-63cm ，底板厚度40-80cm ，腹板厚度48-90cm ，局部加宽至90㎝，中心梁高由6.0m 渐变到5.3m 。
连续梁0#段长9m ，中心梁高6.0m ，梁顶宽12.6m,梁底宽6.7m,顶板厚38.5㎝；腹板厚90㎝；底板厚75㎝～80㎝，支点处设有1个横隔板，横隔板厚1.6m 。
连续梁主墩桥墩为圆端形实心墩，墩高分别为：3#墩高22m ，4#墩高22.5m ；，1.2 0#段现浇支架方案由于连续梁主墩都比较高，故0#段支架拟采用托架方案。
托架采用三角托架形式，纵梁采用2I28a 工字钢，斜撑为2[25a 槽钢，根部焊接在墩身上的预埋钢板上。
托架纵梁上利用挂篮底横梁（2I32工字钢）作横向分配梁，横梁与托架纵梁间设砂筒，用来调整、卸落底模系统。
横梁上设I20a 工字钢纵梁，I20a 工字钢腹板下间距30cm ，其余部位间距60cm ，其上再布设间距为20cm 的10×10cm 肋木作底模肋木，底模板采用18mm 优质胶合木板。
侧模则采用在厂家定做的大块钢模（带桁架），内模采用组合钢模。
连续梁0#段托架计算书1、计算依据1.1 规范依据1《路桥施工计算手册》2《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3《实用土木工程手册》（第三版）4《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T 20065-2006）5《材料力学》（上、下册）6《结构力学》（上、下册）1.2 技术参数（1）砼自重GC＝26.5 kN/m3；（2）钢弹性模量Es＝2.06×105 MPa；（3）材料容许应力：Q235钢 []=215，[]=181,[]=106.Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310，=180厚度或直径>16～35mm，f=295，fV=21540Cr钢小于100mm，抗拉735MPa，屈服540MPa；100mm~300mm，抗拉685MPa，屈服490MPa；300mm~500mm，抗拉685MPa，屈服440MPa；500mm~800mm，抗拉590MPa，屈服345MPa.剪切力=安全系数*0.6*抗拉强度安全系数=1.3(一般) 2.5(特殊)1.3 计算系数A．超灌系数：1.05B．施工人员、机具系数：1.1C．混凝土容重系数：2.65t/m³2、托架结构及工况2.1 现浇块托架组成现浇段施工托架结构如图所示：主视图侧视图俯视图现浇段托架采用三角斜腿支撑结构形式，采用36#工字钢做三角托架，杆件由10.9级高强螺栓连接；分配梁采用45#工字钢；具体结构形式见图纸。
2.2 施工工况三角托架承受所有“0#段”悬臂于墩外的混凝土荷载以及模板及施工机具荷载。
3、荷载分析3.1 现浇段混凝土分布现浇段顺桥向长14m，根据分配梁的受力工况分析，现浇块单侧悬臂顺桥方向有6片三角托架，根据图纸布置情况显示，悬臂梁体荷载主要通过40#工字钢的分配梁作用在三角托架，故悬臂段托架与分配梁接触点按节点荷载考虑。
4、托架计算4.1工况分析现浇段单侧悬臂最大总重量约为455t，因分次浇筑，故顺桥方向三角托架上的节点荷载为（4550*1.05*1.1）/12=438kN/m。
目录一、0#段支架检算 ....................................... - 1 -1、计算依据........................................... - 1 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 1 -3、施工荷载计算....................................... - 2 -4、贝雷片计算......................................... - 2 -4.1腹板处三排贝雷片.................................. - 2 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................. - 3 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片...................... - 4 -5、分配梁计算(工20a) ................................. - 6 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算......................... - 7 -7、砂箱强度计算....................................... - 7 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算....................... - 8 -二、尾端现浇段支架检算 ................................. - 9 -1、计算依据........................................... - 9 -2、计算过程中用到的各种力学参数....................... - 9 -3、施工荷载计算...................................... - 10 -4、贝雷片计算........................................ - 10 -4.1腹板处三排贝雷片................................. - 10 -4.2翼缘板距箱梁中心5.5m处两排贝雷片................ - 11 -4.3底板下箱心梁中心处两排贝雷片..................... - 12 -5、分配梁计算(工20a) ................................ - 12 -6、钢管立柱顶横梁(工32a)计算........................ - 14 -7、砂箱强度计算...................................... - 14 -8、钢管立柱强度及稳定性验算计算...................... - 14 -9、础承载力计算...................................... - 15 -长沙绕城高速立交特大桥位于长沙市雨花区洞井镇，中心里程DK916+889.544，起点里程DK916+453.991，终点里程DK917+325.096，桥全长871.100m。
一、托架方案**连续梁40+64+40m 0#段长9m，83#墩高15m，84#墩高14m，0#块托架采用桥墩每侧布置2榀三角托架，杆件均由2[40b的槽钢组成，托架上部设横向分配梁2I45a，横梁上方设分配纵梁 I32a,上设纵、横向方木、底模、侧模等。
纵向方木间距30cm，横向方木间距30cm。
梁体重量通过底模、纵横方木传递给分配纵梁，然后由分配纵梁传递给横梁，再由横梁传递给托架。
托架安装完成后应进行预压，预压荷载为浇筑混凝土重量的1.2倍，以检验结构的承载能力和安全性，消除非弹性变形，并获得结构的荷载-变形曲线，为立模提供依据。
钢材焊接满足施工规范要求，焊缝高度不小于所焊接钢板的厚度。
托架支点处预埋钢板与墩身主筋连接。
预埋钢板采用2厘米厚钢板，锚固钢筋直径20毫米,锚固长度不小于80厘米。
支架所使用的材料应为满足国家相关标准和规范的材料，材料等级:托架销轴直径为υ95mm，材质为45号铸钢，其他除标注外，均为Q235钢材。
托架等预压试验进行完毕后，应对所有焊接部位进行检查，对有裂缝的焊缝进行补焊或加强。
二、托架验算详见附件：0#块现浇托架强度计算。
三、托架预压支撑体系安装完成进行加载预压，预压荷载为梁体砼重量的120%，按实际荷载分布加载，加载预压主要消除支撑体系非弹性变形，以及支撑结构的弹性变形量。
0#段梁体混凝土117.57立方米，作用于支架上梁体重量为182.88吨，即预压荷载为：182.88*1.2=219.46吨。
变形观测点布置图荷载分布按下图布置：加载顺序为：0#块两端以及两侧腹板对称加载，第一次加载60%，第二次加载100%，第三次加载至120%。
各级加载后静停1h测量竖向及横向变形值。
第一次加载完成后进行变形观测，并做好记录；然后进行第二次加载，完成后进行第二次变形观测，做好记录；第三次加载完成后每12小时进行一次观测，预压时间以连续两天日沉降量1～2mm/d为卸载依据。
卸荷载时要分层、对称进行，防止偏载，造成失稳破坏。
连续梁桥0号块托架方案设计及验算贺祚【期刊名称】《《国防交通工程与技术》》【年(卷),期】2019(017)005【总页数】4页(P62-64,61)【关键词】连续梁桥; 0号块; 托架设计【作者】贺祚【作者单位】中铁十八局集团第五工程有限公司天津300459【正文语种】中文【中图分类】U448.2151 工程概况那苏河双线大桥为玉溪至磨憨铁路工程跨那苏河的双线6跨桥，里程范围DK245+684.59～DK246+14.1，桥梁全长329.51 m。
跨越那苏河采用(60+104+60)m连续梁，采用挂篮悬臂浇筑施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长225.6 m，中跨中部10 m梁段和边跨端部13.8 m梁段为等高梁段，梁高4.8 m；中墩处梁高为8.0 m，其余梁段梁底下缘按二次抛物线y=8+3.2×x2/432(m)变化。
箱梁箱底宽6.6 m，一般断面顶板宽11.9 m，接触网支架处顶板加宽至14.9 m，设置避车台处顶板加宽至14.5 m。
2 0号块托架设计那苏河双线大桥地处山区，且主墩均为高墩，不适于支架法施工。
为保证施工进度，结合施工标准化要求，经过比选，主桥0号块选择三角托架法施工。
三角托架法的原理是通过锚固于墩身上的预埋牛腿将三角架锚固于墩身上，形成简支结构，在三角架上搭设托架平台，从而实现0号块的浇筑。
0号块墩顶托架总体布置如图1所示。
0号块长12 m，墩顶部分8 m，前后两侧各2 m悬臂段，悬臂段采用三角托架法，每侧3组双拼I40工字钢三角托架，托架通过预埋在墩顶顶帽内的牛腿固定在墩身两侧。
托架上部按预定位置放置30cm高砂桶，上面放置横向主梁(双拼I40b工字钢)、纵向排架(I16)，安装底模板。
图1 托架结构布置图(单位：mm)3 荷载分析排架承受浇筑时的混凝土荷载，按照均布荷载计算，采用MIDAS软件进行计算，采用梁单元均布荷载计算，根据钢结构设计规范，荷载组合系数均取1.0。
新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
悬臂端梁高5.326m(5.341m)；顶板厚38.5cm（40cm），底板厚75cm （70.5），腹板厚度90cm(80 cm)。
括号内为（40+64+64+40）m 连续梁数据。
主墩墩顶顺桥向宽度为3.2m，0号块悬出墩长度为2.9m，1#块长度为3m。
（40+64+40）m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为54.5m3，1#块混凝土方量为52 m3 。
（40+64+64+40）m连续梁0号块悬出墩部分混凝土方量为51.6m3，1#块混凝土方量为50.74 m3。
两联连续梁外形尺寸基本一致，三角托架结构形式相同，因此托架计算时，采用数值大者作为计算对象，即采用（40+64+40）m连续梁数据作为计算对象。
1.2 三角托架结构连续梁墩柱均为高墩，连续梁0号块采用墩旁三角桁架型托架支撑，作为连续梁0号块梁段模板施工支架。
由于0#块长度仅为9m，为满足挂篮拼装需要，1#块也在三角托架上现浇施工。
三角托架由三角桁架、贝雷桁梁、水平桁架三部分组成。
其基本结构布置如图1所示。
三角桁架：每个0号块梁段共布置4肢三角托架，每侧2肢，对称于墩身两侧，间距为6.0m。
三角桁架上桁水平拉杆采用2[40c槽钢，腹板加焊厚度为30mm、高度为360mm的加劲板，槽钢与钢板材质均为Q345钢，[σ]=295Mpa，[τ]=170MPa ，E=210GPa；斜撑杆采用直径φ325，t-10mm的无缝钢管，材质为Q235钢，[σ]=215MPa，[τ]=125MPa，E=210GPa；销轴采用Q420号钢钢棒，直径为80mm，长度为430mm的销轴，[σ]=325Mpa，[τ]=185Mpa。
托架墩身铰接预埋件：由2根[40c槽钢通长预埋在墩身内，腹板加焊30mm、高度为360mm的加劲板，槽钢与钢板材质均为Q345钢。
在浇注墩柱时距墩顶以下172cm和812cm处埋置在墩柱内，预埋件端部设置轴销孔，便于装拆，与三角桁架的水平拉杆及斜撑杆销接。
桁架杆件均采用热轧型钢组拼而成，杆件采用J506焊条焊接。
水平桁架：三角桁架两肢上桁水平拉杆之间设置水平稳定桁架。
水平稳定桁架采用［22a槽钢栓接，均采用Q235钢材。
贝雷桁梁：每侧托架顶部横向布置13排贝雷架梁，贝雷梁间距为45cm，采用标准连接件进行连接，作为模板底部支架的横向分布梁。
三角托架结构图如图1所示：图1 三角托架结构图2.托架检算2.1 检算依据⑴新建北京至沈阳铁路客运专线工程通用设计图（无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，跨度40+64+64+40m ，图号：京沈桥通-42）；⑵铁路工程建设通用参考图（无砟轨道现浇预应力混凝土连续梁，跨度40+64+40m ，图号：通桥（2015）2368A-Ⅲ-1）；⑶《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）； ⑷《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》 （TZ324-2010）；⑸《高速铁路桥涵工程施工技术规程》(Q/CR9603-2015);⑹《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
2.2 检算工况工况一：0#块浇筑时，三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载；工况二：1#块浇筑时，三角托架承担的混凝土自重及支架、贝雷梁、模板等施工荷载。
2.3工况一检算（0号块浇筑）2.3.1 荷载计算⑴0号块梁段重量0号块梁段悬出墩外长度2.9m ，混凝土体积为54.5m 3，钢筋混凝土容重ρ=26.5KN/m3，则箱梁自重均布荷载为：KN/m 4989.25.545.261＝⨯=⋅=L Vq ρ⑵施工荷载支架、贝雷梁、模板等施工荷载按梁自重的0.3倍计算:m KN q q /4.1493.012=⨯=⑶计算荷载考虑三角托架是施工临时结构，承受一次性、短期施工荷载，荷载安全系数取：K ＝1.2。
施工总荷载为（延梁长方向）：()()m KN q q K q /88.7764.1494982.121=+⨯=+=2.3.2 三角托架检算本工程设计的三角托架为每墩侧两肢，每个托架结构所受静载通过贝雷梁传递至托架上，其计算模型如图2所示:图2 工况一检算模型⑴ 三角桁架上桁水平拉杆检算上桁水平拉杆采用2[40c ＋2块高360mm 、厚30mm 补强板，是受弯构件和受拉构件。
2[40c ＋2块板槽钢组合梁的截面特性：cm l cm A cm I x 396,398,6274824===采用结构力学求解器建立如下模型：弯矩图如下图所示：x2最大弯矩：m KN M ⋅=851max最大弯曲应力：MPa W M xw 271max ==σ 最大轴力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AF F 2.6==σ 水平拉杆最大应力：[]MPa MPa F w 2952.2772.6271=<=+=+=σσσσ 水平拉杆变形如下图所示：3最大挠度：m lmm f c m 1440011=<= 水平拉杆单根孔壁所受最大合力为：N=25.24683722+=436KN水平拉杆[40c 腹板厚度为14.5mm ，加焊30mm 厚钢板，材质为Q345，单根孔壁最大承载力为：∑F=14.5×80×295+30×80×295=1050KN ＞N 。
孔壁承压满足施工要求。
结论：水平拉杆满足施工要求。
⑵斜撑杆－钢管检算斜支撑为φ325×10mm 的钢管，主要为受压构件，其截面特性为:cm i cm l cm A cm I x x 142.11,84.784,96.98,5.1228624====最大轴力：KN N 6.3802905.24622=+= 长细比：4.70==xi lλ 查表得：φ＝0.837 最大压应力：[]MPa MPa A N 2108.4596.98837.06.380=<=⨯=⋅=σϕσ ⑶斜撑杆两端铰接板与水平座板焊缝检算焊缝长度为574mm ，双板，双直角焊缝，受水平力F=256.5KN 。
根据直角焊缝强度公式：[][]mm l f F h f l h F w w e w w e 4.1574.016025.246=⨯⨯=⋅>⇒<⋅=τττ 铰板焊脚宽度为10mm ，焊缝高度为mm71022=⨯。
满足要求。
2.3.3 销轴检算销轴为φ80mm 钢棒，长度为430mm,材质为Q420钢，其设计抗剪强度值为MPa 185=τ，抗拉强度设计值为MPa 325=σ。
根据托架设计结构，水平拉杆销轴受力最大，分别受水平力F=246.5KN 和竖向力N=837KN 作用，其他2个销轴只受水平水，最大水平力为F=246.5KN ，竖向力由水平支撑板承担。
⑴销轴抗剪检算轴销为双面受剪，最大剪力为：KN Q 436= 最大剪应力：[]MPa MPa d Q1857.1153162max =<==τπτ ⑵销轴抗弯检算最大弯矩：m KN a Q M .50115.0436=⨯=⋅= 最大弯曲应力：[]MPa MPa W M w 3255.9908.05323=<=⋅⨯==σπσ 2.3.4 托架墩身铰接预埋件2[40b 检算 ⑴上对拉杆预埋件检算上对拉杆悬臂长度为：cm l 77.37=，其截面特性：24398,62748cm A cm I x ==，最大剪力为837KN ，水平分力为246.5KN 。
最大剪力：KN Q 837= 最大剪应力：MPa MPa AQ17021≤==τ 最大弯矩：m KN l N M ⋅=⋅=316max 最大弯曲应力：MPa W M xw 7.100max==σ 水平分力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AFF 2.6==σ； []MPa MPa F w 2959.1062.67.100=<=+=+=σσσσ计算结果满足要求。
⑵下对拉杆预埋件检算下对拉杆悬壁长度：cm l 61.39=，截面系数与上对拉杆一致，最大剪力为290KN ，水平分力为246.5KN 。
最大弯矩：m KN l F M ⋅=⋅=9.114max 最大弯曲应力：MPa W M xw 6.36max==σ 水平分力：KN F 5.246=，最大拉应力：MPa AFF 2.6==σ； []MPa MPa F w 2958.422.66.36=<=+=+=σσσσ计算结果满足要求。
结论：墩身预埋件满足施工要求。
2.3.5 横向分配梁（贝雷梁）检算设计计算总荷载为2252.95KN ，则每排贝雷梁承担的荷载为321.85KN ，按照面积荷载分配翼缘板、顶底板及腹板位置，则贝雷梁荷载如下图所示：采用结构力学求解器，建立如下模型进行计算：7450952009520021900952009520074504弯矩图如下图所示：x1234( 1 )( 2 )( 3 )-32416.81-45939.94-2030.69-2030.6963696.69-45939.94-32416.81剪力图如下图所示：x1234( 1 )( 2 )( 3 )-21977.50-55297.50106015.0053655.00-53655.0055297.5021977.50则贝雷梁跨中最大弯矩为63.7KN-m ，小于贝雷梁容许弯矩788.2KN-m 。
