零序阻抗的计算

短路阻抗的各类标幺值计算计算短路阻抗是指在电力系统中，电源在短路条件下所能提供的电流与电压之比。

它是电力系统设计和运行的重要参数，用于衡量电源的供电能力以及对短路故障的响应能力。

在电力系统的短路计算中，常常使用标幺值来表示短路阻抗的大小，以便进行比较和分析。

下面将介绍短路阻抗的各类标幺值的计算方法。

短路阻抗常分为正序短路阻抗、负序短路阻抗和零序短路阻抗。

它们分别用于描述三相对称、三相不对称和单相短路故障的情况。

下面分别介绍它们的计算方法。

1.正序短路阻抗（Z1）的计算：正序短路阻抗是指在三相对称短路故障下的短路阻抗。

它可以通过实际测量或计算得到。

计算正序短路阻抗的一种常用方法是利用短路试验数据，按照以下步骤进行计算：步骤1：进行短路试验，测量短路电流和电压的幅值。

步骤2：根据测量结果计算短路电阻（R）和电抗（X）的值。

步骤3：根据计算所得的短路电阻和电抗的值，按照以下公式计算正序短路阻抗的模（，Z1，）和幅角（θ1）：Z1，=√(R^2+X^2)θ1 = arctan(X/R)2.负序短路阻抗（Z2）的计算：负序短路阻抗是指在三相不对称短路故障下的短路阻抗。

它可以通过实际测量或计算得到。

计算负序短路阻抗的一种常用方法是利用正序短路阻抗和对称分量的关系，按照以下步骤进行计算：步骤1：根据给定的正序短路阻抗（Z1）和对称分量的关系，计算对称分量的阻抗（Zs）的模（，Zs，）和幅角（θs）：Zs，=，Z1θs=θ1步骤2：根据对称分量的阻抗和三相电压的关系计算负序短路阻抗的模（，Z2，）和幅角（θ2）：Z2，=，Zsθ2=θs3.零序短路阻抗（Z0）的计算：零序短路阻抗是指在单相短路故障下的短路阻抗。

它可以通过实际测量或计算得到。

计算零序短路阻抗的一种常用方法是利用三相短路阻抗和正序短路阻抗的关系，按照以下步骤进行计算：步骤1：根据给定的三相短路阻抗（Zs）和正序短路阻抗（Z1）的关系计算零序短路阻抗的模（，Z0，）和幅角（θ0）：Z0，=，Zs，/√3θ0=θs-30°需要注意的是，短路阻抗的计算方法可能因不同的电力系统而有所不同。

利用最小能量原理计算变压器零序阻抗的方法周国伟李洪春刘文洲（江苏华鹏变压器有限公司江苏溧阳 213300）摘要：本文介绍了一种利用最小能量原理准确计算变压器零序阻抗的方法。

关键词：变压器；零序阻抗；有限元；最小能量原理前言三相变压器的零序阻抗指三相电压相序完全相同的情况下的阻抗电压值。

变压器的零序阻抗是一台变压器的重要性能参数，其大小对变压器的运行具有重要意义。

由于常规变压器的磁路是为正常状态下的正序阻抗电压下运行而设计的，因此，当变压器通过零序电流时，其零序磁通将与正序电流下的磁通分布出现差异，相应阻抗数值一般也不相同。

由于磁路分布的不确定性，给零序阻抗的计算带来了一定的困难，行业上大多采用经验系数来估算，这带来了较大误差，下面介绍一种比较精确的计算方法。

理论基础零序阻抗因变压器结构不同而不同，一般来讲，三相三柱变压器铁心不能为零序磁通提供一完整的闭合磁路，其磁力线大部分要穿过上下铁轭再经过夹件、油箱壁之后形成闭合回路，磁阻较大，磁场总能量较小，变压器零序阻抗值也就相对较小，如图一。

图一而三相五柱铁心则不同，其旁轭能为零序磁通提供回路，因此其零序阻抗值较接近正序阻抗，同时，因铁轭截面积相对较小，磁通将出现饱和，其励磁电流将大大增加。

如图二。

另外，如果二次侧为三角接，则三角正好提供了一个二次零序电流来平衡一次侧的大部分磁势，零序阻抗较小，而二次星型连接时，则不能通过任何零序电流，在相同的磁路下，这种情况阻抗相对要大。

图二对于这种复杂磁场分布的情况，我们最好的办法是借助有限元方法计算磁场分布，根据公式(1)计算出磁场总能量，从而得出电抗值。

但是，用这种方法计算时我们不但要知道所计算的题目中材料特性、边界条件，还要知道各个线圈实际通过的电流值，再建立泊松方程并计算出各点的磁位分布，而如上面说明，由于在零序电流下，磁力线不再完全按铁心的路径分布，一次线圈的磁通并不能完全被二次线圈所交链，因此，它们的偶合系数也将小于正序状态下的近似1，也就是说二次的短路电流是小于额定电流，具体数值不能直接确定。

变压器短路阻抗计算变压器的短路阻抗是指在变压器的两个绕组之间发生短路时，从主绕组一侧加入单位电压，通过主绕组、铁芯和副绕组后，在副绕组另一侧得到的电流。

短路阻抗的计算对于变压器的正常运行和故障诊断都具有重要意义。

变压器的短路阻抗可分为两种类型：正序短路阻抗和零序短路阻抗。

正序短路阻抗是指在正序短路条件下变压器的阻抗，即主绕组和副绕组两侧电流相位一致；而零序短路阻抗是指在零序短路条件下变压器的阻抗，即主绕组和副绕组两侧电流相位相反（180度相位差）。

计算变压器的短路阻抗需要以下几个步骤：1.确定变压器的额定参数：包括额定容量、额定电压、短路电压等。

2.确定变压器的等效电路模型：常用的等效电路模型有皮安高斯法和标准法。

3.确定变压器的等效电路参数：包括主绕组和副绕组的电阻和电抗。

4.根据等效电路参数计算短路阻抗：可以根据变压器的等效电路模型，使用等效电路参数计算方法得到短路阻抗的数值。

在计算正序短路阻抗时，可以使用以下公式进行计算：Z = (V_sc / I_sc) * (1 - cos(θ_sc))其中，Z为短路阻抗，V_sc为短路电压，I_sc为短路电流，θ_sc为短路电流相位角。

对于三相变压器来说，短路阻抗通常是以百分比的形式表示的。

可以通过以下公式将短路阻抗从欧姆表示转化为百分比表示：Z_%=(Z/V_n)*100其中，Z_%为短路阻抗的百分比，Z为短路阻抗的欧姆值，V_n为变压器的额定电压。

在计算零序短路阻抗时，可以使用以下公式进行计算：Z_0 = (V_sc0 / I_sc0) * (1 - cos(θ_sc0))其中，Z_0为零序短路阻抗，V_sc0为零序短路电压，I_sc0为零序短路电流，θ_sc0为零序短路电流相位角。

计算变压器的短路阻抗需要准确的变压器参数和等效电路模型。

通常情况下，变压器制造商会提供变压器的参数和模型。

在实际应用中，可以使用专业的电力系统软件进行计算，以得到更准确的结果。

一．电力电缆正负序阻抗计算：
电缆金属护套中无感应电流，且电缆线路正三角形排列时的正负序阻抗：
Z1=Z2=Rc+j2ψ*10^(-4)*ln(s/GMRc)ohm/km（式1）
电缆金属护套中无感应电流，且电缆线路等间距直线排列时的正（负）序阻抗：
Z1=Z2=Rc+j2ψ*10^(-4)*ln[2^(1/3)*s/GMRc]ohm/km（式2）任意排列的电缆线路，设电缆A相至B相的距离为s，A相至C 相的距离为n，B相至C相的距离为m，电缆金属护套中有感应电流时，单回路电缆线路的正（负）序阻抗：
Z1=Z2=Rc+[Xm^2*Rs/(Xm^2+Rs^2)]+ j2ψ*10^(-4)*ln[(nm)^(1/3) *s/GMRc]-j*Xm^2/(Xm^2+Rs^2)ohm/km
Xm=Xs= j2ψ*10^(-4)*ln{(nm)^(1/3)*s/GMRc}
式中，Z1 为正序阻抗；Z2 为负序阻抗；Rc 为电缆导体电阻；s 为电缆相间中心距离（式1、2）；GMRc 为电缆导体几何平均半径；Rs为金属护套电阻；GMRs为金属护套几何平均半径
二.电力电缆线路零序阻抗计算:
Z0=3*（Rc/3+Rg+j2ψ*10^(-4)*ln(Dd/GMRo)ohm/km
GMRo=[GMRc^3*(s*n*m)^2]^(1/9)
式中，Rg为大地电阻，Rg=0.0493Ω/km；Dd 为等效回路深度，Dd=1000米；GMR0为三相线路等效几何平均半径,其余同上。

电力电缆正负序阻抗计算
一．电力电缆正负序阻抗计算：
电缆金属护套中无感应电流，且电缆线路正三角形排列时的正负序阻抗：
Z1=Z2=Rc+j2ψ*10^(-4)*ln(s/GMRc)ohm/km（式1）
电缆金属护套中无感应电流，且电缆线路等间距直线排列时的正（负）序阻抗：
Z1=Z2=Rc+j2ψ*10^(-4)*ln[2^(1/3)*s/GMRc]ohm/km（式2）
任意排列的电缆线路，设电缆A相至B相的距离为s，A相至C相的距离为n，B相至C相的距离为m，电缆金属护套中有感应电流时，单回路电缆线路的正（负）序阻抗：
Z1=Z2=Rc+[Xm^2*Rs/(Xm^2+Rs^2)]+ j2ψ*10^(-4)*ln[(nm)^(1/3)*s/GMRc]-j*Xm ^2/(Xm^2+Rs^2)ohm/km
Xm=Xs= j2ψ*10^(-4)*ln{(nm)^(1/3)*s/GMRc}
式中，Z1 为正序阻抗；Z2 为负序阻抗；Rc 为电缆导体电阻；s 为电缆相间中心距离（式1、2）；GMRc 为电缆导体几何平均半径；Rs为金属护套电阻；GMRs为金属护套几何平均半径
二.电力电缆线路零序阻抗计算:
Z0=3*（Rc/3+Rg+j2ψ*10^(-4)*ln(Dd/GMRo)ohm/km
GMRo=[GMRc^3*(s*n*m)^2]^(1/9)
式中，Rg为大地电阻，Rg=0.0493Ω/km；Dd 为等效回路深度，Dd=1000米；GMR0为三相线路等效几何平均半径,其余同上。

钢芯铝绞线导线是一种在输电线路中广泛使用的导线材料。

正序阻抗和零序阻抗是衡量导线性能的重要指标。

本文将深入探讨钢芯铝绞线导线的正序阻抗和零序阻抗，并介绍相关的计算方法和影响因素。

一、钢芯铝绞线导线1. 钢芯铝绞线导线是指由铝绞线和钢芯组成的一种导线材料。

铝绞线作为导电材料具有较好的导电性能，而钢芯则能增加导线的强度和抗风挂性能。

钢芯铝绞线导线因其优良的性能而被广泛应用于输电线路中。

二、正序阻抗2. 正序阻抗是指导线在三相正序电压作用下的阻抗。

正序阻抗是衡量导线对正序电流的阻碍程度的重要参数，也是输电系统中稳态工况下的重要参量。

3. 计算方法：正序阻抗可以通过电气参数计算公式来求解。

其中，导线的直流电阻、电感和电容是计算正序阻抗的重要参数。

钢芯铝绞线导线的直流电阻相对较小，而电感因其铝绞线的电导率较低而较大，电容则很小。

4. 影响因素：正序阻抗受导线的几何形状、导线布置方式、环境温度等因素影响。

导线的接地方式和跨越方式也对正序阻抗产生影响。

三、零序阻抗5. 零序阻抗是指导线在零序电压作用下的阻抗。

零序阻抗是评价导线对对地故障电流的接地能力的重要指标，也是衡量输电系统对于对地故障的防护性能的关键参数。

6. 计算方法：零序阻抗常使用对称分量法进行计算。

零序电阻、电感和电容是计算零序阻抗的主要参量。

由于零序电流主要流经导线的外表面，所以导线的几何形状和铝绞线的导电性能对零序阻抗有较大影响。

7. 影响因素：导线的几何形状、接地方式、接地电阻和接地网等因素会对零序阻抗产生影响。

导线的损耗和外部环境也会影响零序阻抗的大小。

四、结论8. 钢芯铝绞线导线的正序阻抗和零序阻抗是导线性能的重要指标，直接关系到输电系统的稳定性和安全性。

通过对正序阻抗和零序阻抗的深入研究和分析，可以优化导线的设计和运行，提高输电系统的可靠性和经济性。

在实际工程中，需要充分考虑导线的特性和环境因素，合理设计导线的型号和布置方式，以确保正序阻抗和零序阻抗符合工程要求，同时达到最佳的经济性和安全性。

接地变压器的零序阻抗计算代金龙;郝建红;范杰清【摘要】以Z型接线接地变压器的原理为基础,对电网中普遍应用的接地变压器的零序阻抗的计算进行阐述,也提及了三相电力系统单相接地时零序电流的计算.%Basing the principle of Zigzag-connected Grounding transformer and described the calculation of its zero sequence impedance,also referred to the zero-sequence current of the calculated value of three-phase power system while Single-phase grounding.【期刊名称】《聊城大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2011(024)004【总页数】5页(P71-75)【关键词】接地变压器;零序阻抗【作者】代金龙;郝建红;范杰清【作者单位】华北电力大学电气与电子工程学院,北京102206;华北电力大学电气与电子工程学院,北京102206;华北电力大学电气与电子工程学院,北京102206【正文语种】中文【中图分类】TM4730 引言随着电网规模的增大以及电缆在配电网中的大量使用，系统的电容电流将大幅度地增加.对于中性点不接地系统，当发生单相接地时，由于电容电流较大，弧光不能自熄，会严重威胁电网的安全运行.因此，采用中性点经消弧线圈或小电阻接地方式以限制接地电流是非常必要的.接地变压器作为人为中性在电网中得到了普遍地应用.接地变压器的功能是为中性点不接地系统引出一个中性点在电网正常运行时有很髙的励磁阻抗，绕组中只流过较小的励磁电流或因中性点电压偏移引起的持续电流一般较小.当系统发生单相接地故障时，接地变压器绕组对正序、负序都呈现髙阻抗，而对零序电流则呈低阻抗，这一零序电流经过接地变压器中性点电阻或消弧线圈起到减小电网的接地电流和抑制过电压的发生.因此，接地变压器的结构就必须采用曲折形的绕组联结法.零序阻抗值是接地变压器的重要参数，也是采取系统单相接地保护措施的参考数值和依据.在《IEC289-1985电抗器》、《电抗器GB10229-1988》对接地变压器的零序阻抗规定了额定中性点电流下测量的零序阻抗允许最大偏差20%.这就要求制造厂家必须提供实测的零序阻抗值.零序阻抗的计算在接地变压器设计中有重要意义.1 三相电力系统的单相接地三相电力系统中，各相导线沿全长在导线之间、各相导线对地之间都有分散电容.由各相导线之间的电容（相间电容）相差不大，系统对称时，三相间电压大小相等、相差120°，无论系统正常运行还是发生三相短路时，三相导线相间电容电流基本等于零.只有在发生相间短路的时候，该电容值的电容效应才能显现出来，再选用并联电抗器时必须考虑到相间电容的大小，平时并不为大家关心.导线对地电容直接决定系统单相接地时电流的大小，单相接地故障占所有电力系统故障的60%-80%，所以导线对地电容更为大家所关心.三相电力系统中，单相线路对地电容的充电电流值为式中Uø—相电压，V；ω—角频率，rad／s；C—每相线路的对地电容，F.当三相系统正常运行时，各相对地电压是对称的，大小基本相等、相差120°，矢量和等于零，所以地中没有电容电流流过；中性点的电位也为零.如图1所示，电网发生单相接地时，各相对地电压发生变化：接地相的对地电压为零，另外两相对地电压值升高到原来的倍，为线电压值.电网各相对地电压的改变可以认为是各电压向量与一个零序电压叠加.这个零序向量与接地相的相电压大小相等、方向相反.系统电压三角形从接地前的ABC逆着接地相的相电压向量平移到三角形A′B′C′的位置，电气中性点从O平移到O′.如图2所示，三相电网的线电压的大小和相位保持不变、各相的相角也未发生变化，所以对下一级变电站、三相用户的供电没有什么影响，但是会对单相用户以及未结成三相的单相变压器产生不利影响.图1 三相系统单相接地示意图图2 接地时各向量关系图各相对地电容电流随变压器收到的影响发生变化，接地相电压为零，不流过电容电流；由于非接地相对地电压上升到倍对地电压，电容电流也增加为单相对地电容电流的倍；由于两个非接地相的相位差120°，其合成电流为3倍的单相接地电流，所以此时流经故障处单相接地电流为从上式可知，接地电流为一相对地电容电流的3倍，它的大小与相电压及对地电容值有关.各相导线相间电容值、对地电容值与所采用的导线及其长度有关，电缆线路单位长度电容值是架空线路单位长度电容值的几十倍.当Id不超过5-10A时，接地电流所产生的电弧可以在接地电流过零的瞬间自行熄灭；当Id大于5－10A时，单相接地电弧发生间歇性的熄灭与重燃，导致电弧过电压，其幅值可达2.5-3.5 U（U为正常相电压峰值）或更高，会对电气设备的绝缘造成极大的危害，在绝缘薄弱处形成击穿，从而危及设备的安全运行；持续电弧使周围空气电离、破坏其绝缘，容易发展成永久性金属接地或相间短路.因此，必须把单相接地电容电流限制在容许的范围内，目前世界各国都广泛采用中性点经消弧线圈接地的措施.对电缆线路，电弧可靠自熄的最低电流为：全塑电缆25A；油纸电缆15A；交联电缆10A.中压电缆多为交联电缆，因此10A电缆配电网最大允许单相接地电流.我国110 kV以下电网都采用中性点不接地方式.20kV及以上电力网单相接地电流大于10A，10kV及以下电力网单相接地电流大于30A；发电机配电网络单相接地电流大于5A时，均应采用中性点经消弧线圈或电阻的接地措施，如图3示.图3 三相系统中性点经接地变压器、消弧线圈接地正常运行时，由于三相电压对称，中性点O对地电压为零，无电流流过消弧线圈或电阻；当发生单相接地时，中性点偏移至O′对地电压将上升为相电压.中线点经消弧线圈接地，消弧线圈内将流过IL＝Uø／ωLH（LH一消弧线圈的电感）的感性电流IL，由于可以与容性的接地电流相IC互补偿，从而使IC有可能减小到电弧可以自行熄灭的程度，这样就扩大了中性点不接地方式的应用范围.中线点经消弧线圈接地是我国长期广泛采用的方式.近年来，随着电缆线路的增多，中性点经销电阻接地的方式也得到了较大的发展.中性点经小电阻接地主要是考虑电缆绝缘较薄弱，不存在“树线”问题，多认为单相接地是永久性接地.中线点流过较大的电流，大大增加了选线的速度和准确性，迅速判断出故障线路进行切除.当发生单相接地时，电阻流过的电流IR＝Uø／R.2 接地变压器（Z接变）Z型接线的接地变压器的每相绕组被平均分为两段，分配在不同铁芯柱上.同一铁芯柱上的两段绕组，属于不同的相别且绕组极性相反，三相绕组按Z形联结法接成星形接线.如图4（a）所示，连接组别为ZN，yn11的接地变压器接线原理图，图4（b）为其各绕组向量关系图.图4 接地变压器及绕组向量关系系统正常时，接地变压器高压侧绕组只流过激磁电流，以及与二次侧绕组负荷相平衡的电流，呈现出高阻抗.变压器的空载电流一般位额定电流的1%左右，激磁阻抗为变压器额定阻抗的100倍左右.当系统发生单相接地时，从图2可知，相当于各相绕组上施加了相电压－Uø，由于三相零序电压大相等、相位一致，而同一芯柱上两个高压绕组极性相反，激磁磁势相互抵消，不在铁芯柱中产生磁通.由此，Z接地变压器铁芯柱中磁密，发生单相接地前后并不变化；所以接地变压器可以选取与普通电力变压器的磁密.同一芯柱上高压绕组的电流产生的磁势只产生漏磁通，10kV接地变压器的零序阻抗约为10Ω左右，35kV接地变压器的零序阻抗约为100Ω左右，表现出低阻抗.Z型接线变压器对正序、负序电流呈现高阻抗，对零序电流呈现高阻抗的特点，被广泛使用在电力系统中.变电站主变压器三角形结法或Y结法（无中性点引出线）时需要装设接地变压器，为三相电力系统提供人为中性点，ZN联结的接地变压器广泛应用于6-10kV电网.在35kV级的电网，一般主变压器都有d结的线圈，且容量较大，完全能满足与消弧线圈相配套的容量要求.今年来我国光伏电厂、风能电场的发展迅猛，为实现电能远距离传输的升压变电站中的35kV线路多为电缆线路，使用中性点经小电阻，接地电流较大，装设专用ZN接线的接地变压器提供认为中性点，这种应用也越来越多.3 接地变压器零序阻抗的计算方法3.1 零序电流公式在IEC标准中，接地变压器归属于“电抗器”标准IEC289-1985之内，本文参照IEC标准并结合我国情况制定的，接地变压器归属于国标《电抗器GB10229-1988》的一部分.接地变压器一次侧经消弧线圈接地，当发生单相接地时，流经消弧线圈的感性电流为式中U—系统电压，V；Zs—系统阻抗，Ω；一般可忽略；Zo—接地变压器单相零序阻抗，Ω；ZL—消弧线圈的阻抗，Ω.公式中忽略了接地变压器、消弧线圈阻抗中对应损耗的直阻部分.计及这部分直阻的公式式中Xo—接地变压器单相零序电抗，Ω；R0—接地变压器对应于损耗折合得到的直阻，Ω；XL—消弧线圈的电抗，Ω；RL—消弧线圈损耗折合的直阻，Ω；接地变压器一次侧经电阻接地，当发生单相接地时，流经电阻的电流式中R—小电阻阻值，单位为Ω公式（3）中忽略了接地变压器阻抗中对应损耗的直阻部分.计及这部分直阻的公式因此，Zo（Xo）值直接影响中性点接地电流的大小，为此《GB10229-1988电抗器》规定，接地变压器铭牌必须提供每相的实测零序阻抗值.标准虽然未对零序阻抗提出具体数值要求，但规定了额定中性点电流下测量的零序阻抗允许偏差20%-0%.零序阻抗是接地变压器最重要的参数之一，也是用户对系统、接地变压器进行保护时必要的参考数值和依据.在同一铁芯柱上分属不同相别的两套线圈在结构上有两种布置方式：同心式和交错式.本文下面对这两种不同布置形式的接地变压器的零序阻抗的计算公式做一介绍.3.2 高压线圈同心式布置情况根据有无二次侧、用户技术协议对零序阻抗值的具体要求，同心式布置如图5所示.一般设计时可以如图5a同心排布两套高压线圈.两套高压线圈分别同心地排布低压线圈的内外两侧，如图5b.这样等效漏磁面积增大，从而可以获得较高序阻抗值.接地变压器的零序阻抗电压的电抗压降时，就可按普通双线圈变压器阻抗电压电抗压降分量的计算方法，仅考虑高压线圈两个线圈间的漏磁组，而不必考虑低压线圈的存在与否.这样接地变压器的零序阻抗电压电抗压降分量就可利用下式计算式中I—额定零序电流，A；W—高压的每套线圈匝数；∑D—等效漏磁面积，cm2；ρ—洛氏系数；Kx—横向电抗系数；ez—匝电势，V／T；Hx—电抗高度，cm.式中R—高压线圈相电阻，Ω.图5 （a）一般设计时两套高压线圈的排布；（b）高零序阻抗两套高压线圈的排布两套高压线圈同心式排布的方式，具有结构简单、制造方便；绝缘结构成熟；物理意义清晰、计算准确等优点，接地变压器广泛采用这种结构方式.3.3 高压线圈交错式布置情况接地变压器一、二次线圈采用同心式排列，有时同时满足变压器阻抗、零序电抗的要求.可以采用将低压线圈作为内线柱，高压两套线圈采用沿轴向交错排列作为外线柱，如图6所示.两套高压线圈交错式布置可以通过灵活调整高压线圈漏磁组数，达到满足零序电抗制的要求而不减小阻抗电压的目的.对于干式浇注接地变压器，这种布置方式有利于套用已有的浇注模具、减少两套高压线圈外部过线，所以应用较多.需要指出的是，采用两套高压线圈的交错排布的接地变压器，其零序电流漏磁组的数量对零序阻抗影响巨大，可以灵活调整已达到调整零序阻抗的目的.设置5个漏磁组，可以使10kV的浇注产品的零序阻抗≤10Ω，对于35kV产品，零序阻抗也能≤100Ω，达到同心式接地变压器的水平.交错式布置的接地变压器的零序阻抗式中：f—频率，Hz；Wh1—被计算的漏磁组的高压线圈匝数；Hdσ—横向漏磁等效高度，cm；r1—高压线圈平均半径，cm；ρh—横向漏磁洛式系数；k—高压线圈漏磁组数；a1—高压线圈电抗宽度；零序电抗按公式（8）计算.图6 高压线圈z形联结的相对位置及磁势分布4 结论（1）Z型接线的接地变压器广泛应用于三相电力系统，为补偿、限制单相接地电容电流提供人为接地中性点；（2）零序阻抗值是接地变压器的重要参数，也是采取系统单相接地保护措施的参考数值和依据，制造厂必须提供每相实测的零序阻抗值；（3）文中对两种高压线圈不同布置方式时零序阻抗的计算作了介绍.参考文献【相关文献】［1］瓦京修斯基.变压器的理论与计算［M］.北京：机械工业出版社，1983.［2］沈官秋.电网人为中性点采用接地变压器的分析和计算［J］.变压器，1981，2：7-9. ［3］尹克宁.应用于配电网中的接地变压器［J］.变压器，1988，1：2-4.［4］周厚民.接地变压器设计要点［J］.变压器，1984，12：12-13，16.［5］刘文里王海.接地变压器设计中的几个问题［J］.变压器，199，7：9-10，28.［6］尹克宁.再论接地变压器的几个问题［J］.变压器，1994，8：12-14.。

唐工:您好1.明确您要提的问题是什么?如是否计算500KV单相接地电流?单相接时接地点的零序电压? 500KV单相接地经主变压器耦合至机端的零序电压?2.我无系统内电话,请提供其他电话?有时只能用电话交谈.3.我很愿同您们讨论技术方面的问题,并尽我能力满足您们的要求,同时请您和涌能王冬奕打声一招呼为好!谢谢合作4.计算500KV单相接地时零序阻抗的计算和22KV单相接地时零序电流的计算回复如下,高春如零序阻抗的合算一、 秦山三厂的主接线图二、 秦山三厂的主接线图等效零序阻抗图a) 计算500kV 侧单相接地短路时,因为22kV 侧零序阻抗断开,所以不考虑 500kV 侧零序阻抗,如计算d1点单相接地短路时, 接地点0.125580.19210.36311//X X X 0T 0S 0Σ=+==2. 计算22kV 侧单相接地短路,因为22kV 为小接地电流系统,所以单相接地电流为发电机单相对地电容电流和电阻电流相量和。

22kV 侧计算单相接地时不必考虑零序电抗，只要考虑发电机每相对地电容和中性点侧接地电阻。

(1)发电机每相对地电容：Cg=0.3μF ；(2)机端每相外接设备对地电容（包括主变低压侧绕组，主厂变、励磁变高压侧绕组，PT 高压侧及母线）：Ct=0.010909+0.0064882+0.0052+0.002=0.0245972μF ；(PT 高压侧及相关封闭母对地电容之和最大相0.0052μF ，励磁变为干式变，假设其高压侧绕组对于电容0.002μF)。

(3)发电机相对地总容抗Xc=1/ω(Cg+Ct)=1)0246.03.0(314106+⨯-=9811Ω计算时可能缺少断路器对地固定电容,所以偏大了.(4)接地变二次侧所接电阻为：Rn=0.24(22/0.24)2=2016.7Ω；(5) 22kV 侧单相接地电容电流A 884.3=9811×322000×3=（1）CI可能缺少断路器对地固定电容???要计入断路器对地固定电容后按电阻电流=电容电流原则计算(6) 22kV 侧单相接地电阻电流A 298.6=7.2016×322000=（1）RI由此电阻电流>电容电流,要求电阻电流=电容电流要求Rn=9811/3=3270 Ω；R=3270/(22/0.24)2=0.389 Ω取0.4 Ω, Rn=0.4(22/0.24)2=3361 Ω,22kV 侧单相接地电阻电流A 78.3=3361×322000=（1）RI(7) 单相接地电流 A 4.5=78.3+88.3=I +I =I 222)1(R2)1(C )1(K （8）22kV 侧单相接地零序电压.7kV 12=322=U 0零序阻抗的合算三、 秦山三厂的主接线图唐工:您好5. 明确您要提的问题是什么?如是否计算500KV 单相接地电流?单相接地点的零序电压? 500KV 单相接地经主变压器耦合至机端的零序电压?6. 我无系统内电话,请提供其他电话?有时只能用电话交谈.7. 我很愿同您们讨论技术方面的问题,并尽我能力满足您们的要求,同时请您和涌能王冬奕打声一招呼为好!谢谢合作高春如四、秦山三厂的主接线图等效零序阻抗图五、秦山三厂的主接线零序阻抗的归算1)d1点(主变输出500KVGIS及连接回路短路)单相接地短路：✷最大运行方式下：1＃发电机正常满功率运行：X1Σmax=0.1256；✷最小运行方式下：1＃发电机停运：X1Σmax=0.363；2)d2点(22KV母线连接回路短路) 单相接地短路：✷最大运行方式下：1＃发电机正常满功率运行：①发电机每相对地电容：Cg=0.3μF；②机端每相外接设备对地电容（包括主变低压侧绕组，主厂变、励磁变高压侧绕组，PT 高压侧及母线）：Ct=0.010909+0.0064882+0.0052+0.002=0.0245972μF ；(PT 高压侧及相关封闭母对地电容之和最大相0.0052μF ，励磁变为干式变，假设其高压侧绕组对于电容0.002μF )。