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框架结构一榀框架手算计算书讲解

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某培训中心综合楼计算书

1 工程概况

拟建5层培训中心,建筑面积4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S0=0.3kN·m2,基本风压ω0=0.45kN·m2地面粗糙度为B类。

2 结构布置及计算简图

主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm的空心砖填充,屋面采用130mm，楼板采用100mm现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由Ac≥cNfN][ 确定本地区为四级抗震,所以8.0c,各层重力荷载近似值取13kN·m-2,边柱及中柱负载面积分别为7.86.9226.91m2

和7.8(6.922.72)37.44m2.

柱采用C35的混凝土（fc=16.7N·mm 2，ft=1.57N·mm 2）

第一层柱截面 边柱 AC=31.326.91131051702810.816.7mm2

中柱 AC=31.2537.44131052276950.816.7mm2

如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm和399mm。

由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：

1层: 600mm×600mm； 2～5层:500mm×500mm

表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度

层次 砼等级 横梁(b×h) 主梁(b×h) 次梁(b×h)

AB、CD跨 BC跨

1 C35 350×500 350×400 400×700 300×450

2～5 C30 300×500 300×400 350×700 300×450

基础选用桩基础。2～5层柱高为3.3m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即13.60.452.21.10.15.05hm。 - 2 -

图1 结构平面布置图

图2 建筑平面图

- 3 - 100厚钢筋混凝土板20厚水泥砂浆找平层三毡四油防水层40厚刚性防水细石砼保护层50厚炉渣

图3 剖面图

7.8m7.8m7.8m7.8m3.3×4=13.2m3.0m6.9m2.7m6.9m5.05m （a） 横向框架 （b）纵向框架

图4 框架结构计算简图

3 重力荷载计算

3.1 屋面及楼面的永久荷载标准值

40mm刚性防水细石砼内配φ4@200钢筋网 25×0.04=1.0 kN·m-2

20mm1:3水泥砂浆找平层 20×0.02=0.4 kN·m-2 50mm炉渣找坡2% 12×0.05=0.6 kN·m-2

三毡四油防水层 0.4 kN·m-2

100mm钢筋混凝土板 0.1×25=2.5 kN·m-2

V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN·m-2

合计 5.15 kN·m-2

1～5层楼面:瓷砖地面 0.55 kN·m-2

60mm浮石珍珠岩混凝土隔声层 5×0.06=0.3 kN·m-2

100mm混凝土楼板 0.10×25=2.5 kN·m-2

V型轻钢龙骨吊顶 0.25 kN·m-2

合计 3.6 kN·m-2

3.2 屋面及楼面可变荷载标准值

上人屋面均布活荷载标准值 2.0 kN·m-2

楼面活荷载标准值 2.0 kN·m-2

电梯机房楼面活荷载标准值 7.0 kN·m-2

屋面雪荷载标准值 0.3 kN·m-2

3.3 墙重力荷载计算

外墙:墙体为300mm粘土空心砖，外墙面贴瓷砖。墙面为20mm厚抹灰，则外墙单位墙面重力荷载为：

15×0.3+17×0.02=4.84 kN·m-2

内墙:为200mm粘土空心砖，两侧均为20mm抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：

15×0.24+17×0.02×2=3.68 kN·m-2

3.4 梁柱自重重力荷载(见表2)

表2 梁柱重力荷载标准值

层次 构件 b

/m h

/m γ

/kN·m-3 β g

/kN·m-1 Li

/m n Gi

/kN iG

/kN

1 边横梁 0.35 0.5 25 1.05 4.59 6.12 16 449.45

2278.13

中横梁 0.35 0.4 25 1.05 3.68 2.1 8 61.824

次梁 0.3 0.45 25 1.05 3.54 6.5 14 322.14

纵梁 0.4 0.7 25 1.05 7.35 7.02 28 1444.716

柱 0.6 0.6 25 1.10 9.9 5.05 32 1599.84 2

～

5 边横梁 0.3 0.5 25 1.05 3.94 6.27 16 395.26

2066.21

中横梁 0.3 0.4 25 1.05 3.15 2.2 8 55.44

次梁 0.3 0.45 25 1.05 3.54 6.55 14 324.62

纵梁 0.35 0.7 25 1.05 6.43 7.17 28 1290.89

柱 0.5 0.5 25 1.10 6.88 3.3 32 726.528

3.5 门窗自重重力荷载

塑钢窗: 0.45 kN·m-2

普通钢铁门: 0.45 kN·m-2

铝合金门: 0.40 kN·m-2

火

门: 0.45 kN·m-2

木 门: 0.2 kN·m-2

玻璃门: 1.0 kN·m-2

3.6 重力荷载代表值

具体数据见图5中标注，Gi的单位为kN。

4 框架侧移刚度计算 图5 各质点重力荷载代表值

4.1 横向框架侧移刚度计算

表3 横梁线刚度ib计算

类

别 层次 Ec

/N·mm-2 b×h

/(mm×mm) IO

/(mm4) l

(mm) E0I0/l

/(N·mm) 1.5E0I0/l

/(N·mm) 2.0 E0I0/l

/(N·mm)

边

横

梁 1 3.15×104 350×500 3.646×109 6900 1.66×1010 2.49×1010 3.32×1010

2

～

5 3.0×104 300×500 3.646×109 6900 1.585×1010 2.37×1010 3.16×1010

走

道

梁 1 3.15×104 350×400 1.869×109 2700 2.18×1010 3.27×1010 4.36×1010

2

～

5 3.0×104 300×400 1.6×109 2700 1.8×1010 2.7×1010 3.6×1010

表4 柱线刚度ic计算

层

次 hC

/mm EC

N/mm b×h

/mm×mm Ic

/mm4 ECI0/hc

/N.mm

1 5000 3.15×104 600×600 1.08×1010 6.804×1010

2～5 3300 3.0×104 500×500 0.521×1010 4.736×1010

表5 中框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)

层次 边柱(8根) 中柱(8根)

iD K c 1iD K c 1iD

3～5 0.335 0.154 8030 1.175 0.528 27550 286240

2 0.343 0.113 6940 0.822 0.468 36550 347920

1 0.244 0.356 23360 1.175 0.528 27550 408880

表6 边框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)

层

次 A-1、A-8、D-1、D-8 B-1、B-8、C-1、C-8

iD K c Di1 K c Di2

3～5 0.335 0.143 7350 0.714 0.174 9080 65720

2 0.343 0.146 19100 0.763 0.190 9916 116064

1 0.244 0.332 1721.088 0.564 0.362 23757 183988

表7 楼、电梯间框架柱侧移刚度D值(N·mm-1)

层

次 C-3、C-4、C-5、C-6 D-3、D-4、D-5、D-6

iD K c Di1 K c Di2

3～5 1.267 0.388

20240 0.633 0.240 12520

131040

2 1.409 0.473 21550 0.367 0.155 8080 118520

1 0.847 0.413 31040 0.270 0.340 22310 213400

表8 横向框架层间侧移刚度(N·mm-1)

层次 1 2 3 4 5

iD 614208 482504 483000 483000 483000

由上表得到1D/ iD=614208 /482504=1.27>0.7,故该框架为规则框架。

5 横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算

5.1 横向水平地震作用下框架结构的内力和侧移计算

5.1.1横向自振周期计算

突出屋面部分的折算重力荷载 331411.0711731.77219.8eGkN

结构顶点的假想侧移计算由表9体现。

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土木工程毕业设计手算书一榀框架

土木工程毕业设计手算书一榀框架

湖南城市学院毕业设计·邵东宾馆

毕 业 设 计（论 文）手算书

课题名称 邵东宾馆

姓 名

学 号

院 系 土木工程学院

专 业

土木工程（建筑工程方向）

指导教师

※※※※※※※※※

※※

※※

※※※※※※※※※※※

2013届学生

毕业设计(论文)材料

（一）

湖南城市学院毕业设计·邵东宾馆

摘要

邵东宾馆位于邵东县，总共5层。建筑总高为19.2m，共5层。其中底层及二层层高为4.2m，其余各层层高为3.6m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高2.7m。

建筑部分：根据建筑的地理位置，所有的功能分区等设计依据进行平面布置、立面、剖面等方面的建筑设计，力求建筑物的实用、经济、美观。

结构部分：结构形式为框架结构，所有的梁、柱及板均采用现浇，基础采用柱下独立基础，绘出结构施工图。

关键词：框架结构 现浇

第1章 结构设计

1．1 设计资料

工程名称：邵东县邵东宾馆

建设地点：湖南省邵东县

工程概况：建筑总高为21.9m，共5层。其中底层及二层层高为4.2m，其余各层层高为3.6m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高2.7m。

总建筑面积：4900.07㎡

建筑基底面积：1018.03㎡

基本风压：0.3kN/m2

基本雪压：0.3kN/m2

抗震设防烈度：6度，不考虑抗震设防计算。

1．2 结构设计的一般原则

1．2．1 结构设计目的

工程设计是工程建设的首要环节，是整个工程的灵魂。先进合理的设计对于改建、扩建、新建项目缩短工期、节约投资、提高经济效益起着关键作用，使项目达到安全、适用、经济、美观的要求。因而建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋予结构以适当的可靠度，使结构在预定的基准期内能满足设计所预期的各种功能要求。

湖南城市学院毕业设计·邵东宾馆

1．2．2 结构设计的一般原则

为了达到建筑设计的基本目的，结构设计中应符合以下一般原则：符合设计规范；选择合理的结构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。

层框架结构一榀框架手算计算书(一类建筑)

层框架结构一榀框架手算计算书(一类建筑)

借鉴建筑3% 济南某培训中心综合楼计算书

1 工程概况

拟建5层培训中心,建筑面积4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S0=0.3kN·m2,基本风压ω0=0.45kN·m2地面粗糙度为B类。

2 结构布置及计算简图

主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm的空心砖填充,屋面采用130mm，楼板采用100mm现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由Ac≥cNfN][ 确定本地区为四级抗震,所以8.0c,各层重力荷载近似值取13kN·m-2,边柱及中柱负载面积分别为7.86.9226.91m2

和7.8(6.922.72)37.44m2.

柱采用C35的混凝土（fc=16.7N·mm 2，ft=1.57N·mm 2）

第一层柱截面 边柱 AC=31.326.91131051702810.816.7mm2

中柱 AC=31.2537.44131052276950.816.7mm2

如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm和399mm。

由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：

1层: 600mm×600mm； 2～5层:500mm×500mm

表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度

层次 砼等级 横梁(b×h) 主梁(b×h) 次梁(b×h)

AB、CD跨 BC跨

1 C35 350×500 350×400 400×700 300×450

2～5 C30 300×500 300×400 350×700 300×450

基础选用桩基础。2～5层柱高为3.3m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即

层框架结构一榀框架手算计算书

层框架结构一榀框架手算计算书

济南某培训中心综合楼计算书

1 工程概况

拟建5层培训中心,建筑面积4500m2,拟建房屋所在地的设防参数，基本雪压S0=0.3kN·m2,基本风压ω0=0.45kN·m2地面粗糙度为B类。

2 结构布置及计算简图

主体5层,首层高度3.6m,标准层3.3m,局部突出屋面的塔楼为电梯机房层高3.0m,外墙填充墙采用300mm,空心砖砌筑,内墙为200mm的空心砖填充,屋面采用130mm，楼板采用100mm现浇混凝土板,梁高度按梁跨度的1/12～1/8估算,且梁的净跨与截面高度之比不宜小于4,梁截面宽度可取梁高的1/2～1/3,梁宽同时不宜小于1/2柱宽,且不应小于250mm,柱截面尺寸可由Ac≥cNfN][ 确定本地区为四级抗震,所以8.0c,各层重力荷载近似值取13kN·m-2,边柱及中柱负载面积分别为7.86.9226.91m2

和7.8(6.922.72)37.44m2.

柱采用C35的混凝土（fc=16.7N·mm 2，ft=1.57N·mm 2）

第一层柱截面 边柱 AC=31.326.91131051702810.816.7mm2

中柱 AC=31.2537.44131052276950.816.7mm2

如取正方形,则边柱及中柱截面高度分别为339mm和399mm。

由上述计算结果并综合其它因素，本设计取值如下：

1层: 600mm×600mm； 2～5层:500mm×500mm

表1 梁截面尺寸(mm)及各层混凝土等级强度

层次 砼等级 横梁(b×h) 主梁(b×h) 次梁(b×h)

AB、CD跨 BC跨

1 C35 350×500 350×400 400×700 300×450

2～5 C30 300×500 300×400 350×700 300×450

基础选用桩基础。2～5层柱高为3.3m,底层柱高度从基础顶面取至一层底板，即13.60.452.21.10.15.05hm。 - 2 -

一榀框架计算内力计算

一榀框架计算内力计算

——————————————————————————————————————————————— 一榀框架计算内力计算 第8章 一榀框架计算 8.7框架内力计算 框架结构承受的荷载主要有恒载、活载、风荷载、地震作用。其中恒载、活载为竖向荷载，风荷载和地震为水平作用。手算多层多跨框架结构的内力和侧移时，采用近似方法。求竖向荷载作用下的内力采用分层法，求水平荷载作用下的内力采用反弯点法、D值法。在计算各项荷载作用下的效应时，一般按标准值进行计算，然后进行荷载效应组合。 8.7.2框架内力计算 1.恒载作用下的框架内力 （1）计算简图 将图8-12（a）中梁上梯形荷载折算为均布荷载。其中a=1.8m，l=6.9m，?=al?1800/6900?0.26，顶层梯形荷载折算为均布荷载值：（1?2?2+?3）?q=（1?2?0.262+0.263）?m，顶层总均布荷载为m。其他层计算方法同顶层，计算值为21.63kNm。中间跨只作用有均布荷载，不需折算。由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，计算简图见8-19。 （2）弯矩分配系数 节点A1:SA1A0?4iA1A0?4?1.18?4.72 SA1B1?4iA1B1?4?1.33?5.32 ——————————————————————————————————————————————— SA1A2?0.9?4iA1A2?0.9?4?1.61?5.796 ?S??0.622?1.333?0.844??15.836 A ?A1A0?SA1A04.72??0.298 S15.836 A 图8-19 恒载作用下计算简图（括号内数值为梁柱相对线刚度） ?A1B1?SA1B15.32??0.336 S15.836 A ?A1A2?SA1A25.796??0.366 S15.836 A 节点B1:SB1D1?iB1D1?2?1.12?2.24 ?S?18.076 B ?B1A1?SB1A15.32??0.294 S18.076 B ?B1B0?SB1B04.72??0.321 S18.076 B ?B1B2?SB1B25.796??0.321 S18.076B ?B1D1?SB1D12.24??0.124 S18.076 B 节点A2:?A2A1?0.9?4?1.61?0.417 0.9?4?1.61?0.776?1.33?A2A3?0.9?4?0.776?0.201 13.91 ——————————————————————————————————————————————— 4?1.33?0.382 13.91 4?1.33?0.329 4?1.33?0.9?4?1.61+0.9?4?0.776?2?1.12?A2B2?节点B2:?B2A2? ?B2B1? ?B2C1? ?B2B3?0.9?4?1.61?0.359 16.152?1.12?0.139 16.150.9?4?0.776?0.173 16.15 节点A3 、A4、A5与A2相同B3、B4、B5与B2相同。 （3）计算杆件固端弯矩（顺时针方向为正）。 顶层横梁： MA4B4??MB4A4??121ql23.54?6.92??93.4kN?m 1212 11MB4D4??ql23.16?32??2.37kN?m 33 一、二、三层横梁： MA1B1??MB1A1??121ql21.63?6.92??85.8kN?m 1212 11MB1D1??ql23.16?32??2.37kN?m 33 （4）节点不平衡弯矩 横向框架的节点不平衡弯矩为通过该节点的各杆件在节点处的固端弯矩与通过该节点的纵梁引起柱端横向附加弯矩之和，根据平衡原则，节点弯矩的正方向与杆件弯矩方向相反，一律以逆时针方向为正。 节点A4的不平衡弯矩∶MA4??93.4?17.82??75.58kN?m 节点A3的不平衡弯矩∶MA3??85.8?12.96??72.84kN?m 节点B3的不平衡弯矩∶MB3?85.8?17.53?2.37?65.90kN?m ——————————————————————————————————————————————— 节点B4的不平衡弯矩∶MB4?93.4?19.66?2.37?71.37kN?m 节点A2、A1的不平衡弯矩∶MA1??85.8?19.44??66.36kN?m 节点B2、B1的不平衡弯矩∶MB1?85.8?26.29?2.37?57.14kN?m （5）弯矩计算及弯矩图 根据对称原则，只计算AB、BC跨。在进行弯矩分配时，应将节点不平衡弯矩反号后再进行弯矩分配。恒载弯矩分配过程见图8-20。恒载作用下弯矩见图8-21。 分层法计算恒载作用下的弯矩步骤如下： 图8-20恒载弯矩分配过程 梁端弯矩为计算所得弯矩，柱端弯矩为上下两层所得弯矩之和。例如节点A2， 梁端弯矩MA2B2??67.55kN?m 柱端弯矩MA2A3?15.65?7.74?23.39kN?m,MA2A1?32.46?9.33?41.79kN?m。 由于分层法计算的近似性，框架节点处的最终弯矩可能不平衡，但通常不会很大。如需进一步修改，可对节点的不平衡力矩再进行一次分配。该例题中，节点A2的不平衡力矩为7.74?9.33?17.07kN?m，该值较大，需再进行一次分配。故A2节点处的杆端弯矩分别为： MA2A3=23.39-17.07?0.201=19.96kN?m MA2B2=?67.55?17.07?0.382=?74.07kN?m MA2A1=41.79?17.07?0.417=34.67kN?m 其他节点以此类推。 ——————————————————————————————————————————————— 梁上作用均布荷载，故梁弯矩图为二次抛物线。梁跨中最大弯矩值和梁跨中中点处的弯矩值相差不大，为简化计算，用梁跨中中点处的弯矩代替梁梁跨中最大弯矩进行梁配筋计算。 梁跨中中点弯矩根据叠加法确定，比如MA2B2中=21.6374.07+81.50?6.92?=50.94kN?m 82 MB2C2中=3.16210.48?2?3?=?6.93kN?m 82 因为柱中没有荷载，柱弯矩为直线，故柱弯矩图为柱上下两端弯矩连线即可。 最后弯矩图见图8-21。 图8-21 恒载作用下弯矩图 （6）剪力计算及剪力图 取杆件为研究对象，利用平衡方程即可求出杆端剪力。以A2B2梁为例说明计算方法。计算简图见图8-22 图8-22剪力计算图 对B2点取矩，FSA2B2=74.07?81.56.9+21.63?=73.55kN 6.92 ?Fy?0：FSB2A2=-21.63?6.9?73.55=75.70kN 柱剪力计算同梁，比如A2A1。计算简图见图8-23。计算过程如下： 34.97?34.84FSA2A1=FSA1A2=-=-19.31kN3.6 其他杆件计算以此类推。恒载作用下的剪力图见图8-24. 图8-23 柱剪力计算简图 图8-25 节点计算简图 （7）轴力计算及轴力图 在恒载作用下，柱中轴力以压力为主，故此处轴力以压力为正。 ——————————————————————————————————————————————— 取节点为研究对象，利用平衡方程即可求出杆件轴力。首先计算顶层边节点A4，得出梁A4B4、柱A4A3顶端的轴力。柱A4A3底端的轴力为柱A4A3顶端的轴力加柱自重。再分别取B4、A3节点逐个计算，即可得出所有杆件的轴力。节点A4计算简图见图8-25。 图8-24 恒载作用下剪力图 图8-26 恒载作用下轴力图 FNA4B4=-FSA4A3=19.7kN FNA4A3=FSA4B4+178.18kN=256.77kN 其他节点以此类推。各杆轴力均为直线，计算结果见图8-26。 2.活载作用下的框架内力 活荷载为可变荷载，应按其最不利位置确定框架梁、柱计算截面的最不利内力。当活荷载作用相对较小时，常先按满布活荷载计算内力，为了消除不考虑活载不利布置所造成的误差，对满跨布置所计算出的跨中弯矩乘以1.2的系数，支座弯矩不调整。计算方法同恒载。 将图8-12（b）中梁上梯形荷载折算为均布荷载。其中a=1.8m，l=6.9m，?=al?1800/6900?0.26，顶层梯形荷载折算为均布荷载值：（1?2?+?）?q=（1?2?0.26+0.26）?1.8=1.58kNm，其他层计算方法同顶层，计算值为6.34kNm。中间跨荷载为零。由于该框架为对称结构，取框架的一半进行简化计算，计算简图见8-27。 活载作用下的弯矩图、剪力图、轴力图分别见图8-28、8-29、8-30。 2323 图8-27 活载作用下的计算简图 （括号内数值为梁柱相对——————————————————————————————————————————————— 线刚度）图8-28 活载作用下的弯矩图 图8-29 活载作用下的剪力图 图8-30 活载作用下的轴力图 3.风荷载作用下的框架内力 风荷载为水平作用，采用反弯点法或D值法。梁柱线刚度比最大值为1.33/0.776?1.71?3，故需采用改进反弯点法—D值法。 （1）计算简图见图8-31。 图8-31 风荷载作用下计算简图(括号内数值为柱抗侧移刚度) ?D?2?17.18?2?20.88?76.12kN?m ?D?2?24.33?2?36?120.66kN?m ?D?2?18.54?2?24.59?86.26kN?m 123、4 各层各柱剪力计算 四层：V4?8.21kN VA4A3? DA4A3D18.5424.59 ?V4??8.21?1.76kNVB4B3?B4B3?V4??8.21?2.34kN 86.2686.26D4D4 三层：V3?8.21+9.86=18.07kN VA3A2? DA3A2D18.5424.59?V3??18.07?3.88kNVB3B2?B3B2?V3??18.07?5.15kN 86.2686.26D3D3 ——————————————————————————————————————————————— 二层：V2?8.21+9.86+9.86=27.93kN VA2A1? DA2A1D24.3336?V2??27.93?5.63kNVB2B1?B2B1?V2??27.93?8.33kN D120.66D120.6622 一层：V10.47=38.40kN 1?8.21+9.86+9.86+ VA1A0? DA1A0D17.1820.88?V1??38.40?8.67kNVB1B0?B1B0?V1??38.4?10.53kN D76.12D76.1211 各层柱反弯点计算见表8-8。 表8-8 柱反弯点高度 计算柱端弯矩Mij上和Mij下。Mij下?Vijyh，Mij上?V，见表8-9。 （）ijh?yh 表8-9 风荷载作用下框架柱剪力及柱端弯矩 风荷载作用下框架梁端弯矩计算 边节点 M?M上?M下 中间节点 M左?i左 M上?M下）i左?i右 M右?i右 M上?M下）i左?i右 四层：MA4B4?MA4A3?3.89kN?m MB4A4?iB4A41.33?MB4B3??4.63?2.51kN?m iB4A4?iB4C41.33?1.12 ——————————————————————————————————————————————— iB4C41.12?MB4B3??4.63?2.12kN?m iB4A4?iB4C41.33?1.12MB4C4? 一、二、三层计算方法同上，计算结果见图8-32。风荷载作用下的杆件弯矩均为直线，画弯矩图时，将杆件两端弯矩直接连线即可。 图8-32 风荷载作用下弯矩图（单位：kN?m） 风荷载作用下的剪力和轴力计算和恒载作用下相同，此处不再赘述。计算结果见图8-33。 图8-33 风荷载作用下的剪力值（轴力值） 4.地震作用下的框架内力计算 地震作用下的计算方法和风荷载一样采用D值法。 （1）计算简图见图8-34。 图8-34 地震作用下计算简图(括号内数值为柱抗侧移刚度) ?D?747.96kN?m ?D?1165.28kN?m 12 ?D 3、4 ?819.96kN?m 各层各柱剪力计算 四层：V4?1862.30kN VA4A3? DA4A318.54 ?V4??1862.30?42.10kN 819.96D4 VB4B3?