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水润滑橡胶轴承摩擦特性和水膜刚度试验研究杨国峰;覃文源;张志谊【摘要】针对水润滑橡胶轴承摩擦特性与轴承尺寸之间的关系开展试验研究,采用轴承试验台分别测试两种规格尺寸的水润滑橡胶轴承摩擦特性,对摩擦特性进行数学建模并进行比较.同时测试水润滑橡胶轴承水膜刚度,探讨转速对水膜刚度的影响.试验结果表明,基于缩比轴承的试验数据可以推广到原始尺寸轴承,摩擦系数随轴承尺寸的增大而增大;转速对水膜刚度几乎没有影响,动压润滑状态下的水膜刚度远高于主轴和橡胶轴承的串联刚度.%Experimental studies are carried out to reveal the relationship between friction characteristics of water lubricated rubber bearings and bearing dimensions. First of all, the friction characteristics of two types of water lubricated bearings are tested by bearing friction test benches. Then, their friction characteristics are modeled and compared, and the water film stiffness of the water lubricated rubber bearings is measured. The effect of rotational speed on water film stiffness is discussed. Results show that experimental data of small size bearings can be extended to originally large size bearings, friction coefficient increases with the increasing of bearing size. Rotational speed has little effect on water film stiffness of the bearing. The dynamic stiffness of the water film is much higher than the series stiffness of the principal shaft and the rubber bearings.【期刊名称】《噪声与振动控制》【年(卷),期】2017(037)003【总页数】5页(P42-46)【关键词】振动与波;水润滑橡胶轴承;摩擦特性;轴承尺寸;水膜刚度【作者】杨国峰;覃文源;张志谊【作者单位】上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海 200240;上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海 200240;上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海 200240【正文语种】中文【中图分类】TH133.3潜艇螺旋桨推进轴系运转中，水润滑橡胶艉轴承与转轴间的摩擦作用，一方面会诱发轴系振动，甚至某些工况下的自激振动，另一方面这种摩擦振动还会通过轴承座传递至艇体尾部，造成整个艇体的振动[1]。
水润滑橡胶尾轴承模态影响因素分析金勇;田宇忠;刘正林【摘要】水润滑橡胶尾轴承由于其减振降噪的优良特性,在舰船中的应用越来越广泛,研究水润滑橡胶尾轴承的动态特性对其工作可靠性具有重要意义.采用有限元计算软件ANSYS对水润滑橡胶尾轴承及其内衬、衬套进行有限元模态分析,研究各种结构形式、不同材料属性对水润滑橡胶尾轴承动态特性的影响规律及其水平.研究表明,水润滑橡胶尾轴承各阶固有频率分布比较集中,其低阶模态主要受到内衬结构及其材料属性的影响,高阶模态主要受到衬套结构及其材料属性的影响.%With the outstanding characteristics of damping and noise-reducing, the water lubrication stem tube rubber bearing has been widely adopted in ships. So, it' s important to investigate the mechanism of the vibration of water-lubricated rubber stem bearing in some special conditions. Finite element modal analysis was introduced into modal analysis of water-lubricated rubber stem bearing, bearing liner and bearing bush separately. The law of different structure and properties of material influences on the dynamic characteristic of water-lubricated rubber stem bearing was studied. Results show that the distribution of the natural frequencies of water lubrication stem tube rubber bearing is concentrated, its low modal is determined mainly by structure and material properties of lining, and higher modes mainly by the structure and properties of materials of bushing.【期刊名称】《润滑与密封》【年(卷),期】2011(036)009【总页数】5页(P10-13,23)【关键词】水润滑橡胶尾轴承;模态分析;动态特性【作者】金勇;田宇忠;刘正林【作者单位】上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室上海200240;武汉理工大学能动学院湖北武汉430063;中国船级社武汉规范研究所湖北武汉430022;武汉理工大学能动学院湖北武汉430063【正文语种】中文【中图分类】U664.21作为船舶的关键部件，水润滑尾轴承常用材料为橡胶。
一种水润滑轴承动态刚度与阻尼系数的计算方法下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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水润滑轴承开发及关键技术研究水润滑轴承（hydrodynamic bearings）是一种常见的机械轴承，通过水的润滑作用来减少摩擦和磨损，提高机械系统的运行效率和寿命。
本文将探讨水润滑轴承的开发以及关键技术研究。
一、水润滑轴承的发展历程水润滑轴承的发展始于19世纪90年代，最早用于大型水轮发电机的滑动轴承。
20世纪初，随着船舶和飞机等交通工具的发展，水润滑轴承逐渐被广泛应用于各种机械系统中，包括离心泵、风力发电机和船舶的螺旋桨轴承等。
二、水润滑轴承的工作原理水润滑轴承利用润滑油膜产生的静压力，将轴承与摩擦面分离，从而减少摩擦和磨损。
其工作原理主要有两种：一是通过轴上的旋转运动产生的离心力，将润滑油压入轴承与摩擦面之间形成润滑油膜；二是通过外部供油系统，将润滑油从轴承的一侧注入，通过润滑油膜的作用实现轴承的润滑。
三、水润滑轴承的关键技术研究1. 润滑油膜的形成与维持技术：润滑油膜的良好形成与维持是水润滑轴承的关键技术之一。
研究者通过数值模拟和实验研究，探究润滑油膜的形成机理和稳定性，优化润滑油的流动性、黏度和添加剂，提高润滑油膜的质量和稳定性。
2. 轴承结构设计与优化技术：轴承的结构设计对水润滑轴承的性能影响巨大。
研究者通过优化轴承的结构参数，提高轴承的承载能力和刚度，减小结构的摩擦损失，改善轴承的工作特性。
3. 轴承材料与摩擦降噪技术：轴承材料的选择和表面处理对轴承的摩擦和噪音产生影响。
研究者通过改变轴承材料、优化表面处理工艺，提高轴承的耐磨性和韧性，降低轴承的摩擦和噪音。
4. 轴承润滑与传热技术：水润滑轴承不仅要实现有效的润滑，还要考虑轴承工作时的传热问题。
研究者通过优化润滑油的导热性、研究轴承的散热结构，提高轴承在高温和高负荷工况下的传热性能。
四、水润滑轴承的应用前景水润滑轴承作为一种环保、高效的机械轴承，广泛应用于各个领域。
随着能源环保要求的提高，水润滑轴承将在离心泵、压缩机、风力发电等领域中得到更广泛的应用。
第18卷第1期V ol .18№11997青岛建筑工程学院学报 Journal of Q ingdao Institute of A rch itecture and Engineering水润滑动压橡胶轴承的实验研究与误差分析Ξ苏逢荃 王优强 杨成仁(青岛建筑工程学院机械工程系,青岛266033)摘 要 针对普通水润滑橡胶轴承摩擦系数大,承载能力低的缺点,设计制造了双水腔动压橡胶轴承新结构,通过实验与理论验证分析了形成流体动压水膜的几个制约条件,并对实验结果进行了误差分析.最后从摩擦系数的大小上定性地验证说明了流体动力润滑的形成.关键词 水润滑,橡胶轴承,摩擦系数,动压润滑中图法分类号 TH 117121引 言水润滑橡胶轴承是水下最适宜的轴承之一.近年来普通水润滑橡胶轴承在许多立式泵和某些卧式泵上得到了广泛的应用.但是由于普通水润滑橡胶轴承在结构上沟槽较多(如深井泵上的八纵向沟橡胶轴承);而且水的粘度很低(如水在20℃时的动力粘度为11005m Pa ・s ),使其形成流体动力润滑的可能很小,更不易形成连续而稳定的流体润滑膜.这使得普通水润滑橡胶轴承的摩擦系数大,承载能力低,应用范围受到很大的限制.特别是随着轴承向高速重载方向发展,普通水润滑橡胶轴承已越来越显现出其局限性.本文针对上述问题,在继承了普通结构轴承的一些优点的基础上,设计了双水腔动压橡胶轴承结构,并用实验表明了其摩擦系数图1 动压轴承结构小,承载能力大,可以形成完全动压水膜等优点.1 实验111 实验目的(1)验证理论分析与数值计算的正确性;Ξ收稿日期:1995-11-02山东省自然科学基金项目(2)观察摩擦系数的大小,定性的说明摩擦状态.112 试验轴承结构及参数图2 轴承展开图本试验轴承的结构示意图如图1,展开如图2所示.试验用动压橡胶轴承的结构参数如下:轴承宽度B =100.00mm ,轴承外径D =89.00mm 轴承内径d =64.10mm ,轴颈直径d 1=63182mm 半径间隙C 0=0.14mm ,周向尺寸Η1=0°,Η2=120°,Η3=180°,Η4=300°,Η5=330°.轴向尺寸l 1=l 2=15mm ,l 3=70mm试验轴颈采用45#钢制造,表面镀铬,表面光洁度R a 0.8;轴承外套用45#钢,厚25mm ,橡胶内层衬里厚22mm ,为SHX -2橡胶材料,表面光洁度可达R a 1.6,该橡胶材料的成分及所要求的基本技术性能与普通水润滑橡胶轴承的完全相同.113 实验装置本实验设备采用动压轴承试验台.试验台由交流电动机(3k W ,2880r m in )拖动,经弹性柱销联轴器带动试验主轴旋转.通过图3 加载装置变频器来改变电机的频率实现电机的无级变速.试验台的加载系统采用重力加载的方式,加在试验轴承上的载荷通过两个滑轮将重力载荷变向,保证了加载的稳定性.如图3所示.供水系统除使用水箱外,在轴承的上下两侧各开了一个进水腔和进水孔,进水孔通过软管与自来水系统相联接.出水主要靠端泄.由于不考虑水压的影响,因而既保证了充足的水量供应,又不致使润滑系统复杂,在现场有很大的实用性.114 实验方法实验要测量的重点是摩擦系数和偏心率,摩擦系数的测量与普通水润滑橡胶轴承的测量方法完全相同〔1〕,现将偏心率的图4 偏心率测量测量方法简述如下.由于水具有导电性,使电容式传感器无法在水中裸用,但为了达到测量偏心率的目的,本试验根据相对位移的原理,在轴承外圆上相互垂直的方向上分别放置一个电容式传感器,通过测定轴承在静止和运转两种状态下的间隙大小来近似确定偏心率.如图4所示,设轴承的半径间隙为C 0=R -r ,轴无跳动,水平方向轴承的相对位移为∆x ,垂直方向轴承的相对位移为∆y ,则由图4很容易直接推出偏心率的计算公式:因为e =∆x 2+(C 0-∆y )24 青岛建筑工程学院学报 第18卷所以Ε=eC 0=∆x 2+(C 0-∆y )2C 0(1)由此根据测得的∆x ,∆y 值即可求出Ε的大小.其中∆x ,∆y 的测量采用电容式传感器和测微仪.图5 测量系统框图图5为总的测量系统框图.115 实验过程电容式传感器一个垂直一个水平分别安装在轴承的外圆面上,拉力传感器用软绳通过轴承外的切线引出,仪器按图5连接好.将测微仪按初距调整好,通过施加一预定载荷使轴承下部与轴接触,此时为Ε=1,由光线示波器输出信号,同时记录下测微仪的数字显示;将载荷完全卸掉,并在轴承上部施加一个同样大小的载荷,使轴承上端与轴接触,此时为Ε=-1,由光线示波器输出信号,同时记录下测微仪数字显示.测微仪两次显示数字的平均值(或光线示波器记录纸输出Ε两条线的中点)为Ε=0,即同心状态.试验前先将轴承内通水,接通电源,使轴以360r m in 转动,载荷放至10kg ,稳定后测取∆x ,∆y 值,然后依次增加转速到1800r m in ,测取∆x ,∆y 值,接着依次增大载荷到100kg ,重复上述过程.为了克服仪器的漂移,在试验中需要注意标定Ε=1和力零线.116 实验结果根据试验记录曲线,通过整理得偏心率(ECC )与载荷(W )、转速(n )的关系数据见表1.摩擦系数(Λ)(W )、转速(n )关系数据见表2.2 误差估计本试验按单次测量中包含多大的偶然性误差来确定测量结果的可信度.在多次测量的误差分析中,一般把3Ρ作为极限误差.其实,它基本也就是随便选出的某次读数的最大绝对误差.所以3Ρ可以作为单次测量误差估计的标准.但是,标准误差Ρ无法从单次测量中得到,而必须由测量系统中各个测量环节所引起的标准误差按下面的标准误差公式得到: 表1 偏心率试验数据表(ECC )W (N )n (r m in )360721108214431804196019759019343019006018699018110392-0197610.95370.93450.9170588-0.99490.97620.96080.9472784--0.99000.97640.9646982--0.99990.98720.9766 表2 C 0=0.14mm 动压轴承摩擦系数表W (N )n (r m in )3607211082144318043920.01690.00480.00480.00480.00445880.03020.00480.00480.00480100487840.04960.02370.00480.00480.00489800.05280.03910.00680.00480.004814第1期 苏逢荃等:水润滑动压橡胶轴承的实验研究与误差分析 Ρ=fx2Ρx 2+f y2Ρy 2+f z2Ρz 2+…(2)式中,设u 为要测量的某一物理量,x ,y ,z …是与u 有关的直接量度的量,其关系为:u =f (x ,y ,z ,…)为便于应用,把式(2)改写为Ρ=fxΡx2+fyΡy2+fzΡz2+ (3)(3)式两边同乘以3,并令d =3Ρ,d 1=3f x Ρx ,d 2=3 f y Ρy ,d 3=3 fzΡz ,…则(3)式化为d =d 12+d 22+d 32+…(4)实际上,这里的d 可理解为所测物理量u 的测量结果的最大绝对误差,而d 1,d 2,d 3,…则分别为x ,y ,z …这些测量结果给总结果(u )所带来的最大绝对误差.将式(4)两端同除以u ,并令∆=du ,∆1=d 1u ,∆2=d 2u,…得:∆=∆12+∆22+∆32+…(5)(5)式的含义是:物理量u 测量结果的最大相对误差等于各测量环节给这个测量结果所带来的最大相对误差平方和的开方.对于本试验来说,测量系统各个环节包括:电容式传感器和电容式测微仪的误差,电阻应变仪的误差,功率放大器和滤波器的误差,光线示波器的误差和读数误差.电容式传感器和电容测微仪的测量误差主要由以下几个因素产生:(1)由于电场干扰和不完全驱动电缆杂散电容产生的运放输出误差∆1′=±1◊.(2)传感器平面与呈弯曲的被测面之间产生的误差.在用电容测头测量某一维球列时,被测面是球面,可用以下修正公式〔3〕进行误差修正;设读数值为Q ,实际值为P ,则:P =Q F (K ,Κ)(6)其中:F (K ,Κ)=1Π∫Π2co s Η2d Η1+K 1-1-Κ2sin 2Η(7)且Κ=r R ,K =R b.r ——传感器有效半径,如图6;图6 修正球面误差 图7 测量方向偏斜R ——球的半径(或圆柱的半径)本次试验数值表中的数据,已经根据此式进行了修正,为此数据误差中不再计入∆′2.(3)传感器在安装时,其中心线与被测圆柱的测量方向不平行也会产生误差,如图7.设倾斜角为 ,倾斜时测量值为V ,则由图7知其测量误差为:∃V =(1-co s ) V(8)24 青岛建筑工程学院学报 第18卷取:∆′3=±1◊另外考虑环境周围影响引起的相对误差:∆′4=±1◊,则电容式传感器与电容测微仪引起的综合累积误差为:∆传=±3◊.其他各测量环节按仪器说明所述,分别取:∆变=±1◊,∆动=±1◊,∆滤=±1◊,∆记=±3◊读数误差取为:∆读=±1◊则由式(4)得到各测量环节给测量结果所带来的最大相对误差为:∆=±(1◊)2+(1◊)2+(1◊)2+(3◊)2+(1◊)2+(3◊)2=±4.6◊图8 4号试验3 实验与理论值的比较笔者在PC A ST 486微机上进行了数值计算,发现试验数据表1(因篇幅所限,仅摘取了部分数据列于表中)与数值计算结果基本是相符的.为了便于更清楚地比较分析,将表1的数据与数值计算获得的数据取部分列于表3中进行对比分析.同时,为了使得结果更直观,还将试验结果与数值计算结果在W -Ε图中表示了出来,其中某一固定转速(n =1440r m in )的试验及其计算解如图8所示.图中曲线1为数值计算解,散点为试验值.表3 结果对比表N UM编号ECC测量值W (N )实验值W (N )计算值W计-W实W实n (r m in )转速1-20.9759196181.25747.5◊3602-20.9343196179.31538.5◊7203-20.9006196184.06686.1◊10804-20.8699196184.36835.9◊14405-20.8110196160.127318.3◊1800从表3可见,相对误差总的趋势是在载荷一定的情况下随转速的升高而减小;转速一定时,通过比较发现相对误差随载荷的增加而增大(试验数据转速一定时未在此列出,可参见文献〔1〕).这种变化趋势的主要原因是由于转速一定时,载荷越大流体膜越薄,变形反而越大,形成流体膜后测得的相对位移值越小,包含的读数误差越大造成的.当载荷一定时,转速越高形成流体膜越充分,误差相对的小些.从数值解曲线与实验散点图的比较可知,数值解与实验值基本吻合,变化趋势也完全相同,唯一不同的是数值解偏于保守.而且随偏心率的增大,W 的差别也相应地增大;随转速的增高,相对W 的差别则减小.为了进一步从摩擦系数的大小上定性地分析动压橡胶轴承的润滑状态,从表2可以明显地看出摩擦系数的变化情况:n =720r m in 时,W ≥686N 即出现摩擦系数的突变,n =1082r m in 时仅有W =980N 时摩擦系数略有变化,在n =1443r m in 及1084r m in 时摩擦系数则34第1期 苏逢荃等:水润滑动压橡胶轴承的实验研究与误差分析 基本不变.4 结论(1)试验结果表明,本文所探讨的这种轴承结构,在一定条件下可以建立起完全水膜润滑,具有一定的承载能力,作为一般泵用轴承是完全可行的.(2)通过误差估计与分析发现实验误差在允许的规定误差范围内,说明实验数据和结果是可信的.(3)通过对摩擦系数的观察与数值计算的比较,发现水润滑膜未失去承载能力的最低圆周速度为112m s,在此速度下,作用在橡胶轴承上的单位载荷不应超过510×104Pa.(4)在常温,材料及表面光洁度一定时,对形成水润滑橡胶轴承的流体动力膜的制约条件有轴承间隙,轴的转速和负载大小.在C0=0.14mm时,W m ax与线速度v通过线性拟合可得近似关系式:W m ax=53.4 vΠd (N)考虑到轴承及轴的强度和轴承的温升不能超过70℃,笔者认为:W m ax≤F K (N)式中K=215×105(Pa);F——轴承投影面积(m2);d——轴承内径(m);B——轴承宽度(m)参 考 文 献1 王优强.水润滑橡胶轴承润滑机理的研究:[学位论文].沈阳:东北大学机械工程学院,19952 关醒凡,姚兆生.泵零件强度计算.北京:机械工业出版社,1980.273～3103 郑义忠.电容传感器用于圆柱表面测量时修正值计算.仪表技术与传感器.1993,(2):18～25The Exper i m en ta l Study and Error Ana lysis of W a ter-lubr ica tedHydrodynam ic Rubber Bear i ngsSu Fengquan W ang Youqiang Yang Chengren(D epar m en t of M echan ical Engineering,Q I A E)Abstract In the p ap er,a new structu re of hydrodynam ic rubber bearing,w ith tw o cavities w as designed and m anufactu red becau se of the failings of the p lain w ater-lub ricated rubber bearing w ith h igh fricti on coefficien t and low load-capacity.B y exp eri m en tal study and the2 o retical testi m ony,several facto rs are analysed that have effect on the fo r m ati on of hydrody2 nam ic lub ricati on,and experi m en tal erro r.A t last,the po ssib ilities of the fo r m ati on of hydro2 dynam ic lub ricati on from the m agn itude of fricati on coefficien t are confir m ed.Key W ords w ater lub ricati on,rubber bearing,fricti on coefficien t,hydrodynam ic lub ricati on 作者简介 苏逢荃,男,59岁,教授44 青岛建筑工程学院学报 第18卷。
水润滑橡胶轴承摩擦特性的实验研究覃文源;杨国峰;郑洪波;张志谊【摘要】通过测试水润滑橡胶轴承的摩擦力矩,定量分析平面型水润滑橡胶轴承摩擦特性与主轴转速、轴承比压以及回旋振动载荷之间的关系,并建立相应的摩擦因数模型,为准确预测系统在轴承摩擦激励下的振动响应特性提供重要支撑.结果表明,橡胶轴承摩擦因数随着主轴转速升高而减小;相对于磨合初期,充分磨合后的橡胶轴承摩擦因数对主轴转速变化更加敏感;相对于磨合初期,轴承比压对充分磨合后橡胶轴承摩擦特性的影响较小;回旋振动载荷对橡胶轴承摩擦因数的影响主要体现在主轴中速段.%Through measuring the friction torque of water-lubricated rubber bearings,the relations among planar type water-lubricated rubber bearings' friction features and main shaft rotating speed,bearing unit pressure and whirling vibration load were analyzed quantitatively,the friction coefficient model was built to correctly predict the vibration response features of the system under bearing friction excitation,the results showed that the friction coefficient of rubber bearings decreases with increase in the main shaft rotating speed;the friction coefficient of rubber bearings after fully running-in is more sensitive to variation of the main shaft rotating speed than that be in the initial running-in period;the bearing unit pressure has less influence on the friction features of rubber bearings after fully running-in than that does in the initial running-in period;the effects of whirling vibration load on the friction coefficient of rubber bearings happen in the mediate rotating speed range of the main shaft.【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2017(036)017【总页数】7页(P42-47,54)【关键词】水润滑橡胶轴承;轴承摩擦;摩擦测试;摩擦模型【作者】覃文源;杨国峰;郑洪波;张志谊【作者单位】上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海200240;上海交通大学高新船舶与深海开发装备协同创新中心,上海200240;上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海200240;上海交通大学高新船舶与深海开发装备协同创新中心,上海200240;上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海200240;上海交通大学高新船舶与深海开发装备协同创新中心,上海200240;上海交通大学机械系统与振动国家重点实验室,上海200240;上海交通大学高新船舶与深海开发装备协同创新中心,上海200240【正文语种】中文【中图分类】U644.21;TB53水润滑橡胶轴承以其无污染、能够吸收振动与冲击等诸多优点，被广泛应用于船舶艉轴支承[1-3]。
轴承油膜动力特性系数对轴系回旋振动影响报告轴系回旋振动是轴系振动中一种常见的不稳定振动模态，其会导致轴系在高速运转中出现摇摆，严重时还可能造成设备损坏，因此对于轴系回旋振动的研究具有重要意义。
轴系回旋振动的产生与轴承油膜的动力特性系数密切相关，因此研究油膜动力特性系数对轴系回旋振动的影响，对于解决回旋振动问题具有重要的意义。
首先，油膜动力特性系数能够影响轴承的负荷承受能力，而轴承的负荷承受能力与轴系回旋振动之间具有密切关系。
油膜动力特性系数高，轴承负荷承受能力就强，轴系回旋振动的出现就会减小。
反之，油膜动力特性系数低，轴承的负荷承受能力就较弱，轴系回旋振动的出现概率就相对较高。
因此，在轴承的设计和制造过程中，应该尽可能地提高油膜动力特性系数，以减小轴系回旋振动的出现概率。
其次，油膜动力特性系数的大小还会影响轴承的稳定性，进而影响轴系回旋振动的产生。
油膜动力特性系数的大小决定了油膜对于轴承摩擦系数的抑制程度，在达到一定限度之后，油膜将不再起到抑制摩擦系数的作用，导致轴承发生不稳定，最终引发轴系回旋振动。
因此，油膜动力特性系数的大小必须要合理，不能过高也不能过低，否则都会对于轴系的运转稳定性造成有害的影响。
最后，油膜动力特性系数的大小还会影响轴承的工作温度和寿命，进一步影响轴系回旋振动的产生。
油膜动力特性系数高，轴承工作时摩擦热量减小，轴承的寿命也会相应的延长，减少了轴承的故障出现的可能性，换而言之，降低了轴系回旋振动的概率。
反之，油膜动力特性系数低，轴承工作时摩擦热量增加，轴承的寿命也会相应的缩短，容易出现故障，导致轴系回旋振动的出现。
综上所述，轴承油膜动力特性系数对于轴系回旋振动具有重要影响。
在轴承的设计和制造中，必须考虑油膜动力特性系数因素，尝试提高其大小，以减小轴系回旋振动的出现概率。
此外，在轴承的使用期间，也应该注意轴承的维护保养工作，保障油膜动力特性系数处于合适的大小范围内，以延长轴承的寿命，并降低轴系回旋振动的发生概率。
