当前位置：文档之家 › 落地式外脚手架计算书(按新规计算)

落地式外脚手架计算书(按新规计算)

  • 格式：doc
  • 大小：1.64 MB
  • 文档页数：10

落地式外脚手架计算书(按新规计算)落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.70。

双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。

施工活荷载为4.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=4.000×1.200/2=2.400kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.210+1.4×2.400=3.660kN/m荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.220+1.4×2.520)/2=1.921kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.2002+0.175×1.921×1.200=0.409kN.mσ=0.409×106/5260.0=77.750N/mm2大横杆的计算强度小于143.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1200.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.021mm集中荷载标准值 P=(0.042+0.220+2.520)/2=1.391kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1391.093×1200.003/(100×2.060×105×127100.000)=1.052mm 最大挠度和V=V1+V2=1.073mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.040×1.200=0.048kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=4.000×1.050×1.200/2=2.520kN荷载的计算值 R=1.2×0.048+1.2×0.220+1.4×2.520=3.850kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1202N G1= 0.120×20.000=2.404kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35N G2= 0.350×2×1.200×(1.050+0.300)/2=0.567kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17N G3= 0.170×1.200×2/2=0.204kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4= 0.010×1.200×20.000=0.240kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 3.415kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 N Q= 4.000×2×1.200×1.050/2=5.040kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数： U s = 0.600经计算得到：W k= 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G+ 0.9×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.415+0.9×1.4×5.040=10.448kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×3.415+1.4×5.040=11.154kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W= 0.9×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=0.9×1.4×0.180×1.200×1.800×1.800/10=0.088kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=11.154kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ ——由长细比，为3118/16=196；φ ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=143.50N/mm2；经计算得到:σ=11154/(0.19×506)=117.461N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=10.448kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=5.060cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ ——由长细比，为3118/16=196；φ ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.188；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.088kN.m；σ ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=143.50N/mm2；经计算得到σ=10448/(0.19×506)+88000/5260=126.794N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 1.011kN；N Q——活荷载标准值， N Q = 5.040kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.120kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 37.143米。

考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 1.011kN；N Q——活荷载标准值， N Q = 5.040kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.120kN/m；M wk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，M wk = 0.070kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 30.998米。

取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=30.998米。

七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：N l = N lw + N o其中 N lw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：N lw= 1.4 × w k× A ww k——风荷载标准值，w k = 0.180kN/m2；A w——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:A w= 3.60×3.60 = 12.960m2；N o——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；N o = 3.000经计算得到 N lw = 3.266kN，连墙件轴向力计算值 N l = 6.266kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 N f1 = 0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 N f2= 0.85φA[f]其中φ ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积 Ac = 5.06cm2；毛截面面积 A = 18.32cm2；[f] = 143.50N/mm2。

合集下载

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mm νmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.04/h)×H=(0.1248+1.3×2/2×0.04/1.65)×25=3.9kN单内立杆：N G1k=3.9kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.85×0.35×1/1/2=3.12kN 单内立杆：N G2k1=3.12kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(25/1.65+1)×1.3×0.14×1/2=1.47kN4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.3×25=0.32kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=3.12+1.47+0.32=4.92kN单内立杆：N G2k=N G2k1=3.12kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj)/2=1.3×0.85×(2×3)/2=3.32kN内立杆：N Q1k=3.32kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+4.92)+ 0.9×1.4×3.32=14.76kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(3.9+3.12)+ 0.9×1.4×3.32=12.61kN 七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法（分开设置）第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3300/450)=82.23°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3300/1300)=68.5°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×12.61×10/25×3.9/1.3=18.15kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/H×H L/l a=0.8×1.5×14.76×10/25×3.9/1.3=21.26kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18.15/sin82.23°=18.32kNT2=P2/sinα2=21.26/sin68.5°=22.85kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=22.85kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×22.85/(2×15.19)=2个≤[n]=3个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×22.85/0.85=241.9kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(241.9/0.5)1/2=22mm吊环最小直径d min=(2A/π)1/2=(2×[F g]/([f]π))1/2=(2×22.85×103/(50π))1/2=18mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22mm，必须拉紧至22.85kN，吊环最小直径为18mm。

落地式外脚手架计算书(按新规计算)

落地式外脚手架计算书(按新规计算)

落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.70。

双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米。

施工活荷载为4.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=4.000×1.200/2=2.400kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.040+1.2×0.210+1.4×2.400=3.660kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.660×1.0502/8=0.504kN.mσ=0.504×106/5260.0=95.883N/mm2小横杆的计算强度小于143.5N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值 q=0.040+0.210+2.400=2.650kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.650×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.602mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

落地式脚手架计算书

落地式脚手架计算书

第1章落地式脚手架施工方案1.1工程概况工程概况深圳地铁２号线蛇口西车辆段综合工程运用库建筑面积49960.2m2,±0.000相当于绝对标高21.000m，单层库房，局部两层,建筑高度11.7m，结构形式为框价结构。

脚手架高度按照15.0m 考虑。

1.2施工部署1.2.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重伤及消防、机械事故，年轻伤频率控制在5‰以内”安全生产目标的必然保障，为此项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：项目经理——负责协调工作副组长：项目副经理——现场施工总指挥总工程师——技术总指导组员：运用库技术主管——技术监督项目部安全员——现场施工指挥、质量检查1.3构造要求及技术措施1.3.1扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1、地基处理室外回填土按照设计要求分层压实取样试验合格后方可进行下一步回填土。

土方回填完后表面用C10 混凝土进行硬化，厚度为5cm，基础上、底座下设置通长脚手板垫板，长度不少于两跨，厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。

并在四周距脚手架外立杆50cm 处设排水沟和积水坑，排水沟用砂浆硬化。

2、立杆全部采用单立杆，立杆顶端高出结构栏杆至少1.5m。

立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。

接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。

立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3 个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。

3、大横杆大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m 且同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。

落地式钢管脚手架计算

落地式钢管脚手架计算

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001) o 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为11・6米，立杆釆用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1・2米，立杆的横距1. 05米.立杆的步距1. 20米。

釆用的钢管类型为①48X3.5,连墙件采用2步2跨，竖向间距2. 4米，水平间距2・4米。

施工均布荷載为2kN/m^同时施工2层，脚手板共铺设3层。

一、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，人横杆在小横杆的上而。

按照人横杆上而的脚手板和活荷载作为均布荷载计算人横杆的最人弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=O. 038kN/m脚手板的荷载标准值P：=0. 15X1. 05/3=0. 053kN/m活荷载标准值0=2X1. 05/3=0. 7kN/m静荷载的计算值q】=l・ 2X0. 038+1. 2X0. 053=0. 109N/m活荷载的计算值q：=l・ 4X0. 7=0. 98kN/m—tt人横杆计算荷载组合简图(跨中最人弯矩和跨中最人挠度)环@2........... i rm 山丄Lqj丄山~~t一——t大横杆计算荷载组合简图(支座最人弯矩)2.强度计算最人弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：M圖= 0.0込尸十0 10血广跨中最大弯矩为Mi= (0. 08X0. 109+0. 10X0. 98)X1. 2士0・ 154kN.m支座最大弯矩计算公式如下：陆呗=-0.10^/2-0.117^/2支座最大弯矩为脚手板的荷载荷载的M:=-(0. 10X0. 109+0. 117X0. 98) X1.2:=-0. lSlkN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最人值进行强度验算:^•=0. 181 X 1075080=35. 63N/mm:大横杆的计算强度小于205.0N/mm\满足要求！3.挠度计算最人挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：=0・677宜一乜・990鱼一100^2 100 因静荷载标准值qi=0・ 038+0. 053=0. 091kN/m活荷载标准值q：=0・ 7kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0. 677X0. 091+0. 990X0. 7)X12007(100X2. 06 X 105X 121900)=0. 623mm大横杆的最大挠度小于1200/150或10mm.满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，人横杆在小横杆的上而。