45-21固井水泥车参数计算

井下作业常用计算公式井下作业公司试油二十七队张新峰一、注水泥塞施工：1、水泥浆体积计算公式：①、()()001.0k 14h 2d -D 2⨯+=π液V 式中：V ——应配水泥浆的体积；LD ——套管外径：mmd ——套管壁厚：mmh ——设计水泥塞厚度：mk ——附加系数（0.3—1.0）②、()⨯-=210H H V 液V KV ——应配水泥浆的体积；LV 0——每米套管内容积；LH 1——注水泥塞时管柱尾深；mH 2——反洗井深度；mK ——取1.5③V=G )(211ρρρρρ--V ——配水泥浆的体积；LG ——所用干水泥用量；Kg1ρ——干水泥密度； 3.15L g K2ρ—— 水泥浆密度；1.853cm gρ——水的密度；13cm g2、干水泥用量：ρρρρρ--=121V GG ——所用干水泥用量；KgV ——配水泥浆的体积；L1ρ——干水泥密度； 3.15L g K2ρ—— 水泥浆密度；1.853cm gρ——水的密度；13cm g3、清水用量：1GV Q ρ-= Q —— 清水用量：LV ——应配水泥浆的体积；LG ——所用干水泥用量；Kg1ρ——干水泥密度； 3.15L gK4、顶替量：附液V V V V H 0111+⨯⎪⎭⎫⎝⎛-=V液V —— 顶替量；LH 1——注水泥塞时管柱尾深；mV ——应配水泥浆的体积；L11V ——套管容积减去油管体积的每米容积；L0v ——油管每米容积；m L二、 垫圈流量计测气U 型管测气计算公式：HG 1T 293178.0Q d 2⋅⋅⋅=式中：Q —— 天然气产量 m 3d —— 垫圈孔直径 mmT —— 热力学温度 （293-摄氏温度）G —— 天然气相对密度 0.62H —— U 型管液柱压差 mm三、压井液密度： )1(102k H p +⨯=ρ式中：ρ=压井液密度；P=地层中部压力；H=地层中部深度；K=附加系数（15%-30%）；四、卡点的计算公式：P ⋅K =λL式中：L ——卡点深度 mλ——油管平均伸长 cmP ——油管平均拉伸拉力，KNK ——计算系数，（Φ73mm 油管2450Φ73mm 钻杆3800 Φ89mm 油管3750）系数的计算：K ＝2.1 X 1 04 X 4π(D 2—d 2)L ：卡点深度（m ）、K ：系数(Φ73mm 油管2450 Φ73mm 钻杆3800 Φ89mm 油管3750)λ：平均伸长量（cm ）、 P ：平均拉力（KN ）。

海隆固井设备情况：（一）主要固井设备简介：1、固井水泥车：中国江汉第四石油机械厂生产的SJX5240TSN（SGJ600-21Ⅱ）水泥车2台。

底盘选用北奔DN1250F44J(2538A)/6×6载重越野车，车台选用进口CumminsQS×15型柴油机，HD4700OFS型液力机械传动箱，STP600三缸柱塞泵，MISSION6×5，4×3离心泵，2×2水柜，ACM3.1自动混浆系统，以及气路控制系统、液压控制系统、仪表控制台、高压接长管线等组件，额定工作压力45MPa，排量2.1m3/min。

能单车完成自制水泥浆、注水泥、替泥浆、碰压等深井、中深井、浅井的各种固井作业及洗井、打水泥塞、堵漏、挤水泥等零星特殊作业。

(水泥车照片见下图)SJX5240TSN（SGJ600-21Ⅱ）水泥车2、固井下灰车：中国江汉第三石油机械厂生产的JSJ5256GXH3下灰车3台。

底盘选用北奔DN1252F44J(2534)/6×6载重越野车，车台选用灰罐有效容积：16m3，罐体采用直筒卧式罐（双内舱，5″双出灰管，可同时下灰也可单独下灰）；空压机选用WBF-7.5/3（无油摆杆式），工作压力0.2MPa，下灰速度>1.5t/nin，剩灰率<0.3%，输送距离水平15m，垂直6m。

能单独下灰也可联合下灰，并能给立罐运灰倒灰，完成固井时的水泥雾化、流态密闭输送下灰工作。

(下灰车照片见下图)JSJ5256GXH3下灰车3、各式固井下灰罐：中国江汉第三石油机械厂生产的SJS240XHG立式计量下灰罐2个，SJS350XHG卧式下灰罐3个SJS050XHG双联混拌计量罐1个。

最大工作压力0.3Mpa，连续下灰速度≥1.5t/min，剩灰率＜0.3％，水平输送距离15m，垂直输送距离6m。

既可在基地组成小型灰库系统完成储存混拌水泥工作，又可直接进行固井下灰工作。

固井施工作业常用公式一、水灰比的确定设水灰比为λ，水泥浆密度为s ρ g/cm 3,干灰密度为c ρ g/cm 3,则有：λ=1--s s c ρρρ 二、1m 3水泥浆所需的干水泥量设水泥浆密度为s ρ g/cm 3,干灰密度为c ρ g/cm 3T c =1)1(--c s c ρρρ （吨） 三、1m 3水泥浆所需的水量 V=1--c S C ρρρ （m 3） 四、造浆量的计算 V s =)1()1(100--s c c ρρρ （1/100kg ） 五、水泥浆到达井底压力计算：设钻井液密度为m ρ（g/cm 3），井垂深深为h （m ）井底压力P=m ρgh/1000 （Mpa ）六、井底循环温度计算（1）已知地温梯度为p （℃/m ），井垂深深为h （m ），循环温度系数为λ（取值在0.6-0.8之间）,地表温度为T S （℃）井底循环温度T c =（T S +ph ）λ （℃）（2）已知钻井液出口温度为T o （℃）井垂深深为h （m ）井底循环温度T c =T o +h/168 （℃）七、注水泥升温时间计算已知套管内容积Q （m 2），套管下深h （m ），设计注入水泥浆量L （m 3），注水泥排量为q 1（m 3/min ），替泥浆排量为q 2（m 3/min ）：（1） 当Qh ＜L ，则升温时间t=1q Qh （min ） （2） 当Qh ＞L ，则升温时间t=1q L +2q L Qh -（min ） 八、稠化时间计算已知套管内容积Q （m 2），套管下深h （m ），设计注入水泥浆量L （m 3），注水泥排量为q 1（m 3/min ），替泥浆排量为q 2（m 3/min ）稠化时间t=1q L +1q Qh +附加安全时间（60-90min ）（min ） 九、失水量的计算Q 30=2*Q t T 30式中：Q 30——30min 失水量，mlQ t ——在时间t 时收集的滤液量，mlT ——试验结束时的时间，min十、流变参数计算流变模式判别： F=100300100200θθθθ-- 式中：F ——流变模式判别系数，无量纲； 300θ——转速300r/min 时仪器读数200θ——转速200r/min 时仪器读数100θ——转速100r/min 时仪器读数当F=0.5±0.03时选用宾汉流变模式，否则选用幂律流变模式。

第四节 钻井常用计算公式一、井架基础的计算公式（一）基础面上的压力P 基= 式中：P 基——基础面上的压力，MPa ；n ——动负荷系数（一般取1。

25~1。

40）；Q O ——天车台的负荷=天车最大负荷+天车重量,t ；Q B ——井架重量,t ；（二）土地面上的压力P 地=P 基+W式中：P 地-—土地面上的压力，MPa ；P 基——基础面上的压力，MPa ；W —-基础重量,t （常略不计）。

（三）基础尺寸1、顶面积F 1= 式中：F 1——基础顶面积，cm2；B 1-—混凝土抗压强度(通常为28.1kg/cm2=0.281MPa ）2、底面积F 2= 式中：F 2—-基础底面积，cm 2；B 2——土地抗压强度，MPa ；P 地-—土地面上的压力,MPa 。

3、基础高度式中：H ——基础高度，m;F2、F1分别为基础的底面积和顶面积，cm 2；P 基—-基础面上的压力,MPa ；B 3——混凝土抗剪切强度(通常为3。

51kg/cm 2=0.351MPa)。

（二）混凝土体积配合比用料计算1、计算公式 nQ O +Q B 4P 基B 1P 地B 2配合比为1∶m∶n=水泥∶砂子∶卵石。

根据经验公式求每1m3混凝土所需的各种材料如下：2、混凝土常用体积配合比及用料量，见表1—69。

表1—69 混凝土常用体积配合比及用料量混凝土用途体积配合比每立方米混凝土每立方米砂子每立方米石子每1000公斤水尼水泥kg砂子m3石子m3水泥kg石子m3混凝土m3水泥kg砂子m3混凝土m3砂子m3石子m3混凝土m31。

坚硬土壤上的井架脚，小基墩井架脚,基墩的上部分。

1∶2∶4335 0。

45 0.90 744 2 2.22 372 0。

5 1。

11 1。

35 2.70 2.992.厚而大的突出基墩。

1∶2。

5∶5 276 0。

46 0。

91 608 2 2.20 304 0.5 1.10 1.57 3。

10 3。

１、散装水泥运输车主要技术参数（见表一）表一２主要组成部分及功能２.１罐体及管路部分这一部分由罐体和管路两大系统组成（图一所示）。

粉料经由罐体上部的入孔盖７装入罐体，在对其密封后，由空气压缩机所产生的压缩空气从空压机由管路系统中的进气管４进入罐体内。

由于此时放气阀１、入孔盖７、外接气源阀９以及对夹式蝶阀１４都处于关闭状态，经过一定时间的打压过程后，系统中压力将缓慢上升。

当压力表６的指针指示为０.２Mpa时，在打开负压阀１２后，打开对夹式蝶阀１５，罐体内的粉料即可经由出料管２、出料胶管１６被送出。

顺时针转动手柄６，螺母３即可带动中压板２向下移动，从而压紧长压板４关闭入孔，并起到密封作用。

反之，逆时针转动手柄６即可打开入孔盖（见图二）。

1、把手2、中压板3、螺母4、长压板5、止动销6、手柄图二入孔盖２.２动力传动系统该系统中，与汽车底盘变速器接合时，QH70C型取力器1将发动机的扭矩通过传动轴2传递给WBK-7.5/2A型空气压缩机。

空气压缩机即可将压缩空气通过管路部分进入到罐体内。

由于WBK-7.5/2A型无油润滑摆动式空气压缩机属于容积式回转类的一种，即根据四连杆的曲轴摇杆机构原理，通过驱动轴（轮）带动曲柄旋转，使转子作90度往复摆动，周期性改变气缸内工作容积，从而实现连续吸气、压缩、排气，气缸中四个工作腔利用密封条互相密封，缸中运动件接触面间润滑由密封条自身润滑，不用加油。

因此，排出的压缩空气纯洁无油。

２.３电气操纵系统２.３.１空压机取力器电磁阀的供电及操作本车的空压机取力器电磁阀采用24V直流电瓶供电，由德力西断路器提供线路保护，电气操作开关采用安全可靠的钥匙开关，右侧操作时电磁阀工作，左侧操作时停止工作。

取力器的工作状态有醒目的红色指示灯指示。

２.３.２空压机转速表及传感器转速是空压机的重要参数。

空压机的工作转速为1000转/分钟，转速表的速比为1:1.333,量程为2000转/分钟，与传感器配套使用。

XX（ XX）地下室顶板加固施工方案编制人：校对人：审核人：审批人：目录第1章工程概况 (2)第2章等效荷载换算 (2)2.1车辆运载及堆载情况 (3)2.2 等效均布荷载计算 (3)第3章支撑体系验算 (4)第4章支撑体系平面布置图 (16)第1章工程概况第2章等效荷载换算2.1车辆运载及堆载情况因场内施工期间运输车辆较重的主要为钢筋运输车和砼运输车，因此本方案以这两种车型进行验算。

场内行车时必须严格将车辆荷载控制在方案计算范围内。

即钢筋运载不得大于60吨、砼运输不大于12m³。

钢筋运输车按平板半挂车计算，汽车自重20吨（轮胎12个，前4后8，轮胎规格为12R（真空）），钢筋载重按60吨，合计80吨。

混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑，混凝土罐车自重约25吨，12立方米混凝土按24吨计，合计49吨。

2.2 等效均布荷载计算本方案荷载计算依据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《建筑施工临时支撑结构技术规范》(JGJ300-2013)等规范编制。

本工程回顶方案计算方法参照模板支架计算，地下室顶板为双向板，最大尺寸为2600×3200，地下室顶板上通过最大荷载为钢筋运输车（钢筋车80T），当两个轮胎的中点落在板的跨中时，弯矩最大。

2.2.1 最不利荷载计算轮胎中轴点落在板跨中时，弯矩最大，本案例计算板跨为4米。

根据《建筑结构荷载规范》附录C，等效均布活荷载按下式计算：Q=8Mmax/bL2①1、b值的计算如下：轮胎12R，即每个轮胎宽度为304mm，扁平比按最低70%计算，则每个轮胎的触地面积为0.3*0.2。

通常情况下，荷载作用宽度大于长度，则选用公式如下：b=2/3bcy+0.73L ②（依据荷载规范C.0.5-2）b cy =bty+2*垫层厚度+板厚③b ty 为荷载作用面平行于板跨的宽度，取bty=2*300=600mm；则bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m两个局部荷载相邻时有效分部宽度进行折减（轮距1.86m ）：22'eb b +==3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷载的计算如下：则钢筋运输车后轮（单个组合）传递的荷载为： 9/31*80/2（双排）=23.516/2=11.62t 3、最大弯矩计算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m 4、等效荷载为：Q=8Mmax/bL 2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m2 5、乘可变荷载组合系数，动力系数： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2当车道或顶板设计荷载超过49KN/m2时，下部可不进行加固。