卧式再沸器安装高度计算

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MDEA 溶剂再生塔再沸器的正确选择及安装

MDEA 溶剂再生塔再沸器的正确选择及安装发表时间：2014-11-20T14:20:56.530Z 来源：《价值工程》2014年第4月上旬供稿作者：李瑛玉[导读] 因MDEA 加热介质最高温度为148益，与胺液间的温差被固定在很小的范围内，从而限制了再沸器的选型和安装。

Correct Selection and Installation of Amine Regenerator Reboiler李瑛玉LI Ying-yu（中国石油工程建设公司吉林设计分公司，吉林132000）（CPECC Jilin Design Branch，Jilin 132000，China）摘要院通过对MDEA 溶剂再生塔相关操作条件的模拟分析，确定该塔再沸器的最佳形式及正确安装方式，优化MDEA 溶剂再生装置的工程设计。

Abstract: The paper simulates and analyzes the related operating conditions of Amine Regenerator to select the right type of reboiler,then gives the best reboiler Installation method, and optimizes the Amine Regenerator Unit design.关键词院MDEA 溶剂再生塔；再沸器；安装Key words: Amine Regenerator；reboiler；installation中图分类号院TQ413.2 文献标识码院A 文章编号院1006-4311（2014）10-0041-020引言用甲基二乙醇胺(MDEA)溶液从气体中选择性地脱除H2S 的技术自上世纪70 年代工业应用以来，经过几十年的发展目前在炼油等等业中得到了广泛的应用。

炼油行业中主要用于干气脱硫、液化气脱硫等，近年来随着清洁燃料对脱硫要求的不断提高，用该工艺对炼厂的汽油加氢装置、柴油加氢装置等的循环氢脱硫的比例也在逐年地增加。

2卧式容器液位高度与体积的计算方法

2. 2 计算验证
以 D = 1 000 mm 、L = 3 000 mm 的标准椭圆封头卧式容器为例进行计算 ,在软件程序中依次输入 100 mm ,200 mm , ……,1 000 mm 等高度 , 计算结
果见表 1 。
表 1 不同液位高度时的介质体积
液位高度
介质体积
液位高度
介质体积
/ mm 100 200 300 400 500
Public Functio n LBase (ByVal r A s Single ,By2 Val x A s Single) A s Single
LBase = PI/ 4 3 (r^2 3 x - x^3/ 3) End Functio n Public Functio n LBowArea (ByVal r A s Sin2 gle ,ByVal h A s Single) A s Single LBowArea = LBow (r , - r + h) - LBow (r , r) End Functio n Public Functio n LBow (ByVal r A s Single ,By2 Val x A s Single) A s Single LBow = 2 3 ( x/ 2 3 Sqr ( r^2 - x^2) + r^2/ 2 3 Arcsin ( x/ r) ) End Functio n Public Functio n Arcsin (ByVal x A s Single) If x = 1 ThenArcsin = PI/ 2 End If If x = - 1 ThenArcsin = - PI/ 2 End If If x < > 1 And x < > - 1 Then Arcsin = At n ( x/ Sqr ( - x 3 x + 1) ) End If End Functio n

再沸器、冷凝器、泵

5.2.1 泵的计算及选型进料温度t q =94.72℃333kg/m 6.792 kg/m 5.791 kg/m 5.947===F B A ρρρ s mpa 284.0 s mpa 271.0 s mpa 261.0∙=∙=∙=LF B A u u u 已知进料量F=6945kg/h=1.9290kg/s s m F q F v /0024.06.792/929.1/3===ρ 取管内流速s m u /6.1=则mm u q d V 7.436.114.30024.044=⨯⨯==π 故可采用GB3091-93 Φ57×3.5的油泵则内径d=57-3.5×2=50mm 代入得s m d q u v /22.1050.014.30024.04/422=⨯⨯=⨯=π51005.151.090.85622.1050.0/⨯=⨯⨯==μρdu R e 取绝对粗糙度为mm 35.0=ε则相对粗糙度为007.0/=d ε摩擦系数 λ由e R d /9.6)7.3//lg[(8.111.12/1+⨯-=-ελ λ=0.034 进料口位置高度h=10×0.4+0.6×2=5.2m g u d h Hf 536.081.922.1)050.02.5034.0()(22=⨯⨯=⨯=∑λ扬程m h Hf H 74.52.5536.0=+=+>∑ 可选择泵为IS50—32------1604.2.2冷凝器塔顶温度t D =80.49℃ 冷凝水t 1=20℃ t 2=30℃则℃℃℃℃℃℃49.503049.8049.602049.802211=-=-=∆=-=-=∆t t t t t t D D ℃34.55)49.50/49.60(10)/(2121==∆-∆=∆m t t m t t t m 由t D =80.49℃ 查液体比汽化热共线图得kg KJ /5.392=苯γ 又气体流量V h =3661.2m 3/h塔顶被冷凝量 s kg V q vh /0.33600/95.22.3661=⨯=⨯=ρ 冷凝的热量s KJ q Q /11785.3920.3=⨯==苯γ 取传热系数K=600W/m 2k ，则传热面积235.3534.55600101178/m t K Q A m =⨯⨯=∆= 冷凝水流量s kg t t CP Q W /16.28104183101178)(321=⨯⨯=-= 5.2.3 再沸器塔底温度t w =108.89℃ 用t 0=135℃的蒸汽，釜液出口温度t 1=112℃ 则℃℃℃℃℃℃2311213511.2689.10813510201=-=-=∆=-=-=∆t t t t t t w℃5.24)23/11.26(2311.26)/(2121=-=∆-∆=∆m t t m t t t m 由t w =108.89℃ 查液体比汽化热共线图得kg KJ /363=甲苯γ又气体流量V h =3567.6m 3/h 密度3/3.3m Kg v =ρ则s kg V q v h m /27.33.3991.0=⨯=⨯=ρs KJ q Q m /118736327.3=⨯==甲苯γ取传热系数K=600W/m 2k ，则传热面积275.805.246001187/m t K Q A m =⨯=∆= 加热蒸汽的质量流量s kg t t C Q W p /7.23236.2177101187)(310=⨯⨯=-=。

卧式热虹吸再沸器的压力平衡计算

其沸腾过程发生在浸没静止液体池中的管束表面；而卧式热虹吸再沸器和立式热虹吸再沸器都是典型的流动沸腾换热器。立式热虹吸再沸器的沸腾一般发生在管侧，其结构和配管简单，且管内易于清洗，所以常用于易结垢的情况，但是不适用于大热通量、液体黏度大于 0.5mPa·s 或塔不方便抬高的场合；卧式热虹吸再沸器的沸腾流体在壳侧流动，壳体形式多样，也适于液体黏度大
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2019 年第 38 卷
于 0.5mPa·s 但小于 2.0mPa·s、沸腾范围广、热流密度大的流体[2]，且运行比立式热虹吸再沸器更稳定，同一负荷、同一气化率下需要的安装高度也比立式热虹吸再沸器低，对于同条件下的再沸器，由于壳侧的受迫流动[3]，卧式热虹吸再沸器的沸腾传热膜系数基本可以达到釜式热虹吸再沸器的池式沸腾传热膜系数，并大于立式热虹吸再沸器的最大热通量，因此卧式热虹吸再沸器的适用性更强，应用范围也更广泛。但是卧式热虹吸再沸器的缺点是，由于壳程形式的多样性，其两相流管线长且复杂，因此该类再沸器的安装高度需要进行详细设计核算，以防止卧式热虹吸再沸器在运行过程中出现流动不均匀或压力不平衡而导致塔器无法安全稳定运行。
1 卧式热虹吸再沸器安装高度计算方法
热虹吸再沸器的安装高度是指与再沸器相连的
塔与再沸器之间的相对位置，是保证精馏塔和再沸
器稳定运行的重要参数。计算基础为：∆Pt（系统推动力）≥∆Pz（系统阻力）[4]。下文结合图 1 以及传
热设计软件 HTRI7.0 中相关知识内容对卧式热虹吸
再沸器安装高度计算方法进行详细说明。
由于气体流速大于液体流速，从而产生了一个“液
体滞留量”，因此两相流的实际密度一般远大于均

基于压力平衡下的立式热虹吸再沸器安装高度设计

基于压力平衡下的立式热虹吸再沸器安装高度设计胡景辉;张芳军;李雨;李进通【摘要】根据热虹吸再沸器的自循环原理,介绍了基于压力平衡下的立式热虹吸再沸器安装高度的计算方法与步骤.利用HTRI软件,以乙二醇装置乙二醇塔再沸器为例,对基于压力平衡下影响热虹吸再沸器安装高度的静压头、再沸器进出口管径等进行优化,并讨论了操作工况下塔釜液位波动对再沸器稳定运行的影响.【期刊名称】《河南化工》【年(卷),期】2017(034)010【总页数】4页(P42-45)【关键词】热虹吸;再沸器;安装高度【作者】胡景辉;张芳军;李雨;李进通【作者单位】惠生工程(中国)有限公司河南化工设计院,河南郑州 450018;惠生工程(中国)有限公司河南化工设计院,河南郑州 450018;惠生工程(中国)有限公司河南化工设计院,河南郑州 450018;惠生工程(中国)有限公司河南化工设计院,河南郑州450018【正文语种】中文【中图分类】TQ050.2立式热虹吸式再沸器是化工分离单元操作中常见的沸腾传热设备，由再沸器和精馏塔通过管线构成闭路循环系统。

主要作用是通过对塔底物流加热使一部分物料汽化返回塔内，以提供分离过程所需的热源。

在设计再沸器的安装高度时，原理是进行推动力和阻力的压力平衡计算。

其中，推动力为塔釜内的液体静压头和再沸器内两相流的密度差，阻力为入口管阻力降、再沸器管程阻力降和出口阻力降等。

当推动力等于阻力时，再沸器能按设计要求正常循环；若推动力小于阻力，则再沸器操作达不到设计要求，从而影响塔的分离效果。

1.1 推动力ΔPt=[HCD·ρl-(ρlv ) ·Hx+HED·ρlv]/ρlρlv=ρv(1-RL)+ρl·RLρlv=ρv (1-RL)+ρl·RLRL=令X=：φ=1+21X+X2RL=1-RV其中：ΔPt，循环推动力，液柱，m；HED，入塔口与上管板的高度差，m；ρlv，蒸发段气液混合物的平均密度，kg/m3；RL，蒸发段平均液相体积分率，采用1/3y计算；RL，出口处平均液相体积分率，可采用出口气化率y计算；φ，两相流压力降因子。

脱硫脱碳装置卧式热虹吸式重沸器出口管线安装高度计算

Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｅｓｈｅｌｌｓｉｄｅｐｒｅｓｓｕｒｅｂａｌａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓｈｏｕｌｄｂｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｉｎｔｈｅｉｎｓｔａｌｌｅｄｄｅｓｉｇｎｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｏｆｔｈｅｒｅｂｏｉｌｅｒｔｏｄｅｔｅｒｍｉｎｅｔｈｅｅｌｅｖａｔｉｏｎｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅａｎｄｔｈｅｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｄｉｍｅｎｓｉｏｎｓｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｔｏｗｅｒａｎｄｒｅｂｏｉｌｅｒ，ａｎｄｅｎｓｕｒｅｔｈｅｎｏｒｍａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｒｅｂｏｉｌｅｒ．Ｂｙａｎａｌｙｚｉｎｇｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｏｎｓｙｓｔｅｍｂｅｔｗｅｅｎｔｈｅｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎａｎｄｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎｄｅｖｉｃｅｒｅｇｅｎｅｒａｔｏｒａｎｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｔｈｅｒｍｏｓｙｐｈｏｎｒｅｂｏｉｌｅｒ，ｉｔｃａｎｂｅｓｉｍｐｌｉｆｉｅｄａｓｔｗｏｐａｒｔｓｏｆｉｍｐｅｔｕｓａｎｄｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．Ｒｅ — ｑｕｉｒｅｄｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｈｅｉｇｈｔｃａｎｂｅｃａｌｃｕｌａｔｅｄｕｓｉｎｇｔｈｅｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｓｉｐｈｏｎｐｒｅｓｓｕｒｅｂａｌａｎｃｅ．Ｉｎｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｏｆｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ，ｔｈｅｌｏｃａｌｒｅｓｉｓｔａｎｃｅｃａｎｂｅｃｏｎｖｅｒｔｅｄｂｙｔｈｅｅｑｕｉｖａｌｅｎｔｌｅｎｇｔｈｏｆｓｔｒａｉｇｈｔｐｉｐｅｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ，ａｎｄｔｈｅｃａｌｃｕｌａｔｅｐａｒａｍｅｔｅｒｓｃａｎｂｅｒｅａｄｆｒｏｍｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｏｆｔｗａｒｅｓｕｃｈａｓＵｎｉｓｉｍ．Ｔｈｅ

抽提蒸馏塔与再沸器的平面布置及管道设计

山　东　化　工收稿日期：２０１８－０２－２７作者简介：管晓玉（１９８４—），女，吉林农安人，工程师，硕士研究生，主要从事管道设计工作。

抽提蒸馏塔与再沸器的平面布置及管道设计管晓玉（中石化广州工程有限公司，广东广州　５１００００）摘要：以某公司０．５５Ｍｔ／ａ芳烃抽提装置为例，介绍了抽提蒸馏塔与其中段再沸器、塔底再沸器的平面布置及管道设计的特点。

满足工艺要求并在工艺校核后，确定再沸器的安装高度。

采用支耳处设置弹簧、取消螺栓孔以及增加聚四氟乙烯板等方法，来消除竖向和横向应力，为同类设备的管道设计工作提供参考。

关键词：抽提蒸馏塔；再沸器；平面布置；管道设计中图分类号：ＴＱ０５５．８文献标识码：Ｂ文章编号：１００８－０２１Ｘ（２０１８）０７－０１２４－０２ＬａｙｏｕｔａｎｄＰｉｐｉｎｇＤｅｓｉｇｎｏｆＥｘｔｒａｃｔｉｖｅＤｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎＴｏｗｅｒａｎｄＲｅｂｏｉｌｅｒＧｕａｎＸｉａｏｙｕ（ＳＩＮＯＰＥＣＧｕａｎｇｚｈｏｕＰｅｔｒｏｃｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＣｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ　５１００００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓｐａｐｅｒｇｉｖｅｓａｎｅｘａｍｐｌｅｏｆ０．５５Ｍｔ／ａａｒｏｍａｔｉｃｓｅｘｔｒａｃｔｕｎｉｔｔｏｐｒｅｓｅｎｔｔｈｅｅｑｕｉｐｍｅｎｔｌａｙｏｕｔａｎｄｐｉｐｉｎｇｄｅｓｉｇｎｏｆｅｘｔｒａｃｔｉｖｅｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎｔｏｗｅｒ，ｍｉｄｄｌｅｓｅｃｔｉｏｎｒｅｂｏｉｌｅｒａｎｄｂｏｔｔｏｍｒｅｂｏｉｌｅｒ．Ｔｈｅｉｎｓｔａｌｌｉｎｇｈｅｉｇｈｔｏｆｍｉｄｄｌｅｓｅｃｔｉｏｎｒｅｂｏｉｌｅｒｎｅｅｄｔｏｍｅｅｔｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓｄｅｍａｎｄｓａｎｄｃｈｅｃｋｉｎｇ．Ｕｓｉｎｇｓｐｒｉｎｇｓｕｐｐｏｒｔ，ｃａｎｃｅｌｉｎｇｂｏｌｔｈｏｌｅｓａｎｄｐｕｔｔｉｎｇＰｏｌｙｔｅｔｒａｆｌｕｏｒｅｔｈｙｌｅｎｅａｔｔｈｅｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇｐｌａｔｅｏｆｒｅｂｏｉｌｅｒｃａｎｅｌｉｍｉｎａｔｅｖｅｒｔｉｃａｌａｎｄｈｏｒｉｚｏｎｔａｌｓｔｒｅｓｓ．Ｔｈｅｓｅｗｉｌｌｐｒｏｖｉｄｅａｇｏｏｄｒｅｆｅｒｅｎｃｅｆｏｒｔｈｅｐｉｐｅｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇｄｅｓｉｇｎｏｆｓｉｍｉｌａｒｅｑｕｉｐｍｅｎｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｅｘｔｒａｃｔｉｖｅｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎｔｏｗｅｒ；ｒｅｂｏｉｌｅｒ；ｐｉｐｉｎｇｄｅｓｉｇ，；ｅｑｕｉｐｍｅｎｔｌａｙｏｕｔ；ｐｉｐｉｎｇｄｅｓｉｇｎ在石油化工装置中，再沸器与精馏塔合用是常见的组合工艺，其工艺设备布置及管路设计的优化有利于整个管系和设备的稳定运行。

卧式再沸器焊接工艺设计

车辆工程技术104机械电子卧式再沸器焊接工艺设计杨明高,王宗泽（辽宁工业大学,辽宁锦州 121000）摘　要：在设计过程中综合考虑了经济性，实用性，安全可靠性。

各项设计参数都正确执行行业使用标准或国家标准，合理地进行设计。

卧式再沸器主体的接头设计关键点有：筒体、封头、接管、法兰、人孔、加强筋、鞍座的接头形式设计。

关键词：卧式再沸器；焊接接头；工艺设计1　确定卧式再沸器焊缝的位置卧式再沸的结构及主要尺寸如图1-1所示。

图1-1　卧式再沸器结构示意图卧式再沸器焊缝位置及类型示意图如1-2所示。

图1-2　卧式再沸器焊缝位置示意图卧式再沸器属于低压容器，根据GB150-2011《压力容器》参考文献中的焊缝分类标准，本设计中，焊缝有A、B、C、D、E 五类，其中A 类焊缝有1条，包括A1；B 类焊缝有8条，包括B1，B2，B3，B4，B5，B6，B7，B8；C 类焊缝有5条，包括C1，C2，C3，C4，C5；D 类焊缝有7条，包括D1，D2，D3，D4，D5，D6，D7；E 类焊缝有5条，包括E1，E2，E3，E4，E5。

2　焊接接头形式的设计卧式再沸器结构中，焊接接头的形式有三种，即对接接头、角接接头、搭接接头。

依据GB150-2011《压力容器》参考文献标准对所焊接接头进行设计。

2.1　筒体纵焊缝的焊接接头由于筒体壁厚为20mm，属于中厚板。

筒体间钢板纵焊缝属于A 类焊缝，为A1。

筒体材料为0Cr18Ni9，板厚为20mm，属于厚板。

根据GB150-2011《压力容器》参考文献，本设计筒体焊缝应采用单边V 形坡口，坡口角度存在5°误差。

筒体焊缝的焊接接头采用全焊透的双面焊对接接头，如图1-3所示。

图1-3　筒体纵焊缝的对接接头2.2　法兰与封头之间的焊接接头法兰壁厚为12mm，封头壁厚为8mm，均属于中厚板。

法兰与封头间焊缝属于B 类焊，分别为B1，B6。

封头材料为0Cr18Ni9，板厚为8mm，属于中厚板。

再沸器热负荷计算公式

再沸器热负荷计算公式1.再沸器的定义和作用再沸器是一种用于液体再汽化的设备，通常用于蒸馏和萃取等化工过程中。

在蒸馏过程中，再沸器的作用是将低沸点组分再次蒸发，从而提高分离效率。

在萃取过程中，再沸器则可用来增加溶剂的回收率。

2.热负荷的定义和计算方法热负荷是指设备在运行时需要吸收或释放的热量。

对于再沸器而言，其热负荷的计算方法如下：热负荷=Q×(T2-T1)÷3600其中，Q为单位时间内需要再次蒸发的组分量，单位为kg/h；T1为再沸器进口温度，单位为℃；T2为再沸器出口温度，单位为℃。

计算结果的单位为kW。

3.热负荷计算公式的推导再沸器的热负荷实际上是液体在蒸发过程中吸收的热量，即：Q=ms×Hv其中，ms为单位时间内需要再次蒸发的组分量，单位为kg/h；Hv 为液体的蒸发热，单位为kJ/kg。

液体的蒸发过程中，需要吸收的热量可以表示为：Q=m×(Hv+CP×ΔT)其中，m为液体的质量，单位为kg；CP为液体的比热，单位为kJ/(kg·℃)；ΔT为液体的温度变化量，单位为℃。

由于在再沸器中液体的温度没有显著变化，因此可以将ΔT近似为0，即：Q=m×Hv将ms替换为m×α，其中α为液体的纯度（即组分含量），则有：Q=m×α×Hv将m÷3600替换为ΔV，其中ΔV为单位时间内液体的体积变化量，单位为m³/h，则有：Q=ρ×ΔV×α×Hv将α替换为X÷100，其中X为组分的摩尔分数，则有：Q=ρ×ΔV×X×Hm其中，Hm为液体的摩尔蒸发热，单位为kJ/mol。

再沸器的热负荷即为液体的蒸发热，可以表示为：Q=ρ×ΔV×X×Hm×N其中，N为液体的摩尔质量，单位为g/mol，可以用来将液体的质量转化为摩尔数。

化工原理——再沸器设计

0.5
ρ tp = ρV (1 − RL ) + ρ b RL
管程出口管内两相流密度以出口气含率计算。
x = xe
（2）循环阻力△Pf △Pf=△P1 + △P2 + △P3 + △P4 + △P5 ①管程进口阻力△P1 ②传热管显热段阻力△P2 ③传热管蒸发段阻力△P3 ④管内动能变化产生阻力△P4 ⑤管程出口段阻力△P5 p.98~100
卧式热虹吸：卧式热虹吸：
循环推动力：釜液和换热器传热管气液混合物的密度差。占地面积大，传热系数中等，维护、清理方便。塔釜提供气液分离空间和缓冲间。
强制循环式：
适于高黏度、热敏性物料，固体悬浮液和长显热段和低蒸发比的高阻力系统。
釜式再沸器：
可靠性高，维护、清理方便。传热系数小，壳体容积大，占地面积大，造价高，易结垢。
∆PD − ∆Pf ∆PD
= 0.01 ~ 0.05
上述比值太大，则应降低xe 上述比值太小，则应升高xe --重新假设传热系数K和气含率xe重复上述计算过程，直至满足传热和流体力学要求。
2 c 3 c 1/ 3
Re =
4M
m:蒸汽冷凝液质量流量，kg/s Q:冷凝热流量，W γc:蒸汽冷凝热，kJ/kg
µ
m M = πd 0 N T
Q m = rc
4M 适用于： ≤ 2100
µ
(4)计算显热段传热系数KL（式3-21，p71）
பைடு நூலகம்K=
1 d0 d0 d0 1 + Ri + Rw + RO + αi di di α0 dm
AP − AC H= ×100% AC

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ei= λ i= 0.0624 Cpi= 0.617 μ i= 0.411 ρ i= 811.5 μ vi= ρ vi= ri= 0.00045 管程数 Np= 4 管束直径 Db= 0.5
Байду номын сангаас
1.02 计算 Hx '= -2.201 2.70 安全的 Hxmin= -1.952 出口管质量流速Kg/m^2.h G3= 出口处汽液混相平均密度 Kg/m^3 ρ LV= 出口处汽液混相平均粘度 Kg/m.h μ LV= 出口管雷诺数 Re3= 出口管摩擦系数 f3= 壳程雷诺数 Re2= 壳程摩擦系数 f2= 入口管压降计算 U1= m △P1= 出口管压降计算 U3= m △P3= 壳程压降计算 (ρ LV)v= m △P2= 再沸器内静压头 m △P4= 出口管内静压头 m △P5= 总压降 m △PZ= 推动力 m △PT= 推动力与压降的差值 m △Ptz=
2.50E+03 #DIV/0! 0.260 0.02150 0.3152 0.902 #DIV/0! 1.53E-03 #DIV/0! #DIV/0! 5.27E+01 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
安全度太高 7.99E-01 1.29E+02 4.55E-02 6.15E+03 0.053 1.81E+02 0.654 0.00 0.000 0.00 0.000 336.980 0.000 0.309 0.711 1.02 2.70 1.68
(Go)a= Z= n= m= Fx= Fy= Fz= 1/Hi= Fz/Hi= dt= (dt)1= y1= k= (dt)2= y2= k= (dt)3= y3= k= (dt)4= y4= k= (dt)5= y5= k= (dt)6= y6=
介质入口流量入口温度出口温度操作压力出口汽相重量分率液相导热系数液相比热液相粘度液相密度气相粘度气相密度污垢系数
沸点 ℃ Tbo= 临界压力 Kg/cm^2 Pco= 临界温度 ℃ Tco= 出口管内径 m d3= 350 出口管水平直管长度 m L31= 2 出口管阀门数 No31= 0 A 出口管45° 弯头数 No32= 0 HE 出口管R=1.5DN90° 弯头数 No33= 3 出口管异径管数 No34= 0 出口管三通数 No35= 1 出口管R=1.0DN90° 弯头数 No36= 0 再沸器顶距塔底切线的距离 m Hx= 液面至塔底切线的距离 m H1= 2.2 入塔口距塔底切线的距离 m HE= 3 顶管板距出口管入塔口的距离 m Hde= 3 入口管当量长度 L 1 m L1= 33604.00 总压降 (m) 出口管当量长度 L 3 m L3= 74905.00 推动力 (m) 传热温差 ℃ DT= 105.37 管程通道面积 m^2 Si= 0.009 管程质量流速 Kg/m^2.h Gi= 4.71E+06 管程雷诺数 Rei= 2.29E+05 管程传热因子 jHi= 501.64 管程传热系数 Kcal/m^2.h.c hi= 2497.6 壳程当量直径 m de= 0.0202 壳程通道面积 m^2 So= 49.2188 壳程质量流速 Kg/m^2.h Go= 7.80E+02 壳程传热系数 Kcal/m^2.h.c ho= #DIV/0! 总传热系数 Kcal/m^2.h.c K= #DIV/0! 计算面积 m^2 Ac= #DIV/0! 设计热强度 Kcal/h.c q= 15698 临界最大热强度 Kcal/h.c qmax= #DIV/0! 安装高度计算：入口管质量流速 Kg/m^2.h G1= 1.09E+00 入口管雷诺数 Re1= 2.55E+03 入口管摩擦系数 f1= 0.064
卧式热虹吸再沸器安装高度计算
共设备位号：设备名称： H-101 REBOILER 壳程 1#塔底液 Kg/h Wo= 76799 ℃ t1= 196.1 ℃ t2= 199.9 Kg/cm^2A Po= 7.15 eo= 0.1538 Kcal/m.h.C λ o= 0.06686 Kcal/Kg.c Cpo= 0.716 Kg/m.h μ o= 0.128 Kg/m^3 ρ o= 544.8 Kg/m.h μ vo= 0.01 Kg/m^3 ρ vo= 24.85 m^2.h.c/Kcal ro= 0.0004 管程 Wi= T1= T2= 导热油 42871 320 288 1 页第 1 页文件编号： 1337.01-C16-09-99 热负荷 Q= 再沸器面积 m^2 A= 壳径 m Ds= 换热管内径 m di= 换热管外径 m do= 换热管根数 Nt= 管心距 m Pt= 垂直中心最大管排数 Nrv= 换热管排列形式 Ang= 换热管管长 m Lt= 折流板间距 m B= 折流板切口百分数 % Cut= 入口管内径 m d1= 入口管直管长度 m L11= 入口管阀门数 No11= 入口管45° 弯头数 No12= 入口管R=1.5DN90° 弯头数 No13= 入口管异径管数 No14= 入口管三通数 No15= 入口管R=1.0DN90° 弯头数 No16= E Hde H1 Hx Ds B D 832000 53 0.5 0.02 0.025 116 0.032 17 60 6 450 45 300 4 0 0 2 0 0 0