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深基坑支护毕业设计计算书

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基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数：Ka=tan 2(45°-ϕi/2) 被动土压力系数：Kp=tan 2(45°+ϕi/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。

计算所得土压力系数表如表2-1所示：表1-1主动土压力计算：由于分层土体前三层性能相差不大，ϕ、C 值取各层土的，按其厚度加权平均。

1） 现分三层土○1、○2、○3计算 ○1号土层为原土层1、2、3层土；1 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=，241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=，25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 32 1.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯= 216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时：1） 第一层支护开挖至第二层支护标高时： 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：146.13/c T kN m=所以设计值：'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2） 开挖至设计基坑标高时：按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：2104.54/c T kN m=所以设计值：'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算：1）按比例绘出该支护结构截面图，如图所示，垂直界面方向取1m 计算。

2）取PKPM 计算圆心值进行验算 则圆心（2.52m ，-0.00m ），半径：15.27m ，起点（-12.75m ，0.00），终点（15.93m ，8.05m ）拱高比0.755；3）取土条宽度2m ，共分14个土条。

取E 点竖线通过的土条为0号，右边分别为1～6，左边分别为（-1）～（-7）。

4）计算各土条的重力1i i W bh γ=⨯⨯，其中hi 为各土条的中间高度，可从图中按比例量出。

其中两端土条（编号为“-7”和“6”）的宽度与b 不同，估要换算成同面积及同宽度b 时的高度。

换算时土条-7和6可视为三角形，算的其面积分别为27127.557.552A m -=⨯⨯= 和2612 2.57 2.572A m =⨯⨯=21150.75 1.5 6.959.632.25A m -⨯+⨯== 得到土条-7和7的相应高度分别为：277 3.775A h m b --== 276 1.285A h m b ==列表计算各土条的sin i α、n i co α、n i i h si α、n i ih co α、n iih si α∑、n iihco α∑，50003.1414815.2739.42180180r m πθ⨯=⨯=6）下滑力计算滑动力矩：11sin nns i i ii i M R T R G θ====∑∑()70.818 1.719.4 1.255172137.43/G kN m-=⨯+⨯+⨯⨯=()60.818 1.719.4 1.517 2.419 2.69182333.8/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()50.818 1.719.4 1.517 2.419 4.9182413.36/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()40.818 1.719.4 1.517 2.419 6.44182468.8/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()30.818 1.719.4 1.517 2.4197.52182507.68/G kN m -=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯= ()20.818 1.719.4 1.517 2.4198.26182534.32/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯=()10.818 1.719.4 1.517 2.4198.6180.75 6.9518 1.5392.61/G kN m-=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=07.22182259.92/G kN m =⨯⨯= 17.09182255.24/G kN m=⨯⨯=2 6.69182240.84/G kN m =⨯⨯=36182216/G kN m=⨯⨯=4 4.97182178.92/G kN m =⨯⨯=5 3.51182126.36/G kN m =⨯⨯=6 1.28518246.26/G kN m=⨯⨯=以E 点为转动中心时圆弧面上对E 点的滑动力矩为：以E 点为转动中心时圆弧面上对E 点的抗滑动力矩为：11tan tan cos n nr i i i i i M R N c L R G c L ϕϕθ==⎛⎫⎛⎫=+•=+• ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭∑∑028ϕ=则：计算稳定安全系数30526.792.57 1.311866.77r s s M K M ===f满足整体稳定性要求。

3、钢板桩强度计算1）支撑点与反弯点间最大弯矩M max1计算 设剪力V=0点位于土层○1层坑底部以下x 米处2147.8810.0442c x T x=⨯+解得：3.1x m =最大弯矩标准值： 22max13.1 3.157.7 2.60.0447.8873.14223M kN m=⨯-⨯-⨯=•⨯由设计值系数：1.25得弯矩设计值为'max max11.2591.43M M kN m==•()11sin 15.27777.1311866.77n ns i i i i i M R T R G Q kN mθ====+=⨯=•∑∑11tan tan cos 15.27 1999.135 30526.79kN mn nr i i i i i M R N c L R G c L ϕϕθ==⎛⎫⎛⎫=+•=+•=⨯=• ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭∑∑钢板抗弯截面模量：1816000.0m 3 钢板桩边缘正应力：'max15034.7M kPaW τ==选用刚才抗弯设计值为265000.0kPa 则选用295400170Q bz -⨯满足要求。

4、坑底隆起验算2200tan 028tan 45tan 4514.7222q N e πϕϕ⎡⎤⎛⎫⎡⎤⎛⎫=+=+=⎢⎥ ⎪ ⎪⎢⎥⎝⎭⎣⎦⎝⎭⎣⎦()()011114.72125.803tan tan 28c q N N ϕ=-=-=18 6.9514.72525.8036.69()18.31520q c s DN cN K H D q γγ+⨯⨯+⨯===++⨯+5、抗倾覆计算26.9526.9516.67347.98 6.9557.714.5130.7610.422344 1.2620.044247.881112.17 1.269.7423231.141 1.659.07 1.149.646.12 1.65 6.9523212.31p p p ci ci a a a M E b T b M E b ⨯+⨯⨯⨯+⨯+⨯+==⎛⎫⎛⎫⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯⨯+ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎛⎫⎛⎫+⨯⨯⨯++⨯⨯++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⨯2.652 1.65 6.956.9548.432328201.9233212.80.321181.0481.1251.6591.6615.341169.65⨯⎛⎫⨯++⨯⎪⎝⎭==+-++++所以基坑抗倾覆安全系数为2.8，安全（规范要求1.3）。

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基坑支护设计计算书共18页文档

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桩锚设计计算书一、计算原理1.1 土压力计算土压力采用库仑理论计算1.1.1 主动土压力系数1.1.2 被动土压力系数1.1.3 主动土压力强度1.1.4 被动土压力强度1.2 桩锚设计计算1.2.1单排锚杆嵌固深度按照下式设计计算：式中，hp 为合力∑Epj作用点至桩底的距离，∑Epj为桩底以上基坑内侧各土层水平抗力标准值的合力之和，Tc1为锚杆拉力，hT1为锚杆至基坑底面距离，hd 为桩身嵌固深度，γ为基坑侧壁重要性系数，ha为合力∑E ai 作用点至桩底的距离，∑Eai为桩底以上基坑外侧各土层水平荷载标准值的合力之和。

1.2.2 多排锚杆采用分段等值梁法设计计算，对每一段开挖，将该段状上的上部支点和插入段弯矩零点之间的桩作为简支梁进行计算，上一段梁中计算出的支点反力假定不变，作为外力来计算下一段梁中的支点反力，该设计方法考虑了实际施工情况。

1.3 配筋计算公式为：钢筋笼配筋采用圆形截面常规配筋，并根据桩体实际受力情况，适当减少受压面的配筋数。

式中，K为配筋安全系数，S为桩距，M为最大弯矩，r为桩半径，fcm和fy分别为混凝土和钢筋的抗弯强度，As为配筋面积，A为桩截面面积，α对应于受压区混凝土截面面积的圆心角与2π的比值，用叠代法计算As。

1.4 锚杆计算1.4.1 锚杆截面积为：式中：Kb 为锚杆面积安全系数，RD为所需锚杆拉力，δP为锚杆抗拉强度，α为锚杆与水平线之间的夹角，S为桩距。

1.4.2 锚杆自由段长度为：式中： H为开挖深度，A为土压力零点距坑底距离，D为桩如土深度，G为锚杆深度。

1.4.3 锚杆锚固段长度为：式中：Km 为锚杆锚固长度安全系数，Fu为锚杆的极限锚固力，Fu=πDrq s ，Dr为锚固体直径，qs为土体与锚固体之间粘结强度，α为锚杆倾角。

1.4.4 锚杆总长度为：1.5 支护结构稳定性验算：1.5.1 围护结构内部稳定性验算：按照E.Kranz等效锚墙简易算法计算，要求安全系数k≥1.5。

基坑支护方案(带计算书)

基坑支护方案(带计算书)

目录一、工程概况 (1)二、编制依据 (6)三、施工计划 (7)四、施工工艺技术 (8)五、施工安全保证措施 (11)六、劳动力计划 (23)七、计算书 (24)一、工程概况1. *****位于*****。

主要建筑包括3栋49层建筑，1栋33层建筑、2栋32-33层建筑、1栋29层建筑、1栋28-29层建筑及2层商服的裙楼，整个场地均有一层地下车库。

整个场地南高北低，施工场地交通便利，地理条件优越。

2. 拟建工程基坑四面无相邻建筑，场地平整完毕后，开挖深度北侧4.4米，其他三侧5.9米、局部高层位置7.05米。

基坑西侧距市政路10.5米，基坑东侧距市政路8.7米，基坑南侧距市政路7.7米。

拟建基坑平面位置图3. 工程地质概况：在基坑开挖深度影响范围内，根据土的成因、岩性及物理力学指标，将地基土由上至下共分五个主层。

1层腐殖土：黑色，欠固结状态，含植物根系，该层顶面埋深0m~3.8m，厚度0.3m~0.5m。

1-1层素填土：黄褐色，主要由粘性土组成，欠固结状态，上覆与①层腐殖土上，厚度0.4m~3.8m不等。

2层粉质粘土：黄褐色，湿，可塑状态，中压缩性土，有光泽，干强度中等，韧性中等，无摇震反映，该层顶面埋深0m~4.3m，层厚0.3m~2.5m。

2-1层粉质粘土：黄褐色，很湿，软塑状态，中压缩性土，稍有光泽，干强度韧性较低，有轻微摇震反应，该层顶面埋深1.8m~3.0m，层厚1.1m~1.8m。

3层粉细砂：灰色，饱和，稍密状态，颗粒均匀，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深0.3m~4.8m，层厚7.6m~13.4m。

4层中粗砂：灰色，饱和，中密状态，分选性一般，矿物成分由长石、石英等组成，顶面埋深10.6m~14.6m，层厚0.3m~20.4m。

4. 工程水文地质条件勘察区地下水类型为孔隙潜水，微具承压性，含水层岩性为细砂、中砂、粗砂及砾砂，透水性较好，勘察时为枯水期，初见水位埋深6.2-9.8米，静止水位埋深5.4--9.3米，标高110.26--110.81米。

深基坑支护设计计算书

深基坑支护设计计算书

深基坑⽀护设计计算书中铁电化局天津新港北铁路集装箱中⼼站⼯程跨津⼭铁路特⼤桥基坑⽀护计算书计算：校核：2013年5⽉18基坑⽀护计算书1.计算说明为了保证计算结果的可靠性，计算采⽤理正深基坑计算，Midas有限元程序进⾏复核验算，计算结果两个程序均需满⾜受⼒要求。

2.⽀护⽅案说明⽅案采⽤钢板桩加两道内⽀撑形式，钢围檩采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，横撑采⽤φ=400mm，δ=14mm的钢管，横撑⽔平间距5.0⽶，共设2道，竖向间距2.06m，设置两层；⾓撑四⾓全设，采⽤两根36c⼯字钢并放焊接平置，⾓度45度，如图所⽰：平⾯布置⽴⾯布置3.⽀护⽅案连续墙⽀护计算简图4.基本信息5.超载信息6.⼟层信息7.⼟层参数8.⽀锚信息9.⼟压⼒模型及系数调整弹性法⼟压⼒模型: 经典法⼟压⼒模型:11.钢板桩设计结果各⼯况：内⼒位移包络图：地表沉降图：12.整体稳定验算计算⽅法：瑞典条分法应⼒状态：总应⼒法条分法中的⼟条宽度: 0.50m滑裂⾯数据整体稳定安全系数 K s = 1.871圆弧半径(m) R = 9.378圆⼼坐标X(m) X = -1.345圆⼼坐标Y(m) Y = 3.11413.抗倾覆稳定性验算:p, 对于内⽀撑⽀点⼒由内⽀撑抗压⼒决定;对于锚杆或锚索，⽀点⼒为锚杆或锚索的锚固⼒和抗拉⼒的较⼩值。

M a——主动⼟压⼒对桩底的倾覆弯矩。

注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

⼯况1：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 0.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况2：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况3：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

序号⽀锚类型材料抗⼒(kN/m) 锚固⼒(kN/m)1 内撑 400.000 ---2 内撑 0.000 ---s⼯况4：注意：锚固⼒计算依据锚杆实际锚固长度计算。

深基坑支护设计计算书

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嘉荷银座深基坑支护设计计算书工程概况嘉荷银座工程，地上17层，地下1层，框架剪力墙结构，地下室为整体筏板基础，深基坑开挖至地下 5.8m，基坑开挖支护平面如图，工程地质情况如表所示，冬季施工不考虑地下水位的影响。

各土层主要物理，力学指标值基坑形状如图:3940032000地质情况根据现场勘察资料，拟建场区地形基本平坦，本工程所涉及的地层从上至下分述如下：1、杂填土：地表2.7m厚2、粉质砂土:1.7m厚3、粘土层：1.4m厚4、其中地下水位在自然地坪下12n处一CFG桩设计1.计算主动土压力强度：计算第一层土的土压力强度；层顶处和层底处分别为：二a。

= ' i z tan 2(45 - 1/ 2)二0匚ai = i h i tan 2(45 一:i / 2 )2 O 0=i5 .5 2 tan 2(45 - i6 / 2 )=i7 .6 KPa第二层土的土压力强度层顶处和层底处分别为：r仃i h i tan2(45 - 2/2)- 2ctan(45 - 2/2)— 15.5 2 tan 2(45 - 17 .2 /2) - 2 10tan( 45 - 17 .2 /2)=1 .94 KPa二 2 =(恂2h2)tan2(45 - 2/2)- 2c?tan(45 - 2/2)= (15.5 2 18.5 3) tan2(45 -17.2/2)-2 10tan(45 -17.2 /2)二31.9KPa第三层土的土压力强度层顶处和层底处分别为：-^(忤2h2)tan2(45 - 3/2) - 2c s tan(45 - 3/2) = (15.5 2 18.5 3) tan2(45 - 21/2)-2 12tan( 45-21/2)= 24.1KPa「日3=(巾1 2h2 3h3)tan2(45 - 3/2)-.2.2c3tan(45 - 3/2)o O-(15.5 2 18.5 3 20.5 3) tan 2(45 - 21 /2)-2 12 tan(45 - 21 /2)二53 KPa计算被动土压力强度：5 二3h3tan2(45 - 3/2)2c3tan(45 3/2)二20.5 3 tan2(45 - 21 /2) 2 12 tan(45 21 /2)二36KPa二p2 3h d tan 2(45 - 3/2) 2c3 tan( 45 3/2)=20 .5 3 tan 2(45 - 21 /2) 2 12 tan( 45 21 /2) =36 43 .1h d3.计算嵌固深度：A.基坑底面以下，支护结构设定弯矩零点位置至基坑底面的距h cl；Fk 二；pik = ■ 3h citan 2(4521 /2) 2c 3tan(45 21 / 2) 53 二43.1h ci 36h ci = (53 - 36)/43.1=0.4mB.支点力T cl :二 552 .90 KN * m1( 0 .4 )33.34 KN * m由公式:h TCh ci552 .90 - 3 .345 0 .4=101 .8 KNB.计算嵌固深度设计值h d :h p' E pj T ci (h Ti h d ) _1.2 0h a' E ai -'0 = 1.0化简得:2h a 八 E a 「26.5h d 184h d 475.31 3h ai ・ ' E ac = 17 .6 ( 2330.4)(1 .943) (3 0.4) 3 11[(31 .9 - 1 .94 ) 3 ] ( 3 2 3 1 1 [(53 - 24 .1)3 ] ( 3 2 3‘ 2 330.4) (24 .1 3) ( 0.4)0.4)(530.4)0.4h piE p|=(360.4) 0 .2[( 43 .1 0.4 36 -36 )2 0・4]alE ac — h pi 二 E pc 根据工程的重要性，取重要性系数[(31 .9 [(531 ai17 .6 ( 2 3 3 3 1 -1 . 94 ) 3 ]2 1 24 .1)3] 2h d ) (1 .943)(3 1 (33 1 (-333 h d ) ( 24 . 13)h d )(53 h d )(2h d )1h p.' E pj =( 36 h d) h d [( 43 . 1 h d■ 36 —36 21( h d)3=18 h d 27 .2 h d 3由公式得：h p] E pj T cl(h「h d) -1.2 o h a] E ai 一018h d2 7.2h d3 101.8 (5 h d)-1.2 1 (26.5h d2 175.3) - 07.2h d3 -13.8h d2 - 119h d - 61.4 - 0采用试算法计算：①取h d二3m代入得：7.2 33- 13.8 32- 119 3 61.4二- 348.2 0②取h d = 4m代入得：7.2 43「3.842 - 119—-300.4 0③取h d 二5m代入得：7 . 2 5 3 - 13 .8 5 2-119 5 61 .4—-104 .4 ：： 0④取h d 二6m代入得：7.2 6 3 - 13 .8 6 2 - 119 6 61 .4=283 0⑤取h d二5.5m代入得：7.2 5.5^ 13.8 5.52 - 119 5.5 61.4二64.55 0184h d C.4 61.4。