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落地式钢管脚手架计算书

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落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度29.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.00米，内排架距离结构0.33米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设19层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。

地基承载力标准值135kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×1.0002/8=0.439kN.m=0.439×106/5080.0=86.395N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.323mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值 P=(1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250)/2=1.756kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.175×1.756×1.500=0.469kN.m=0.469×106/5080.0=92.347N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=(0.038+0.262+2.250)/2=1.275kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1275.450×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.96mm最大挠度和V=V1+V2=2.017mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值 Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值 R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1394N G1 = 0.139×29.000=4.043kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35N G2 = 0.350×19×1.500×(1.000+0.330)/2=6.633kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14N G3 = 0.140×1.500×19/2=1.995kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005N G4 = 0.005×1.500×29.000=0.217kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 12.888kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值 N Q = 3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.450U z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：U z = 1.250U s——风荷载体型系数：U s = 0.600经计算得到，风荷载标准值W k = 0.7×0.450×1.250×0.600 = 0.236kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 0.85×1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.888+0.85×1.4×4.500=20.821kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×12.888+1.4×4.500=21.766kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W = 0.85×1.4W k l a h2/10其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；h ——立杆的步距 (m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩 M w=0.85×1.4×0.236×1.500×1.500×1.500/10=0.095kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=21.766kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=21766/(0.26×489)=169.604N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=20.821kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；A ——立杆净截面面积，A=4.890cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2599/16=164；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.262；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.095kN.m；——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=20821/(0.26×489)+95000/5080=180.918N/mm2；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中 N G2K——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2K = 8.846kN；N Q——活荷载标准值，N Q = 4.500kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.139kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 H s = 56.156米。

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屋面钢管落地脚手架计算书

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屋面钢管落地脚手架计算书目录一、设计依据: (3)二、参数信息: (3)1.脚手架参数 (3)2.活荷载参数 (3)3.风荷载参数 (3)4.静荷载参数 (4)5.地基参数 (4)6.脚手架平面图 (4)7.脚手架立面图 (4)三、荷载工况: (5)四、荷载组合: (5)五、计算模型: (5)1.以SAP2000对脚手架进行验算： (5)2.自重荷载： (5)3.施工荷载： (6)4.吊装横梁荷载： (6)5.风荷载： (6)六、脚手架验算: (7)1.挠度验算： (7)2.强度稳定性校核： (7)七、立杆基础底面验算: (9)八、扣件抗滑力的验算: (19)一、设计依据:《钢结构设计标准》(GB50017-2017)《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)(2016年版)《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)《钢管混凝土结构技术规范》(GB50936-2014)《钢管混凝土结构设计规程》(CECS28:2012)《矩形钢管混凝土结构技术规程》(CECS159-2004)《钢结构焊接规范》(GB50661-2011)《钢结构高强度螺栓连接技术规程》(JGJ82-2011)二、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为3.9米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.0米，立杆的横距为1.5米；内排架距离墙长度为0.40米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2kN/m2；脚手架用途:轻型钢结构脚手架；同时施工层数:1层；吊装横梁荷载：横杆中部集中荷载2.96KN；3.风荷载参数本工程地处陕西省西安市，基本风压为0.35kN/m2；施工位置标高13.4m，地面粗糙度类别：C类；风荷载高度变化系数μz为0.65；挡风系数Φ为0.05；圆管的体型系数μs为1.2；脚手架的风荷载体形系数为μstw为0.06；脚手架标准风荷载Wk=0.014kN/m2脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数脚手板自重标准值(kN/m2):0.35；脚手板类别:竹串片脚手板；每米脚手架钢管自重由结构计算软件计算；5.地基参数地基类型:C30混凝土；地基承载力标准值:20.1Mpa；地基承载力调整系数:1.00。

Φ48.33.6钢管落地脚手架计算书

Φ48.33.6钢管落地脚手架计算书

Φ48.3×3.6钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.85/(2+1))+1.4×3×0.85/(2+1 )=1.36kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.04+0.35×0.85/(2+1))+3×0.85/(2+1)=0.99kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.36×1.32=0.23kN·mσ=M max/W=0.23×106/5260=43.59N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.99×13004/(100×206000×127100)=0.73mmνmax＝0.73mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.36×1.3=1.94kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.99×1.3=1.41kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.94kNq=1.2×0.04=0.048kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.41kNq'=0.04kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.55×106/5260=104.31N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.177mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.96kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1.94/2=0.97kN≤R c=0.8×12=9.6kN横向水平杆：R max=1.96kN≤R c=0.8×12=9.6kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k。

落地脚手架计算书

落地脚手架计算书

落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。

取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。

扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。

落地式钢管脚手架施工方案(附计算书)

落地式钢管脚手架施工方案(附计算书)

落地式钢管脚手架施工方案计算书）（附钢管脚手架施工方案第一章工程概况本工程为海南雅居乐房地产开发有限公司A08 区莱佛仕酒店东客房部分，建筑面积四万余平方米，客房分为I段、II段和皿段。

I段包括一栋7 层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1626・50m2,建筑总高度41.70m, 其中地下2•佃m,地上41.70m; I段包括一栋8层和一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1751 ・16m2,建筑总高度45・30m,其中地下2・09m,地上45.30m;皿段为一栋9层的框架剪力墙结构，占地面积1744・32m2,建筑总高度43.20m,其中地下一层，层高2.19m，地上43.20m。

第二章编制依据1 、《莱佛士度假酒店工程设计文件》2、《莱佛士度假酒店工程施工组织设计》3、《JGJ130 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第三章脚手架搭拆及安全管理一、方案设想根据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59〜99）规定，结合本工程实际情况,本工程I 段、II 段F2 层以下四周采用落地式钢管脚手架,每步架高为1.8米。

F3层以上采用型钢悬挑斜拉式钢管脚手架（另行设计）。

二、材质选择1、钢管：采用外径48mm，壁厚3.5mm的A3焊接钢管，其质量要符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。

凡严重锈蚀、薄壁、严重弯曲及裂变的杆件不准采用，外架钢管采用黄色，扣件刷黄色防锈漆。

2、扣件：其材质应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831 ）中A3的规定, 且不得有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。

扣件应与钢管的贴面接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要大于5mm。

扣件的规格有三种：（1）直角扣件：主要作大、小横杆与立杆的联接使用，也可作连接墙杆对脚手架联接使用，保持杆件连接呈固定十字状；（2）回转扣件（也称万向扣件）：主要作斜杆与立杆，斜杆接长、立杆双管附绑加强联接使用；（3）对接扣件：主要作立杆、大横杆、搁栅、防护栏杆接长使用。