最新39m落地式扣件钢管脚手架计算书汇总

扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20031、脚手架参数2、荷载设计计算简图：立面图侧面图3、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置q=1.2×(0.03+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.03+0.35×0.8/(2+1))+1.4×3×0.8/(2+1)=1.27kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.03+0.35×0.8/(2+1))+3×0.8/(2+1)=0.92kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.27×1.32=0.21kN·mσ=Mmax/W=0.21×106/4120=52.02N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×0.92×13004/(100×206000×98900)=0.876mmνmax ＝0.876mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1300/150，10]＝8.67mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.27×1.3=1.81kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×0.92×1.3=1.32kN4、横向水平杆验算由上节可知F1=Rmax=1.81kNq=1.2×0.03=0.036kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.32kNq'=0.03kN/m1）、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.48×106/4120=116.76N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2）、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.178mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[800/150，10]＝5.33mm满足要求！3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=1.83kN5、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =1.81/2=0.91kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax =1.83kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！6、荷载计算立杆静荷载计算1）、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k =(gk+l a ×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.3×2/2×0.03/1.7)×17.6=2.68kN 单内立杆：N G1k =2.68kN 2）、脚手板的自重标准值N G2k1 单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la ×l b ×G kjb ×1/2/2=(17.6/1.7+1)×1.3×0.8×0.35×1/2/2=1.03kN 1/2表示脚手板2步1设 单内立杆：N G2k1=1.03kN 3）、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la ×G kdb ×1/2=(17.6/1.7+1)×1.3×0.17×1/2=1.25kN 1/2表示挡脚板2步1设 4）、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw ×la ×H=0.01×1.3×17.6=0.23kN 构配件自重标准值N G2k 总计单外立杆：N G2k =N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.03+1.25+0.23=2.52kN 单内立杆：N G2k =N G2k1=1.03kN 立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k =la ×l b ×(n jj ×G kjj +n zj ×G kzj )/2=1.3×0.8×(1×3+1×2)/2=2.6kN 内立杆：N Q1k =2.6kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.68+2.52)+ 0.9×1.4×2.6=9.51kN 单内立杆：N=1.2×(N G1k + N G2k )+0.9×1.4×N Q1k =1.2×(2.68+1.03)+ 0.9×1.4×2.6=7.73kN7、立杆稳定性验算1）、立杆长细比验算立杆计算长度l=Kμh=1×1.5×1.7=2.55m长细比λ=l/i=2.55×103/16=159.38≤210 轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l=kμh=1.155×1.5×1.7=2.95m长细比λ=l/i=2.95×103/16=184.08查《规范》表A得，φ=0.211满足要求！2）、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k +NG2k)+1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[2.9，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.68+2.52)+1.4×2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=9.48kNσ=N/(φA)=9477.74/(0.211×384)=116.97N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=(1.2×(NG1k +NG2k)+0.9×1.4×NQ1k)×(hx1+(1-Kf)×(Hx顶-hx1)+max[2.9，(1-Kf)×hj顶])/H=(1.2×(2.68+2.52)+0.9×1.4×2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=9.13kNMw =0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.3×1.72/10=0.16kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=9128.22/(0.211×384)+160990.02/4120=151.74N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！8、连墙件承载力验算N lw =1.4×ωk ×2×h ×2×l a =1.4×0.45×2×1.7×2×1.3=5.6kN 长细比λ=l 0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99(N lw +N 0)/(φAc)=(5.6+3)×103/(0.99×489)=17.72N/mm 2≤0.85 ×[f]=0.85 ×205N/mm 2=174.25N/mm 2 满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw +N 0=5.6+3=8.6kN ≤0.8×12=9.6kN 满足要求！9、立杆地基承载力验算单立杆的轴心压力标准值N=((N G1k +N G2k )+N Q1k )×(h x1+(1-K f )×(H x 顶-h x1)+max[2.9，(1-K f )×h j 顶])/H=((2.68+2.52)+2.6)×(14+(1-0.8)×(14-14)+max[2.9，(1-0.8)×3.6])/17.6=7.48kN立柱底垫板的底面平均压力p ＝N/(m f A)＝7.48/(1×0.25)＝29.93kPa ≤f g ＝140kPa 满足要求！。

落地式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____，建筑高度为_____米。

为满足施工要求，拟在建筑物四周搭设落地式脚手架。

二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架设计参数1、脚手架搭设高度：＿____米2、立杆横距：＿____米3、立杆纵距：＿____米4、步距：＿____米5、内立杆距建筑物距离：＿____米6、脚手板：采用竹笆脚手板，满铺7、栏杆和挡脚板：栏杆高度为_____米，挡脚板高度为_____米8、连墙件：采用两步三跨设置，连墙件采用刚性连接四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²风荷载标准值ωk基本风压ω0：＿____kN/m²风压高度变化系数μz：根据建筑物高度和地面粗糙度确定风荷载体型系数μs：根据脚手架的封闭情况确定五、纵向水平杆计算1、荷载计算恒载：＿____kN/m活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力：σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

3、挠度计算最大挠度：νmax ＝＿____mm ＜ν ＝ l/150 与 10mm，满足要求。

六、横向水平杆计算1、荷载计算集中荷载：P ＝＿____kN恒载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：Mmax ＝＿____kN·m弯曲应力：σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。

扣件式钢管落地脚手架计算书一、工程概况和风雅致小区一标1#-4#、6#楼为6层，5#、10#、11#、15#楼为11层，框架或框剪结构，地上分别为6、11层，地下1层，建筑总高度30.8米及18.8米，建筑面积63876.5 m2，标准层层高2.8米，总工期330天,（搭设高度小于20米，计算高度20米）。

本工程由徐州高铁置业有限公司投资建设，徐州设计院有限公司设计，徐州中国矿大岩土工程新技术发展有限公司负责地质勘查，江苏创佳建设项目管理有限公司监理，江苏南通六建建设集团公司组织施工。

二、计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003 中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99中国建筑工业出版社。

三、计算参数1、钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3.5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3.5；单位重量q g（kN/m）：0.0376；惯性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面积A（mm2）：489；回转半径i（mm）；15.8；抗弯、抗压容许应力[σ](N/mm2)：205；弹性模量E(N/mm2)：206000；2、脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度H s（m）：19；立杆纵距L a（m）：1.5；立杆横距L b（m）：1.05；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2：2；脚手板铺设层数n3：10；立杆底垫块面积A（m2）：0.2；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨；连墙件水平间距l w（m）：4.5；连墙件垂直间距h w（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45；剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3、荷载参数脚手板自重q j（kN/m2）：0.3；栏杆、挡脚板自重q d（kN/m）：0.14；安全网自重q a（kN/m2）：0.0014；作业层施工均布荷载q s（kN/m2）：2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况：全封闭;徐州市地区基本风压w0（kN/m2）: 0.35;4、其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009-2001表7.2.1）架高25m，地处B类(城市郊区)μz为：1.25；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ 130-2001表4.2.4）：0.69；风荷载标准值w k=0.7×μs×μz×w0 =0.212kN/m2；立杆计算长度系数μ（查JGJ 130-2001表5.3.3）：1.5；轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ 130-2001附录C）：0.243；注：计算长度l0 = μ×h =1.5×1.8=2.7m长细比λ= l0 / i=2.7/0.0158=171荷载分项系数（查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4；地基承载力标准值f gk（kPa）地基为粘性土：200；脚手架地基承载力调整系数k c（查JGJ 130-2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；5、材料种类说明脚手板采用：木脚手板挡脚板采用：栏杆，木脚手板挡板安全网采用：ML1.8×6;1.5kg四、脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。

落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。

（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。

（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。

（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。

N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度28.1米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。

钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距2.40米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.4200，体型系数1.1300。

地基承载力标准值300kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/4491.0=63.534N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.788mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。

二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。

因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。

②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。

大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。

③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。

2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。

落地式扣件钢管脚手架计算书一、基本参数：立杆纵距la = 1.5 m立杆横距lb = 1.05 m脚手架形式双排架脚手架的步距h = 1.5 m脚手架搭设高度H = 17 m小横杆间距 a = 0.75 m连墙件布置形式二步三跨脚手板类型木脚手板栏杆,档板类型栏杆、木脚手板挡板连墙件扣件类型双扣件脚手板的铺设层数nj = 3 层同时施工层数ns = 2 层基础底面扩展面积 A = 0.2 m2二、小横杆的计算小横杆按照均布荷载作用下的简支梁计算1、小横杆荷载计算脚手板的荷载标准值q1=0.35×0.75=0.26 kN/m活荷载标准值q2=2×0.75=1.5（kN/m）2、强度计算(1)、最大弯矩考虑为均布荷载作用下的简支梁弯矩计算公式：其中：l 小横杆计算长度；取l=1.05 mq1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 1.5 kN/m经计算得到：M=(1.2×0.26+1.4×1.5)×1.05^2÷8=0.33 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.33 kN.m经计算得到:σ=0.33×÷(5.08×1000)＝64.96 N/mm2小横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度考虑为均布荷载作用下的简支梁,计算公式：其中: l 小横杆计算长度l = 1.05 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = N/mm2q1 脚手板的荷载标准值q1 = 0.26 kN/mq2 活荷载标准值q2 = 1.5 kN/m经计算得到：最大挠度V=5×(0.26+1.5)×(1.05×1000)^4÷(384××12.19×10000)=1.11 mm 最大挠度计算值不大于l/150=7mm,并且小于10mm,故满足要求三、大横杆的计算:大横杆按照集中荷载作用下的连续梁计算1、荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.03763×1.05=0.04 kN脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.05×0.75=0.28 kN静荷载标准值:P=0.04+0.28=0.32 kN活荷载标准值:Q=2×1.05×0.75=1.58 kN2、强度计算(1)、最大弯矩计算公式如下:其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mP 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 1.58 kN经计算得到最大弯矩M=0.175×(1.2×0.32+1.4×1.58)×1.5=0.68 kN.m(2)、截面应力计算公式如下：其中W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3M 最大弯矩M = 0.68 kN.m经计算得到:σ=0.68×÷(5.08×1000)＝133.86 N/mm2大横杆强度计算值不大于钢管抗弯强度设计值205 N/mm2，故满足要求3、挠度计算最大挠度计算公式：其中: l 立杆的纵距l = 1.5 mI 截面惯性矩I = 12.19 cm4E 弹性摸量E = N/mm2P 静荷载标准值P = 0.32 kNQ 活荷载标准值Q = 1.58 kN经计算最大挠度V=1.146×(0.32+1.58)×(1.5×1000)^3÷(100××12.19×10000)=2.93 mm 最大挠度计算值不大于l/150=10mm,并且小于10mm,故满足要求四、扣件的抗滑承载力计算:横杆的自重标准值P1 = 0.03763×(1.05 +1.5) =0.1kN脚手板的荷载标准值P2 = 0.35×1.5×1.05÷2 =0.28kN活荷载标准值Q = 2×1.5×1.05÷2 =1.58kN荷载的计算值R = 1.2×(0.1+0.28)+1.4×1.58 =2.67kN纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:其中: Rc 扣件抗滑承载力设计值Rc=12kNR 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=2.67kN 扣件的抗滑承载力不大于单扣件抗滑承载力设计值8kN,满足要求!五、脚手架计算：1、荷载计算:单立杆部分承受的结构自重标准值NG1=0.14×17=2.38 kN脚手板的自重标准值NG2=0.35×3×1.5×(1.05+0.35)÷2=1.1 kN栏杆与挡脚板自重标准值NG3=0.14×1.5×3÷2=0.32 kN吊挂的安全设施荷载：NG4=0.005×1.5×17 =0.13kN静荷载标准值NG=2.38+1.1+0.32+0.13=3.93 kN活荷载标准值NQ=2×2×1.5×1.05÷2=3.15 kN风荷载标准值Wk=0.7×1×1.2×0.3=0.25 kN/m2不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×3.93+1.4×3.15=9.13 kN考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值N=1.2×3.93+0.85×1.4×3.15=8.46 kN 风荷载标准值产生的立杆段弯矩：Mwk=0.25×1.5×1.5^2÷10=0.08 kN.m风荷载设计值产生的立杆段弯矩：Mw=0.85×1.4×0.08=0.1 kN.m构配件自重标准值产生的轴向力：NG2k=1.1+0.32+0.13=1.55 kN2、立杆的稳定性计算:(1)、立杆的长细比计算:其中: lo 立杆的计算长度lo = 1.155×1.5×1.5=2.6 mI 立杆的回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=2.6×100÷1.58=165(2)、单立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2N 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=9.13 kNφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 不考虑风荷载时立杆的稳定性σ=9.13×1000÷(0.259×(4.89×100))=72.09 N/mm2 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中：A 立杆净截面面积；取A=4.89 cm2W 立杆净截面模量(抵抗矩)；取W=5.08 cm3N 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值；取N=8.46 kNMw 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；取Mw=0.1 kN.mφ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ的结果查表得到φ=0.259 考虑风荷载时立杆的稳定性σ=8.46×1000÷(0.259×(4.89×100))+(0.1×)÷(5.08×1000)=86.48 N/mm2不考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求考虑风荷载时,立杆稳定性不大于205N/mm2,满足要求没有双立杆3、最大搭设高度的计算不组合风荷载最大搭设高度：组合风荷载最大搭设高度：其中：A 立杆净截面面积 A = 4.89 cm2W 钢管截面抵抗矩W = 5.08 cm3f 钢管立杆抗压强度设计值f= 205 N/mm2gk 每米立杆承受的结构自重标准值gk=0.14 kN/mNQK 活荷载标准值NQK=3.15 kNMwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩Mwk=0.08 kN.mNG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=1.55 kNφ轴心受压杆件稳定系数φ= 0.259经计算，不组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.55+1.4×3.15)÷(1.2×0.14)=117.22 m组合风荷载最大搭设高度Hs=((0.259×(4.89×100)×205÷1000)-(1.2×1.55+0.85×1.4×(3.15+0.08×0.259×(4.89÷5.08÷100)))÷(1.2×0.14)=107.03 m单立杆最大搭设高度应该取上式中的较小值Hs=107.03m由于搭设高度Hs大于等于26m,所以按下式调整:经计算得到脚手架单立杆高度限值为[H]=96.68m调整后的高度不宜超过50m,故:脚手架单立杆最大搭设高度为50m六、连墙件的计算:(1)、风荷载产生的连墙件轴向力设计值按照下式计算：其中：wk 风荷载基本风压值，wk=0.25 kN/m2Aw 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积；Aw=13.5 m2经计算得到：风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=1.4×0.25×13.5=4.72 kN (2)、连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：其中No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力；取No=5 kN Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw=4.72 kN经计算得到：连墙件轴向力计算值Nl=4.72+5=9.72 kN(3)、连墙件轴向力设计值其中：φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ查表得到φ=0.938A 立杆净截面面积A = 4.89 cm2[f] 钢管的强度设计值[f] = 205 N/mm2经过计算得到Nf=0.938×(4.89×100)×205÷1000=94.03 kN长细比λ计算:其中: l 计算长度l = 0.35 mI 钢管回转半径I = 1.58 cm经过计算,立杆的长细比λ=0.35×100÷1.58=23连墙件轴向力计算值不大于连墙件的轴向力设计值；满足要求连墙件轴向力计算值不大于于扣件抗滑承载力,满足要求七、立杆的地基承载力计算：1、立杆基础底面的平均压力其中：N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值N=9.13 kNA 基础底面面积A=0.2 m2经计算得到立杆的地基承载力p=(9.13)÷0.2=45.65 kPa2、地基承载力设计值应按下式计算：其中：kc 脚手架地基承载力调整系数；取kc=0.4fgk 地基承载力标准值；取fgk=200 kPa经计算得到地基承载力设计值fg=0.4×200=80 kPa计算结果：立杆基础底面的平均压力不大于地基承载力设计值80 kPa；满足要求。

落地式扣件钢管脚手架计算书依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）一、参数1.脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.60m，立杆采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.2m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.5m；外立杆外挑小横杆长 0.15m；内立杆外挑小横杆长 0.3m小横杆在上，大横杆上主节点间小横杆根数为 2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；连墙件采用2步2跨，竖向间距3m，水平间距2.4m，连墙件钢管计算长度为0.36m，采用扣件连接；扣件抗滑承载力系数 0.8；脚手架沿墙纵向长度为 150m；长杆的平均长度为 6m外立杆双管段高度：6m内立杆双管段高度：6m双管截面积计算方法：取两倍截面积按0.7折减单管段荷载变化：脚手板层数：1层；挡脚板层数：0层；栏杆根数：0根2.静荷载参数脚手板类别:冲压钢脚手板；内立杆外挑脚手板类别：冲压钢脚手板；栏杆挡脚板类别: 栏杆竹串片；脚手板自重标准值: 0.3kN/m2；内立杆外挑脚手板自重标准值：0.3kN/m2；栏杆、挡脚板自重标准值: 0.14kN/m2；安全设施与安全网: 0.005kN/m2；网目密度：2300目/100cm2，每目孔隙面积：1.3mm2脚手板层数 2层；挡脚板层数 2层；栏杆根数 2根；3.活荷载参数脚手架用途: 装修脚手架；均布荷载标准值: 2kN/m2；同时施工层数: 2层；4.风荷载参数本工程地处北京，基本风压为 0.45kN/m2；地面粗糙程度：C类(有密集建筑群市区)全封闭脚手架背靠封闭墙脚手架计算中考虑风荷载作用；5.地基参数地基承载力标准值: 105kN/m2；基础底面扩展面积: 0.25m2地基承载力降低系数：碎石土、砂土、回填土 0.4二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

一、钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）、《钢结构设计规范》（GB50017）、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018）、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009）等编制。

（一）参数信息：1.脚手架参数il•算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为26. 4米，3.0米以下采用双管立杆，3.0 米以上采用单管立杆。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

内排架距离墙长度为0.30米。

横向杆计算外伸长度为0. 10米。

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。

采用的钢管类型为648X3.5。

连墙件采用2步3跨，竖向间距3. 60米，水平间距4. 80米，采用扣件连接。

2.荷载参数脚手板自重标准值0. 30kN/m2,栏杆、挡脚板自重为0. llkN/m2，安全设施及安全网、挡风板自重为0. OlOkN/m2,同时施工2层，第一层施工均布荷载为3. OkN/m2,苴它层施工均布荷载为2. OkN/m2，脚手板共铺设2层。

脚手架用途:混凝上、砌筑结构脚手架。

严00 |落地式脚手架正立面彦落地架侧立面图（二）小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上而。

按照小横杆上而的脚手板和活荷载作为均布荷载讣算小横杆的最大弯矩和变形。

考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布苣（验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载）。

1•作用小横杆线荷载（1）作用小横杆线荷载标准值qk=(3. 00+0. 30) X 1. 60/2=2. 64kN/m(2)作用小横杆线荷载设计值q= (1.4X3. 00+1. 2X0. 30) XI. 60/2=3. 648kN/mq；荷载山立杆横距1悬挑长度小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩Mmax二qlb2/8二3. 648X1. 051 2/8=0. 503kN. mo 二Mmax/W二0. 503 X 106/5080. 0=98. 96N/"mm2小横杆的il•算强度小于205. OX/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度V=5qklb4/384EI=5. 0X2. 64X1050. 0°/(384X2. 06 X105X12.19X104)=l. 66mm小横杆的最大挠度小于1050. 0/150与10mm,满足要求！(三)大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度il•算，小横杆在大横杆的上而。

G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。

北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。

危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。

本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。

2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。

扣件式落地双排脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。

250¸ÖîÌõÀ¸800脚手架搭设体系剖面图18½1500脚手架搭设体系正立面图1500脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H ：12.4m ； 顶步栏杆高：1.3m ；内立杆距离墙长度a ：0.25m ； 立杆步距h ：1.8m ；总步数：6步； 立杆纵距la ：1.5m ；立杆横距lb ：0.8m ；1800250800小横杆伸出内立杆长度a1 ：0.1m ；扫地杆距地：0.3m ； 采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根； 采用的钢管类型为Φ48 × 3；连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1； 脚手架沿墙纵向长度l ：150m ；2.荷载参数(1)活荷载参数装修脚手架均布活荷载：2kN/m ；装修脚手架同时施工层数：2层； (2)风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压Wo ：0.3kN/m ； 地面粗糙度类别为：B 类(城市郊区)； (2)静荷载参数 1)脚手板参数选用钢筋条栏，步步满铺脚手板；脚手板自重：0.15kN/m ；铺设层数：7层； 2)挡脚板参数选用竹串片脚手板(275×50×3000)，第2步开始步步设挡脚板 挡脚板自重：0.017kN/m ；挡脚板铺设层数：6层； 3)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为12根； 4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。

外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。

（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。

（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。

落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取0.90。

双排脚手架，搭设高度39.0米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离2倍立杆间距。

卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离4.2m。

一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.680)×1.5002=0.412kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.680)×1.5002=-0.485kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.485×106/4491.0=108.000N/mm2大横杆的计算强度小于194.8N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值 q2=1.200kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.953mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。