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钢结构课后习题答案（仅供参考）第三章 钢结构的连接3.1 试设计双角钢与节点板的角焊缝连接（图3.80）。
钢材为Q235B ，焊条为E43型，手工焊，轴心力N=1000KN （设计值），分别采用三面围焊和两面侧焊进行设计。
解：（1）三面围焊 2160/w f f N mm = 123α=213α= 确定焊脚尺寸：,max min 1.2 1.21012f h t mm ≤=⨯=， ,min min 1.5 1.512 5.2f h t mm ≥==， 8f h mm = 内力分配：30.7 1.2220.78125160273280273.28w f f f N h b f N KN β=⋅⋅⋅=⨯⨯⨯⨯⨯==∑3221273.281000196.69232N N N KN α=-=⨯-= 3112273.281000530.03232N N N KN α=-=⨯-=焊缝长度计算：11530.032960.720.78160w wf f N l mm h f ≥==⋅⨯⨯⨯∑， 则实际焊缝长度为 1296830460608480wf l mm h mm '=+=≤=⨯=，取310mm 。
22196.691100.720.78160w wf f N l mm h f ≥==⋅⨯⨯⨯∑， 则实际焊缝长度为 2110811860608480wf l mm h mm '=+=≤=⨯=，取120mm 。
（2）两面侧焊确定焊脚尺寸：同上，取18f h mm =， 26f h mm = 内力分配：22110003333N N KN α==⨯=， 11210006673N N KN α==⨯= 焊缝长度计算：116673720.720.78160w wf fN l mm h f ≥==⋅⨯⨯⨯∑， 则实际焊缝长度为:mm h mm l f w48086060388283721=⨯=<=⨯+='，取390mm 。
P1084.1解： 示意图要画焊缝承受的剪力V=F=270kN ；弯矩M=Fe=270⨯300=81kN.mI x =[0.8⨯(38-2⨯0.8)3]/12+[(15-2)⨯1⨯19.52]⨯2=13102cm 4=腹板A e =0.8⨯(38-2⨯0.8)=29.12 cm 2截面最大正应力σmax =M/W= 81⨯106⨯200/13102⨯104=123.65 N/mm 2≤f t w =185N/mm 2剪力全部由腹板承担τ=V/A w =270⨯103/2912≤=92.72 N/mm 2 =f v w =125N/mm 2腹板边缘处”1”的应力σ1=(M/W)(190/200)=123.65(190/200)=210.19=117.47腹板边缘处的折算应力应满足1.1w zs t f σ=≤=2≤1.1f t w =203.5N/mm 2焊缝连接部位满足要求4.2解：(1) 角钢与节点板的连接焊缝“A ”承受轴力N=420kN连接为不等边角钢长肢相连 题意是两侧焊肢背分配的力N 1=0.65 ⨯420=273 kN肢背分配的力N 2=0.35 ⨯420=147 kNh fmin =1.5(t max )1/2=1.5(10)1/2=4.74mmh fmax =1.2(t min )=1.2(6)=7.2mm取h f =6mm肢背需要的焊缝长度l w1=273⨯103/(2⨯0.7⨯6⨯160)+2⨯6=203.12+12=215.13mm肢尖需要的焊缝长度l w2=147⨯103/(2⨯0.7⨯6⨯160)+2⨯6=109.38+12=121.38mm端部绕角焊2h f 时，应加h f （书中未加）取肢背的焊缝长度l w1=220mm ；肢尖的焊缝长度l w2=125mm 。
l wmax =60h f =360mm ；l wmin =8h f =48mm ；焊缝“A ”满足要求4.3解：节点板与端板间的连接焊缝“B ”承受拉力N 对焊缝“B ”有偏心，焊缝“B ”承受拉力N=(1.5/1.8) ⨯420=350kN ；剪力V=(1/1.8) ⨯420=233.33 kN ；弯矩M=350⨯50=17.5 kN.mh fmin =1.5(t max )1/2=1.5(20)1/2=6.71mmh fmax =1.2(t min )=1.2(10)=12mm焊缝“B ”h f =7mm焊缝“B ”A 点的力最大焊缝“B ”承受的剪应力τ=233.33⨯103/(2⨯0.7⨯7⨯386)=61.68 N/mm 2焊缝“B ”承受的最大正应力σ=N/Ae+M/W=350⨯103/(2⨯0.7⨯7⨯386)+17.5⨯106⨯200/(2⨯0.7⨯7⨯3863/12)=92.52+71.91 =164.43 N/mm 2验算焊缝“B ”的强度=148.19 N/mm 2<f f w 焊缝“B ”满足要求。
第四章4.7 试按切线模量理论画出轴心压杆的临界应力和长细比的关系曲线。
杆件由屈服强度2y f 235N mm =的钢材制成，材料的应力应变曲线近似地由图示的三段直线组成，假定不计残余应力。
320610mm E N =⨯2（由于材料的应力应变曲线的分段变化的，而每段的变形模量是常数，所以画出 cr -σλ 的曲线将是不连续的）。
解：由公式 2cr 2Eπσλ=，以及上图的弹性模量的变化得cr -σλ 曲线如下：4.8 某焊接工字型截面挺直的轴心压杆，截面尺寸和残余应力见图示，钢材为理想的弹塑性体，屈服强度为 2y f 235N mm =，弹性模量为 320610mm E N =⨯2，试画出 cry y σ-λ——无量纲关系曲线，计算时不计腹板面积。
f yyf (2/3)f y(2/3)f yx解：当 cr 0.30.7y y y f f f σ≤-=, 构件在弹性状态屈曲；当 cr 0.30.7y y y f f f σ>-=时，构件在弹塑性状态屈曲。
因此，屈曲时的截面应力分布如图全截面对y 轴的惯性矩 3212y I tb =，弹性区面积的惯性矩 ()3212ey I t kb =()322232232212212ey cryy y y yI t kb E E E k I tb πππσλλλ=⨯=⨯= 截面的平均应力 2220.50.6(10.3)2y ycr y btf kbt kf k f btσ-⨯⨯==-二者合并得cry y σ-λ——的关系式cry cry342cry σ(0.0273)σ3σ10y λ+-+-= 画图如下4.10 验算图示焊接工字型截面轴心受压构件的稳定性。
钢材为Q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为0.6f yfyλσ0.20.40.60.81.0cryN=1500KN 。
解：已知 N=1500KN ，由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =1200cm l ，对弱轴的计算长度 oy =400cm l 。
4.10验算图示焊接工字形截面轴心受压构件的稳定性。
钢材为Q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为N=1500kN 。
解：由支承条件可知0x 12m l =，0y 4ml =23364x 1150012850025012225012476.610mm12122I +⎛⎫=⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯ ⎪⎝⎭ 3364y 5001821225031.310mm 1212I =⨯+⨯⨯⨯=⨯2225012*********mm A =⨯⨯+⨯=x 21.8cm i ===，y 5.6cmi ===0x x x 12005521.8l i λ===，0y y y 40071.45.6l i λ===，翼缘为火焰切割边的焊接工字钢对两个主轴均为b 类截面，故按y λ查表得=0.747ϕ整体稳定验算：3150010200.8MPa 215MPa0.74710000N f A ϕ⨯==<=⨯，稳定性满足要求。
4.13图示一轴心受压缀条柱，两端铰接，柱高为7m 。
承受轴心力设计荷载值N=1300kN ，钢材为Q235。
已知截面采用2[28a ，单个槽钢的几何性质：A=40cm2，iy=10.9cm ，ix1=2.33cm ，Ix1=218cm4，y0=2.1cm ，缀条采用∟45×5，每个角钢的截面积：A1=4.29cm2。
试验算该柱的整体稳定性是否满足？解：柱为两端铰接，因此柱绕x 、y 轴的计算长度为：0x 0y 7ml l ==224x x10262221840 2.19940.8cm 22b I I A y ⎡⎤⎡⎤⎛⎫⎛⎫=+-=+-=⎢⎥⎢⎥ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭⎢⎥⎢⎥⎣⎦⎣⎦x 11.1cm i === 0x xx 70063.111.1l i λ=== 0y y y 70064.210.9l i λ===0x 65.1λ===格构柱截面对两轴均为b 类截面，按长细比较大者验算整体稳定既可。
4.1 验算由2∟63×5组成的水平放置的轴心拉杆的强度和长细比。
轴心拉力的设计值为270kN ，只承受静力作用，计算长度为3m 。
杆端有一排直径为20mm 的孔眼，用于螺栓承压型连接。
钢材为Q235钢。
如截面尺寸不够，应改用什麽角钢？计算时忽略连接偏心和杆件自重的影响。
解：拉杆2L63×5，查附表7.4单角钢毛面积为：6.14 cm 2故：22n cm 28.10228.1210205214.62A =-=⨯⨯⨯-⨯=-钢材Q235,2215mmN f =强度验算：22232156.2621028.1010270mm N f mm N A N n =>=⨯⨯==σ该拉杆强度不满足。
试改用2∟70×6单角钢毛面积为：8.16 cm 2故：221392240163262021016.82mm A n =-=⨯⨯-⨯⨯=强度验算：223215194139210270mm N f mm N A N n =<=⨯==σ强度满足要求。
静力作用只需验算竖向平面内的长细比，按一般建筑结构系杆考虑，容许长细比为400 (或按其他构件300、350)； 由附表7.4cm i x 15.2=长细比验算：[]4005.13915.2300=<===λλx o i l长细比满足要求。
点评：1、实际设计应多方案，在满足要求的方案中选重量最轻的。
如果选用的规格是所有角钢规格中最轻的就是最优设计。
OK4.3 验算图示高强螺栓摩擦型连接的钢板净截面强度。
螺栓直径20mm ，孔径22mm ，钢材为Q235-A.F ，承受轴心拉力N=600kN (设计值)。
解：钢板厚度14mm ，拼接板厚度2×10mmQ235—A.F 查表得2mm N 215f =钢板最外列螺栓处：()224369243360142234080804014mm A n =-=⨯⨯-+++⨯=()n n 5.01N N 1-='==600(1-0.5×3/9)=500kN验算净截面强度：2232153.205243610500mm N f mm N A N n =<=⨯='=σ钢板净截面强度满足要求。
第四章4.10验算图示焊接工字形截面轴心受压构件的稳定性。
钢材为Q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为N=1500kN。
解：由支承条件可知0x 12ml=，0y 4ml=x21.8cmi===，y5.6cmi===0xxx12005521.8liλ===，0yyy40071.45.6liλ===，翼缘为火焰切割边的焊接工字钢对两个主轴均为b类截面，故按yλ查表得=0.747ϕ整体稳定验算：3150010200.8MPa215MPa0.74710000NfAϕ⨯==<=⨯，稳定性满足要求。
4.13图示一轴心受压缀条柱，两端铰接，柱高为7m。
承受轴心力设计荷载值N=1300kN，钢材为Q235。
已知截面采用2[28a，单个槽钢的几何性质：A=40cm2，i y=10.9cm，i x1=2.33cm，I x1=218cm4，y0=2.1cm，缀条采用∟45×5，每个角钢的截面积：A1=4.29cm2。
试验算该柱的整体稳定性是否满足？解：柱为两端铰接，因此柱绕x 、y 轴的计算长度为：0x 0y 7m l l == 格构柱截面对两轴均为b 类截面，按长细比较大者验算整体稳定既可。
由0x 65.1λ=，b 类截面，查附表得0.779ϕ=，整体稳定验算：32130010208.6MPa 215MPa 0.77924010N f A ϕ⨯==<=⨯⨯⨯ 所以该轴心受压的格构柱整体稳定性满足要求。
4.15某压弯格构式缀条柱如图所示，两端铰接，柱高为8m 。
承受压力设计荷载值N =600kN ，弯矩100kN m M =⋅，缀条采用∟45×5，倾角为45°，钢材为Q235，试验算该柱的整体稳定性是否满足？ 已知：I22a A=42cm 2，I x =3400cm 4，I y1=225cm 4； [22a A=31.8cm 2，I x =2394cm 4，I y2=158cm 4； ∟45×5 A 1=4.29cm 2。
钢结构第二版课后习题答案【篇一：钢结构基础(第二版)课后习题第四章答案】q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为n=1500kn。
l?4m解：由支承条件可知l0x?12m，0y11?500?12?64ix??8?5003??250?123?2?250?12476.6?10 mm12122?? 50031iy??8?2??12?2503?31.3?106mm412122a?2?250?12?500?8?10000mmix??21.8cmiy5.6cm，l0y400l0x120071.4?x?55?y?i5.6ix21.8y，，2翼缘为火焰切割边的焊接工字钢对两个主轴均为b类截面，故按y查表得?=0.747n1500?103200.8mpa?f?215mpa整体稳定验算：?a0.747?10000，稳定性满足要求。
4.13图示一轴心受压缀条柱，两端铰接，柱高为7m。
承受轴心力设计荷载值n=1300kn，钢材为q235。
已知截面采用2[28a，单个槽钢的几何性质：a=40cm2，iy=10.9cm，ix1=2.33cm，解：柱为两端铰接，因此柱绕x、y轴的计算长度为：l0x?l0y?7m22b26??ix?2?ix1?a??y02?218?40??2.19940.8cm422l0y700l0x70064.263.1ix???11.1cmyxiy10.9ix11.10x格构柱截面对两轴均为b类截面，按长细比较大者验算整体稳定既可。
由?0x?65.1，b类截面，查附表得??0.779，65.1n1300?103208.6mpa?f?215mpa2整体稳定验算：?a0.779?2?40?10 所以该轴心受压的格构柱整体稳定性满足要求。
4.17焊接简支工字形梁如图所示，跨度为12m，跨中6m处梁上翼缘有简支侧向支撑，材料为q345钢。
集中荷载设计值为p=330kn，间接动力荷载，验算该梁的整体稳定是否满足要求。
第四章4.7 试按切线模量理论画出轴心压杆的临界应力和长细比的关系曲线。
杆件由屈服强度2y f 235N mm =的钢材制成，材料的应力应变曲线近似地由图示的三段直线组成，假定不计残余应力。
320610mm E N =⨯2（由于材料的应力应变曲线的分段变化的，而每段的变形模量是常数，所以画出 cr -σλ 的曲线将是不连续的）。
解：由公式 2cr 2Eπσλ=，以及上图的弹性模量的变化得cr -σλ 曲线如下：4.8 某焊接工字型截面挺直的轴心压杆，截面尺寸和残余应力见图示，钢材为理想的弹塑性体，屈服强度为 2y f 235N mm =，弹性模量为 320610mm E N =⨯2，试画出 cryy σ-λ——无量纲关系曲线，计算时不计腹板面积。
f yyf (2/3)f y(2/3)f yx解：当 cr 0.30.7y y y f f f σ≤-=, 构件在弹性状态屈曲；当 cr 0.30.7y y y f f f σ>-=时，构件在弹塑性状态屈曲。
因此，屈曲时的截面应力分布如图全截面对y 轴的惯性矩 3212y I tb =，弹性区面积的惯性矩 ()3212ey I t kb =()322232232212212ey cryy y y yI t kb E E E k I tb πππσλλλ=⨯=⨯= 截面的平均应力 2220.50.6(10.3)2y ycr y btf kbt kf k f btσ-⨯⨯==-二者合并得cry y σ-λ——的关系式cry cry342cry σ(0.0273)σ3σ10y λ+-+-= 画图如下4.10 验算图示焊接工字型截面轴心受压构件的稳定性。
钢材为Q235钢，翼缘为火焰切割边，沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为N=1500KN 。
0.6f yfyλσ0.20.40.60.81.0cry解：已知 N=1500KN ，由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =1200cm l ，对弱轴的计算长度 oy =400cm l 。
第四章4.7 试按切线模量理论画出轴心压杆的临界应力和长细比的关系曲线。
杆件由屈服强度2y f 235N mm =的钢材制成,材料的应力应变曲线近似地由图示的三段直线组成,假定不计残余应力。
320610mm E N =⨯2（由于材料的应力应变曲线的分段变化的,而每段的变形模量是常数,所以画出 cr-σλ 的曲线将是不连续的）。
解：由公式2cr 2Eπσλ=,以及上图的弹性模量的变化得cr -σλ 曲线如下：4.8 某焊接工字型截面挺直的轴心压杆,截面尺寸和残余应力见图示,钢材为理想的弹塑性体,屈服强度为 2y f 235N mm =,弹性模量为 320610mm E N =⨯2,试画出cry yσ-λ—— 无量纲关系曲线,计算时不计腹板面积。
解：当cr 0.30.7y y yf f f σ≤-=, 构件在弹性状态屈曲；当cr 0.30.7y y yf f f σ>-=时,构件在弹塑性状态屈曲。
因此,屈曲时的截面应力分布如图全截面对y 轴的惯性矩3212y I tb =,弹性区面积的惯性矩()3212ey I t kb =()322232232212212ey cryy y yyI t kb E E E k I tb πππσλλλ=⨯=⨯=截面的平均应力2220.50.6(10.3)2y ycr ybtf kbt kf k f btσ-⨯⨯==-二者合并得cry yσ-λ——的关系式cry cry342cry σ(0.0273)σ3σ10y λ+-+-=画图如下f yyf (2/3)f y(2/3)f yxy0.6f yf y4.10 验算图示焊接工字型截面轴心受压构件的稳定性。
钢材为Q235钢,翼缘为火焰切割边,沿两个主轴平面的支撑条件及截面尺寸如图所示。
已知构件承受的轴心压力为N=1500KN 。
解：已知 N=1500KN ,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =1200cm l ,对弱轴的计算长度 oy =400cm l 。
抗压强度设计值 2215f N mm =。
（1） 计算截面特性毛截面面积 22 1.2250.850100A cm =⨯⨯+⨯= 截面惯性矩3240.850122 1.22525.647654.9x I cm =⨯+⨯⨯⨯=342 1.225123125y I cm=⨯⨯= 截面回转半径 ()()1147654.910021.83x x i I A cm=== ()()1123125100 5.59y y i I A cm===（2） 柱的长细比 120021.8355x x x l i λ=== 40071.6y y y l i λ===（3） 整体稳定验算从截面分类表可知,此柱对截面的强轴屈曲时属于b 类截面,由附表得到0.833x ϕ=,对弱轴屈曲时也属于b 类截面,由附表查得 0.741y ϕ=。
()322()1500100.74110010202.4215N A f N mm ϕ=⨯⨯⨯=<=经验算截面后可知,此柱满足整体稳定和刚度是要求。
4.11一两端铰接焊接工字形截面轴心受压柱,翼缘为火焰切割边,截面如图所示,杆长为12m ,设计荷载 N=450KN ,钢材为Q235钢,试验算该柱的整体稳定及板件的局部稳定性是否满足？λ0.20.40.60.81.0NN解：已知 N=450KN ,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =1200cm l ,对弱轴的计算长度 oy =900cm l 。
抗压强度设计值 2215f N mm =。
（1） 计算截面特性毛截面面积 221250.62062A cm =⨯⨯+⨯= 截面惯性矩 3240.62012212510.55912.5x I cm =⨯+⨯⨯⨯=342125122604.17y I cm=⨯⨯= 截面回转半径 ()()1215912.5629.77x x i I A cm=== ()()12122604.17 6.48y y i I A cm===（2） 柱的长细比 12009.77122.8x x x l i λ===40071.6y y y l i λ===89.13848.6900=÷==y y y l λ（3） 整体稳定验算从截面分类表可知对截面的强轴屈曲时属于b 类截面,由附表得到 0.422x ϕ=,对弱轴屈曲时也属于b 类截面,由附表查得 0.741y ϕ=。
()322()400100.4226210152.9215N A f Nmmϕ=⨯⨯⨯=<=经验算截面后可知,此柱满足整体稳定和刚度是要求。
（4） 板件局部稳定性的验算 1） 翼缘的宽厚比1b t=12210=12.2,(10+0.1+λ⨯（100.1100。
(110+0.1b λ<2） 腹板的高厚比0200633.33w h t ==,(()250.5250.510075λ+=+⨯=(0250.5w h t λ<+。
即满足局部稳定的要求。
4.12 某两端铰接轴心受压柱的截面如图所示,柱高为6m ,承受轴心力设计荷载值 N=6000KN （包括柱身等构造自重）,钢材为 Q235B F 钢,试验算该柱的整体稳定性是否满足？解：已知 N=6000KN ,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =600cm l ,对弱轴的计算长度 oy =600cm l 。
抗压强度设计值 2215f N mm =。
（1） 计算截面特性毛截面面积 2250 1.6245 1.6304A cm =⨯⨯+⨯⨯= 截面惯性矩 3242 1.645122 1.65023.3111162.4x I cm =⨯⨯+⨯⨯⨯= 3242 1.65012245 1.624.2117665.46y I cm =⨯⨯+⨯⨯⨯=截面回转半径 ()()1212111162.419.12x x i I A cm=== ()()1212117665.4619.67y y i I A cm===（2） 柱的长细比60019.1231.4x x x l i λ===Nyx200（3） 整体稳定验算从截面分类表可知,此柱对截面的强轴屈曲时属于b 类截面,由附表得到0.931x ϕ=,对弱轴屈曲时也属于b 类截面,由附表查得 0.934y ϕ=。
)322()6000100.93130410212215N A f N mm ϕ=⨯⨯⨯=<=经验算截面后可知,此柱满足整体稳定和刚度是要求。
4.13 图示一轴心受压缀条柱,两端铰接,柱高为7m 。
承受轴心力设计荷载值 N=1300KN ,钢材为 Q235。
已知截面采用 2[28a ,单个槽钢的几何性质：10.9,cm =y i1 2.33,x i cm =41218,x I cm =0 2.1y cm=,缀条采用 455L ⨯,每个角钢的截面积：21 4.29A cm=。
试验算该柱的整体稳定性是否满足？解：柱的计算长度在两个主轴方向均为7m 。
（1） 当构件绕实轴发生弯曲时： 已知：N=1300KN , 10.9,cm =y i则=700010964.2y y l i λ==,从截面分类表可知,此柱对截面的实轴屈曲时属于b 类截面,由附表得0.785y ϕ=。
)322)1300100.78524010207215N A f Nmmϕ=⨯⨯⨯⨯=<=即此柱绕实轴满足整体稳定和刚度是要求。
（2） 当构件绕虚轴发生弯曲时：已知：N=1300KN 2=40cm A , 1 2.33,x i cm = 41218,x I cm = 0 2.1y cm =则构件绕虚轴的惯性矩为()2422184010.99940.8x I cm =+⨯=()()1219940.811.15x x i I A cm===7000111.562.8xx x l i λ===考虑剪切变形的影响,64.8ox λ===从截面分类表可知,此柱对截面的虚轴屈曲时属于b 类截面,由附表得0.781x ϕ=。
()322()1300100.78124010208.1215N A f N mm ϕ=⨯⨯⨯⨯=<=即此柱绕虚轴满足整体稳定和刚度是要求。
4.14 某两端铰接的轴心压杆,截面由剖分T 型钢 2503001115⨯⨯⨯ 组成,钢材为235Q 钢,杆长 6m ,承受的轴心压力 1000N KN =。
试验算该柱的整体稳定性是否满足？解：已知 N=1000KN ,由支撑体系知对截面强轴弯曲的计算长度 ox =600cm l ,对弱轴的计算长度 oy =600cm l 。
抗压强度设计值 2215f N mm =。
（1） 计算截面特性毛截面面积 230 1.5 1.123.570.85A cm =⨯+⨯= 截面惯性矩 3241.123.51230 1.512.58220.89x I cm =⨯+⨯⨯=341.530123375y I cm=⨯=截面回转半径 ()()12128820.8970.8511.16x x i I A cm===()()1212337570.85 6.9y y i I A cm===（2） 柱的长细比600111.653.8x x x l i λ===,6006987y y y l λ===（3） 整体稳定验算从截面分类表可知,此柱对截面的强轴屈曲时属于b 类截面,由附表得到0.839x ϕ=,对弱轴屈曲时也属于b 类截面,由附表查得 0.641y ϕ=。
()322()1000100.64170.8510220.2215N A f N mm ϕ=⨯⨯⨯=>=1x xyy经验算截面后可知,此柱不满足整体稳定的要求。
4.15 某压弯格构式缀条柱如图所示,两端铰接,柱高为 8m 。
承受压力设计荷载值 600N KN =,弯矩 100M KN m =,缀条采用单角钢 455L ⨯,倾角为 45,钢材为 235Q ,试验算该柱的整体稳定性是否满足？已知：I22a ,2A=42cm 43400,x I cm = 41225;y I cm =[22a 231.8,A cm = 42394,x I cm = 42158;y I cm =455L ⨯ 21 4.29A cm =。
解：1）当弯矩绕实轴作用时：（1）在弯矩作用平面内,此格钩式构件的计算与实腹式构件相同。
已知：600N KN = 100M KN m =。
24231.873.8A cm =+=4340023945794x I cm =+=()()11579473.88.86x x i I A cm===800090.3x x x l i λ===从截面分类表可知,此柱对截面的实轴屈曲时属于b 类截面,由附表得到0.619x ϕ=222322x =EA 1.1=3.142061073.810 1.190.3=1671.1KNEx N πλ⨯⨯⨯⨯⨯、。
