连续重整装置事故汇编
目录
1 同类装置事故汇编 1
1.1 重整催化剂水中毒事故 1
1.2 重整催化剂硫中毒事故 1
1.3 重整反应器结焦事故 1
1.4 催化剂跑损事故 2
1.5 催化剂提升管弯头破裂事故 3
1.6 重整第一反应器堵塞事故 3
1.7 容器严重憋压事故 4
1.8 锅炉干锅事故 4
1.9 装置进水事故 5
1.10 塔内瓦斯外泄事故 5
1.11 压控阀冻结设备超压事故 5
1.12 预分馏塔超压事故 6
1.13 重整临氢换热器出口管线弯头破裂事故 6 1.14 重整高压分离罐出口线堵塞事故 6
1.15 盲目进罐油气中毒事故 7
1.16 盲板管理混乱造成紧急停工事故 7
1.17 瓦斯罐超压险些爆炸事故 7
1.18 重整反应器出口法兰焊口断裂事故 8
1.19 氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故 8
1.20 某厂重整车间炉管堵塞事故 8
1.21 氮气窒息事故之一 8
1.22 氮气窒息事故之二 9
1.23 氮气窒息事故之三 9
1.24 氢气压缩机缸套冻裂 10
1.25 氢气装瓶机抱轴事故 10
1.26 预加氢压缩机玻璃看窗破裂事故 10
1.27 往复式压缩机缸盖紧固螺栓断裂事故 11 1.28 氢压机机身及进出口管线震动大事故 11 1.29 加氢进料泵机械密封泄漏事故 11
1.30 判断失误严重损坏氢压机事故 12
1.31 重整压缩机曲轴箱爆炸事故 12
1.32 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之一 13
1.33 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之二 13
1.34 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之三 14
1.35 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之四 14
1.36 加热炉回火伤人事故之一 15
1.37 加热炉回火伤人事故之二 15
1.38 加热炉回火伤人事故之三 15
1.39 加热炉回火事故之四 16
1.40 加热炉回火伤人事故之五 16
1.41 重整炉出口法兰着火事故 16
1.42 处理堵塞管线引起人烧伤事故 17
1.43 预加氢催化剂自燃事故 17
1.44 炉膛气体未分析点火爆炸伤人事故 17
1.45 加热炉炉膛爆炸事故 17
1.46 扫线动火互不联系造成爆塔事故 18
1.47 违章操作造成氢气爆炸着火烧伤人员事故 18
1.48 装置吹扫中着火致使2人被烧死事故 18
1.49 高温汽油烫伤人事故 19
1.50 1993年金陵石化铂重整车间氢贮瓶爆炸事故报告 19
2 镇海炼化公司部分事故汇编 21
2.1 1980年11月6日炼油厂成品油码头冒罐跑油事故 21
2.2 1981年3月7日炼油厂热电站重大停电事故 21
2.3 1981年4月7日炼油厂热电站锅炉严重缺水造成炉管胀接口泄漏事
故 21
2.4 1982年7月23日炼油厂油品车间油罐爆炸事故 22
2.5 1982年8月14日炼油厂催化车间跑润滑油事故 22
2.6 1983年9月17日化肥厂合成车间2#渣油贮罐冒罐事故 23 2.7 1984年6月18日炼油厂油品车间油罐抽瘪事故 23
2.8 1985年1月11日化肥厂火炬倾斜事故 23
2.9 1987年6月30日化肥厂4118-K1T烧瓦事故 24
2.10 1988年1月30日炼油厂油品车间碱液严重烧伤事故 24
2.11 1988年11月5日化肥厂仪表工误操作造成全厂停车事故 24 2.12 1989年9月5日炼油厂排水车间重伤事故 25
2.13 1990年1月5日化肥厂合成车间现场着火伤人事故 25
2.14 1990年5月22日炼油厂油品车间氢氟酸灼伤事故 25
2.15 1991年1月21日机修厂铆焊车间检修工硫化氢中毒事故 26 2.16 1991年4月25日化肥厂合成车间现场着火伤人事故 26
2.17 1992年10月16日化肥厂常明火炬管线水击落架事故 26
2.18 1993年 7月16日炼油厂丙烷压缩机开关带负荷合闸事故 27 2.19 1994年4月1日炼油厂一套常减压串跑油事故 27
2.20 1994年10月6日炼油厂催化车间着火烧伤检修工事故 27
2.21 1995年3月31日炼油厂Ⅰ套常减压着火事故 28
2.22 1995年5月28日化肥厂合成车间误操作引起停车事故 28
2.23 1995年6月22日仓储公司贮运车间串油事故 28
2.24 1995年9月10日化肥厂0101-V1-3渣油罐憋压损坏事故 29 2.25 1995年9月19日炼油厂焦化行车工违章作业致人重伤事故 29 2.26 1996年1月23日炼油厂加氢装置润滑油泵轴瓦损坏事故 30 2.27 1997年1月10日化肥厂合成车间1#气化炉闪爆伤人事故 30 2.28 1997年3月13日炼油厂聚丙烯车间三名职工违章抽烟引起闪燃事
故 30
2.29 1997年6月22日仓储公司贮运车间跑油事故 31
2.30 1997年7月10日炼油厂加氢裂化F-304爆炸事故 31
2.31 1998年1月22日炼油厂焦化车间火灾伤人事故 31
2.32 1998年2月13日炼油厂一车间着火伤人事故 32
2.33 1999年1月29日仓储公司贮运车间串油事故 32
2.34 1999年3月21日炼油厂油品车间泵房火灾事故 33
2.35 1999年11月22日炼油厂重油催化检修现场跑油事故 33
2.36 1999年11月26日炼油厂油品车间丙烯栈台火灾事故 33
2.37 1999年12月15日炼油厂重油催化检修现场瓦斯外泄事故 33 2.38 2000年3月30日炼油厂一车间火灾事故 34
2.39 2000年4月20日炼油厂二电站CFB锅炉设备损坏的事故 35 2.40 2000年9月29日炼油厂油品车间重伤事故 35
2.41 2001年3月15日一车间“
3.15”火灾事故 35
2.42 2001年3月31日重一F-501闪爆 36
2.43 2001年7月24日炼油厂化验职工李一平死亡事故 36
3 重整装置长期稳定运转中常见问题与相关事故 38
3.1 重整装置预处理单元腐蚀问题及相关事故 38
3.2 重整装置的积碳问题与相关事故 41
3.3 重整催化剂氮中毒问题 44
3.4 重整原料油的切割与保护问题 45
3.5 原料中硫的控制问题与催化剂硫中毒事故 46
3.6 重整反应系统水环境控制问题与相关事故 47
3.7 催化剂氯失调问题与相关事故 48
3.8 对突发事故的处理原则和方法 50
1 同类装置事故汇编
1.1 重整催化剂水中毒事故
1.1.1 原料带水现象
91年12月14日下午，九江石化铂重整装置预分馏塔操作出现异常，塔顶回流罐液面上升，拔头油量增大，随后出现重整产氢量逐渐下降，由4500Nm3/h下降到2000Nm3/h，循环氢纯度由83％上升到96％。查原因时发现预分馏塔、蒸发脱水塔顶回流罐脱出大量水，从预加氢高分也脱出大量水，分析精制油杂质含量均符合指标，判断重整催化剂水中毒。
1.1.2 事故处理
重整系统进明水6个小时，马上采取调整操作，即重整系统各反降温至430～450℃操作，原料换罐，各塔回流罐加强切水，将分子筛投上，在低温条件下操作半个月后，催化剂活性基本恢复。
1.1.3 事故原因
(1)、储运厂原料车间在切换重整原料时，不执行油罐操作规程，重整原料换罐时，未进行切水的原料就送到装置，导致成吨的水进入装置。
(2)、操作员经验不足，预分馏塔带水操作全部打乱，没有认真分析原因，而采取降温操作的错误方法。
(3)、操作员责任心不强，回流罐每班切水一次的工作制度不落实，使一个班的时间都未发现，导致催化剂水中毒。
1.2 重整催化剂硫中毒事故
1.2.1 事故经过
1990年2月27日，抚顺石化公司石油一厂重整装置四台反应器温降突然下降，采样发现重整临氢系统硫化氢含量高达10ppm以上，经检查是重整尾氢管网氯化铵堵塞，预加氢含硫化氢尾氢窜入重整临氢所致。
1.2.2 事故处理
装置立即降温到450℃维持生产，紧急安装一条临时尾氢管线，低温脱硫两周后才恢复正常生产。
1.3 重整反应器结焦事故
1.3.1 事故经过及处理
85年11月8日，上海石化芳烃厂重整第四反应器底部的催化剂卸料管出现了不畅通的现象，于16日开始采用木锤敲击振荡卸料(反应器底部共有10根催化剂卸料管)．29日在提升器中发现了小焦块，到86年2月15日出现了大量的焦块，之后又发展并导致10根卸料管几乎均不畅通的恶劣情况。由于连续使用木锤对催化剂卸料管敲击达3个月之久，导致了10
根卸料管与下面的催化剂收集器顶盖连接焊口出现了裂缝，以致H2泄漏，并产生小火。
当时正值装置运行考核，为了考核的需要，不到情况紧急不可停工，必须坚持到86年3月25日。美国UOP专家也与中方技术人员的看法一致。
总厂领导高度重视该问题，会同厂部、车间领导一起召开现场会，研究探讨，决定选择不停车，在临氢状态下对催化剂卸料管进行补焊。
首先采取用凿子将催化剂卸料管上裂缝尽量凿小，然后用N2吹扫裂缝外再加以补焊，但此方法效果不佳，因为H2泄漏量依然较大，测爆亦不合格。最后经过大家共同探讨，决定先预制一只包箍(能套装在催化剂卸料管上)，并在包箍上引出一段管子，加上阀门。具体抢修是首先将包箍装在卸料管的裂缝外，打开阀门，使H2从短管内泄出，包箍外部用N2吹扫，然后将包箍接缝以及与卸料管的镶接处进行焊接，补焊完毕，关闭阀门。
通过各方面共同努力，终于完成了在临氢状态下补焊催化剂卸料管这一危险性较高的艰巨任务，从而保证了重整装置考核的顺利完成。
1.3.2 事故原因
有关反应器结焦原因，经过中、美专家共同探讨研究，终于在装置运行中得到解决。问题的症结是原料中无硫存在，金属表面活性大，导致严重结焦。
1.3.3 采取措施
(1)、停止使用脱硫保护床FA-313A／B，使反应器进料走FA—313A／B旁路；
(2)、向反应器内注硫，进料中的硫控制在0.2～0.3ppm左右；
(3)、硫控制了反应器内催化剂的金属表面活性，避免了反应器内的结焦；
(4)、在开停工、事故停车中，反应器的温降不要大起大落，严加控制。
1.4 催化剂跑损事故
1.4.1 事故经过
1990年1月28日，镇海炼化重整车间CB一6催化剂第二周期开工。下午16：00在进行催化剂升温干燥时，发现循环氢压缩机201出口压力迅速增加，由0.80MPa上升至1.65MPa，立即切换压缩机后，出口压力仍为1.65MPa。经检查，反202入口压力为1.65MPa，并且其入口有撞击声，判断为反202出故障。紧急停工后，打开反202入口大盖，有瓷球及CB一6催化剂，反201内已无催化剂，炉202炉管内也充满了催化剂和瓷球。在处理炉202炉管内催化剂和瓷球时，采用了爆破吹扫法，为回收CB—6催化剂，将爆破口对准反202内，由于冲击力集中在一处，造成反202耐热衬里破损二处，一处为300×300mm，另一处为700×100mm。
1.4.2 事故原因
一反出口帽罩未固定好，松动倾斜，造成了催化剂跑损；在进行爆**理时，没有充分考虑到爆破冲击的威力，造成反202内衬破损。
1.5 催化剂提升管弯头破裂事故
1.5.1 事故经过及处理
1991年6月7日2：10左右，上海石化芳烃厂重整装置夜班当班人员突然听到一声尖叫声，
紧接着又是一响声，操作工急赴现场，只见催化剂连续再生装置二层平台上，程控阀BV一54下部喷出火焰，H2挟带着催化剂往外喷出，再仔细观察，发现LH一2#提升器上的提升管到还原区去的第一只弯管角(部)破裂导致H2和催化剂喷出。
当班班长一边打119火警电话报警，一边发出停止催化剂连续再生装置运行的指令，以保重整装置；又指令操作工立即切断氢提纯系统至2#提升器的高压氢的截止阀。但阀门关闭之后，提升管处依然在燃烧，原因是氢提纯系统至2#提升器截止阀内漏，最后重整装置被迫停车。
由于燃烧的部位空间较大，烧坏了旁边的程控阀BV一54、56阀三通电磁阀线圈及现场的一些仪表导线、照明设施等。当天上午10：40重整装置重新投料。而催化剂连续再生装置停运抢修，历时三天，至月10日12：00重新启动催化剂连续再生装置。
1.5.2 事故原因
从LH一2#提升器出来的提升管第一只大弯头的管壁上被高速流动的催化剂磨破出一个约
φ20mm的眼(提升管内介质：R一32催化剂、H2，压力1.75MPa、温度70℃)，从而导致H2和催化剂大量喷泄。
该催化剂提升管在90年4月份的大检修中进行过理化检测，大弯头处的壁厚为3.5mm(新管壁厚应为5.5mm)。由于经验不足，再加上美国UOP公司也没有提供具体的提升管更换数据，故没有引起重视。
提升气来源于往复式压缩机GB—302A／B二级缸出口，其压力为6MPa，到催化剂连续再生系统后，经过一道减压阀将压力降至1.75MPa，再经过流量调节器将提升气控制在一定的量。提升气量太小，催化剂不能被提升至反应器顶部的还原区；量太大，催化剂在弯头处的流速增加，弯头管壁的磨损也加快，这样很容易导致弯头破裂。从该事故分析来看，催化剂提升气的量控制偏高。
1.5.3 采取措施
(1)、按照操作规程，严格控制催化剂提升气流量；
(2)、每年大修对提升弯管进行检测厚度，并确定二年更换一次弯头，
(3)、每次大修更换至CCR的氢气截止阀。
1.6 重整第一反应器堵塞事故
1.6.1 事故现象
抚顺石油三厂40万t/a连续重整装置第五次开工运行期间，首先发现重整循环氢压缩机
K201出入口压差最高达0.39MPa(时间1993年7月12日一8月19日)。对重整反应系统分段检查，结果发现重整一反K201压差达到0.25～0.30MPa。
停工检查重整第一反应器堵的情况：于1993年8月30日对重整反应系统N2置换合格后，31日在重整第一反应器出入口联接管线加盲板；9月1日卸催化剂，开始卸催化剂有一些氧化铁遇空气自燃，而后采用N2保护，卸下的催化剂中含有氧化铁块。重整第一反应器装7.45m3，筛出催化剂粉尘和碎催化剂颗粒0.3m3，检查反应器内中心管和外栏约翰逊网间隙，在中下部几乎全部破碎的催化剂堵死，严重影响装置的正常生产。
1.6.2 事故原因
分析原因主要是催化剂粉尘回收系统开的不正常，重整催化剂粉尘是一反上部料斗和再生器上部料斗吹出来的，靠提升氢气吹送到回收系统。经分析查找其堵塞原因如下：
（1）、粉尘回收系统装满后关闭入口阀门，用N2置换合格后把催化剂粉尘卸下，但由于阀门内漏无法将H2置换净，故粉尘无法卸除。
（2）、回收系统不能把催化剂循环过程破损的碎颗粒吹除，如果想把碎颗粒吹除，就会连完整催化剂一同吹除。但碎颗粒催化剂带到反应器内堵塞反应器内的中心管和外栏，随着时间的延长催化剂破损增多，加据了反应器中心管和外栏堵塞严重，最终会造成装置停工检修清扫反应器中心管和外栏。
1.6.3 采取措施
（1）、优化催化剂粉尘回收系统的操作，控制好催化剂流速，使催化剂粉尘全部吹除，保证粉尘回收系统的切断阀灵活、好用、严密。
（2）、根据重整各反应器压差情况，可对催化剂全部过筛一次。
1.7 容器严重憋压事故
1.7.1 事故经过
1989年11月16日12：30分，乌石化重整车间工艺二班当班操作，重整、抽提、精馏联动运行，当时天气逐渐变冷，操作工也没有到外面检查，在操作室观察二次表的参数变化。但容102的反应压力始终保持在1.6MPa，没有发生任何变化，当参数一切正常时，压缩机工跑到操作室汇报说C101运行声音很大，压力急剧上升。这时技术人员和一操跑到容102高分罐一看，压力达到2.9MPa，与二次表压力指示相差很大，立即采取紧急放空措施，使预加氢高分罐容102的压力缓慢降到1.6MPa操作压力。避免了一次容102严重憋压的重大事故。如果发现的晚和处理不及时，超过强度试压压力，就会发生爆炸着火，人身伤亡事故。
1.7.2 事故原因
操作工巡检工作不认真，不按时按点进行巡检，实际技能较低，不注意一次表的变化情况；天气较冷，一次表的风压引压管被冻，使信号反馈不到操作室二次表，误认为二次表指示正常。
1.7.3 事故教训
由于上述的事故原因，车间组织班组和技术人员进行了认真总结，要求各班组要吸取教训、加强巡检，注意防冻防凝，总结经验，在今后的工作中安全第一，精心操作，把各项工作做好。
1.8 锅炉干锅事故
1.8.1 事故经过
1991年6月5日白班，乌石化重整车间热汽岗位在操作时，没能及时发现容601液面下降，炉201炉膛温度600多℃。当操作工发现后，快速向容601补水，这时向容601补水已经补不进去，容601内已产生大量蒸汽，最后导致容601干锅，只好紧急降温降量，造成装
置停工一次。
1.8.2 事故原因
本次事故主要原因是操作工在监盘时，精力不集中，不随时注意仪表参数的变化情况，待问题发生了再进行处理已经来不及了，最后造成装置停工处理。
1.9 装置进水事故
1.9.1 事故经过
1985年5月，抚顺石化公司石油一厂发生一起重整装置进水长达一小时的事故，迫使装置降温生产两周。
1.9.2 事故原因
事故发生原因主要是油槽员换罐时未检查，未切除原料油罐内存水；其次是转输的油品是蒸馏装置的油水混合物，又没有通知油槽员，油槽员凭经验验收、换原料油罐所致。
1.10 塔内瓦斯外泄事故
1.10.1 事故经过及处理
1985年10月27日14点40分，兰州炼化烷基化车间651装置在K1塔底进行换碱操作时(压力0.7MPa)，因切水阀铜套脱出，阀门失控，塔内大量瓦斯外喷，并向重整加热炉蔓延过来，一场火灾爆炸事故即将发生。铂重整车间值班主任邓阳明同志发现险情后，立即组织当班人员采取紧急措施，打开炉区消防蒸汽，又接上蒸汽、氮气皮管进行吹扫，消除了危险因素。
1.10.2 事故教训
值班人员必须坚守工作岗位，思想上要保持清醒，头脑里装着安全二字，警钟长鸣，事故为零，管理人员实践经验丰富，平时训练有素，紧要关头心不慌、手不乱，应付有方，组织有方，措施得当；班组人员要有安全第一的思想，必须指挥灵，行动快．
1.11 压控阀冻结设备超压事故
1.11.1 事故经过
81年1月27日，抚油二厂重整车间脱戊烷塔压控阀冻结，失去控制作用，使脱戊烷塔压力从1.1MPa上升到1.7MPa，安全阀起跳。
1.11.2 事故教训
此次事故说明操作员盯仪表不紧，发现的较晚，没能及时处理所引起的，应加强对操作员岗位责任心方面的教育工作。
1.12 预分馏塔超压事故
1.1
2.1 事故经过
82年6月21日，抚油二厂重整车间预分馏塔因引压管漏，使压力指示值不准确，从而引起压控失灵。预分馏塔压力从正常的0.35MPa升到0.66MPa，当时安全阀不好使没起跳。
1.1
2.2 事故教训
因引压管漏造成的压力指示值失灵，实践经验少的同志不易发现。为避免此类事故再次发生，必须加强老师付对年青同志的传、帮、带工作，同时加强岗位培训。
1.13 重整临氢换热器出口管线弯头破裂事故
1.13.1 事故经过及处理
1984年11月21日，兰州炼化铂重整装置重整临氢部位的换热器出口管线弯头因材质问题出现一条约15mm的微裂纹，原料泄漏而着火。被大连石油七厂实习人员徐世奎同志发现，并报告当班班长。当班班长张立忠、车间副主任杨青组织得当、措施果断，当班操作员杨秦岭、田国强配合协调，从而制止了事态扩大，维持了装置正常生产，避免了一起重大恶性事故的发生。
1.13.2 事故教训
班组夜间对临氢高温部位坚持闭灯检查，检查设备、管线有无泄漏；车间管理人员，对工艺设备、机动设备进行安全检查，坚持每天进行；对高温、有腐蚀的部位，车间作好安排计划，逐年进行置换，提高安全系数；表现了职工队伍素质好，胆大而心细，敢于大胆地进行处理。
1.14 重整高压分离罐出口线堵塞事故
1.14.1 事故经过
93年2月23日起的20余天时间内，抚油二厂重整车间先后出现10次重整高分罐出口线堵塞的问题。
当时，高分罐液面逐渐上升，液面控制阀和副线阀先后全部打开后，油面仍溢过隔板到减油线侧。为维持生产，不使压缩机带油，只能打开减油阀，使重整生成油从减油线进入脱戊烷塔，同时装置紧急降温降量。此期间要求操作员既要防止减油线侧油面过高而造成压缩机带油，又要防止油面过低而使氢气窜入脱戊烷塔，操作很困难。
1.14.2 事故分析与处理
把堵塞管线从生产中切除后，用高压水泵在高压分离罐底部打入热水，溶解结晶体，同时密切注意气中水含量。当气中水上升时，停止注水，放出冷凝水溶液，见油后停止，改走正常流程。但处理后不久，又出现堵的现象，直到将该段管线切除，拆开彻底处理后，才再未发生类似问题。
管线拆开后，结晶物几乎堵满管线入口，目测结晶物为白绿色，易溶于水，其水溶液最初为绿色，很快变深，最后变成暗黑色。该结晶物用蒸汽吹易挥发，隔绝空气则基本保持原状态。
样品经本厂研究所、抚顺石化研究院和北京石油化工科学研究院三家科研单位分别分析后，可以看出结晶物主要为氯化亚铁晶体，结晶物的形成是盐酸和铁发生了置换反应，而盐酸的形成则是由于注入的氯临氢生成氯化氢后溶于水形成的。开工初期系统水和注氯量都高于正常生产时数十倍正能说明这个问题。另外，氯化更新过程后碱洗过程的加强也有助于避免此类问题的发生。
1.15 盲目进罐油气中毒事故
1.15.1 事故经过
1974年8月4日，某铂重整装置在停工检修过程中，当班班长带领几名工人去清理重整轻
汽油回流罐。来到现场后，见此罐的人孔已打开，在未知是否经过化验分析，也没有采取其它安全措施的情况下，班长就首先进罐，即被熏倒。同来的一名工人发现班长中毒倒下，便进罐抢救也中毒倒下，其他人一看不好，跑到车间拿来防毒面具，把他俩从罐中救出来，送医院抢救脱险。
1.15.2 事故原因
在停工扫线过程中，此罐的回流泵入口管线未经处理，管内存有轻汽油。同时该罐抽出线阀门未关，气温高，轻汽油挥发，大量油汽窜入回流罐。这次事故也说明检修现场组织不严密，存在漏洞。
1.15.3 事故教训
今后一定在加强检修现场的组织工作，统一指挥，严格执行厂《安全技术规程》关于“塔和容器不经化验采样做爆炸气体试验合格及氧含量不合格不准进入”等有关规定。
1.16 盲板管理混乱造成紧急停工事故
1.16.1 事故经过
1990年3月9日，下午13：40分，重整、预加氢开工具备进油条件，开泵104／l向预加氢进油，当预加氢高分容102液面上升至60％时，向蒸发脱水塔进料，但未见容102液面下降，而且继续上升，经检查发现换105壳程入口有一盲板未拆，立即熄火，紧急停工。
1.16.2 事故原因
盲板管理混乱。
1.17 瓦斯罐超压险些爆炸事故
1.17.1 事故经过
1988年12月份，乌石化重整车间为了使89年的工作提前做，在89年不耽误按计划开工试车，同时不致于加热炉秋季打衬里在冬季冻裂和脱落。厂里安排9台加热炉烘炉，在烘炉操作过程中，操作工巡检不及时，都是新工人加上对流程不太熟悉，结果造成容501瓦斯罐压力超压，最高压力达到1.1MPa，由于班长和车间领导处理及时，避免了一场瓦斯罐爆炸的严重事故。
1.17.2 事故原因
对于这次事故，车间组织班组和技术人员进行讨论分析。主要是①第一次烘炉操作工经验不足，处理问题不果断；②对现场流程特别是瓦斯系统不太熟悉；③岗位责任制落实不好，分工不明确。以上三点是导致事故的主要原因。
1.18 重整反应器出口法兰焊口断裂事故
1.18.1 事故经过
77年7月9日，长岭炼油厂铂重整车间进行装置开工。开工刚正常，2：45分反203出口法兰焊口突然断裂，焊口全长540mm，裂口长440mm，宽20mm，2.2MPa压力的氢气喷出，紧急停工处理。
1.18.2 事故原因
事后检查，是施工材质错用碳钢管造成。
1.18.3 预防措施
高温临氢用材正确，定期理化鉴定检查；在升降温度、压力时要缓慢平稳；加强检查，发现问题及时整改。
1.19 氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故
1.19.1 事故经过
85年1月15日，长岭炼油厂铂重整车间根据厂部安排，柴油加氢改为灯油加氢，反应压力由4.5MPa提到5.2MPa，氢压机出口补氮气线两道放空阀（J11-160Dg25）都内漏，9：15
分最后一道阀阀芯突然碎裂，氢气喷射出10米远，使得装置紧急停工。
1.19.2 预防措施
临氢设备必须选材严格，产品质量要合格；临氢设备必须定期检查，到期更换；加强巡回检查，发现隐患，必须立即整改。
1.20 某厂重整车间炉管堵塞事故
1.20.1 事故经过
1996年1月14日，二重整装置开工进油，预加氢炉401炉管出现异常，四路进料中有三路出口温度为240℃，另一路为70℃左右，车间一直未能及时发现。17日工艺员徐某在进行日检中发现该炉温度显示异常，向车间作了汇报，18日校表后该路温度仍为70℃左右，而工艺员和领导均认为是热电偶问题。1月25日装置发生瞬时停电，操作员发现该炉温度升至180℃，车间才引起重视。26日机动科、生技科共同测试，判定该炉炉管堵塞，后采取顶管方案无效，被迫对该路作封管处理。
1.20.2 事故原因
（1）、加工原料质量低劣、含高硫等原因造成系统内硫化铁、氧化铁等杂质较多，检修时未清理干净，留下隐患。
（2）、车间技术管理不到位，炉管温度异常未引起重视，错过处理机会。
1.21 氮气窒息事故之一
1.21.1 事故经过
1969年4月9日，兰炼化重整装置在检修高压分离器人孔打开后，一个操作工对其他几位同志说：“我先下去看，有没有瓦斯”。说完就从梯子下入罐内，因存有氮气而窒息晕倒，在场的几位同志先后下去抢救，其中一名先进去，晕倒后即被拖出。这时抽提岗位的一名职工闻讯赶到，戴上过滤式防毒面具进罐抢救也晕倒；第三个人下去又晕倒在罐内。此时被救出来的第一个进罐窒息的人慢慢清醒过来，又将腰部系上安全绳再次进罐抢救，但还是晕倒被拉出来。最后老师付和班长赶到，戴上长管式防毒面具进入罐内将几名同志先后抢救出来。经医院抢救，其中三名同志脱险，有两名同志抢救无效而死亡。
1.21.2 事故教训
这次事故教训是很深刻的，今后一定要坚持进容器前先要气体分析，合格后方可进罐工作；容器经惰性气体置换后，打开人孔及能打开的通风孔，进行空气对流置换24小时以上，方可进入，加强对各类防毒面具性能及使用范围的教育，增加防毒知识。
1.22 氮气窒息事故之二
1.2
2.1 事故经过
1980年7月29日，大连石化公司石油七厂重整装置正处于停工检修。由于要更换预加氢系统换202后冷器，为防止拆除时空气窜入预加氢系统，在换101出口(管层)加盲板一块。而预加氢到重整系统七道阀门没关，也没堵盲板，而当时重整系统第四反应器正在检修。在这种情况下，车间技术员让操作员向预加氢系统充N2以密封预加氢催化剂。当操作员打开N2瓶阀门后，氮气由预加氢系统窜入重整第四反应器，造成正在反应器内进行除锈、打磨焊缝作业的三名外单位临时工窒息。由于发现及时，关闭了氮气阀门，及时通风抢救，才免于一起多人氮气中毒死亡事故的发生。
1.2
2.2 事故原因
本次N2窒息事故是车间对停工方案没有认真布置和安排，工作马虎、管理混乱，对氮气可能窜入重整系统的问题没有具体措施；预加氢到重整系统阀门不关、盲板不堵，通N2前又不认真检查流程，是造成这次事故的主要原因。
1.2
2.3 采取措施
必须严格规章制度，工作要深入细致，认真负责。加强对氮气的管理，制定氮气使用规程，尤其是停工检修时，严格执行进塔、罐、容器作业的规定，使用氮气前要核对流程。
1.23 氮气窒息事故之三
1.23.1 事故经过
1992年4月29日，乌石化重整车间准备开工，有些管线需要用氮气吹扫，因为这些管线长期没有使用里面存有杂质和铁锈，所以要用氮气进行吹扫。在吹扫过程中，车间还组织了一部分人清扫四个反应器，当清扫反204时，由预加氢系统窜入氮气，使三人窒息。由于窒息时间短，当班技术人员及时赶到，采取措施，迅速将旁边的风线胶带扔进反应器内进行强制通风，三人慢慢苏醒，避免了一场因氮气窒息造成人身伤亡的重大事故。
1.23.2 事故原因
主要原因是在进反应器之前没有对四个反应器进行监测，特别是四反筒体深、结构复杂；安全措施工作没有落实到个人，接风线没有向反应器内通入少量的风；监护人没有落实到人头，即使有监护人在而监护人擅自离守。
1.23.3 事故教训
这次氮气窒息事故的发生，虽然没有造成死亡事故，但是所发生的问题是很严重的，说明其安全管理工作做的不细，要求的不严。经过这次经验教训，进入容器，必须按总公司颁布的安全规定进行。在进入容器之前，必须将进入装置的氮气管线断开，监护人员必须认真负责，坚守岗位，进入容器内，必须要有安全措施。
1.24 氢气压缩机缸套冻裂
1.24.1 事故经过
1984年12月25日，抚顺石化公司石油一厂重整装置发生一起冻裂两个重整氢气循环压缩机缸套的事故，损失价值8000元。
1.24.2 事故原因
事故发生的原因其一是压缩机冷却水流程变化后管理工作没跟上，压缩机缸套外安装的热虹吸式冷却器内的软化水未放出，结果在室温降至0℃以下时水冻结；其二是压缩机室内保温采暖不好，岗位操作员检查不好，未能及时发现处理所致。
1.25 氢气装瓶机抱轴事故
1.25.1 事故经过
1988年12月25日，抚顺石化公司石油一厂重整装置氢气装瓶机曲轴抱轴，曲轴箱全部损坏，装瓶机报废，损失价值5万元。
1.25.2 事故原因
主要是岗位操作员脱岗未能及时发现曲轴箱内润滑油油面过低所致；其次是装瓶机设计不合理，气缸采用气相加压有油润滑，润滑油消耗量过大，停机加油过于频繁。
1.26 预加氢压缩机玻璃看窗破裂事故
1.26.1 事故经过
九江石化铂重整装置预加氢开停工用循环压缩机，自90年开工以来发生两次玻璃看窗破裂事故，玻璃碎片射出十几米远，由于两次都是在氮气状态下，都未产生严重后果，玻璃碎片也末伤人。
1.26.2 事故原因
第一次破裂是因为在启动压缩机时，准备工作未充分做好，不遵守操作规程，压缩机尾带放空阀未开启所致。第二次是由于尾带放空阀的阀芯脱落所致。
1.27 往复式压缩机缸盖紧固螺栓断裂事故
1.27.1 事故经过
1987年1月17日14：45，上海石化芳烃厂重整装置当班班长作下班前的巡检，来到压缩机房平台，无意间脚蹋到一只断螺栓，抬头观看往复式压缩机，立即发现GB—302A机二级缸缸盖少了一只螺栓，再用手摸周围一圈12只螺帽，立即发现有5只螺帽已经松动，他立即停运GB—302A机，氢提纯系统紧急泄压。
1.27.2 事故原因
GB—302A机二级缸缸盖紧固螺栓断裂，经理化检测，6只螺栓为横断，无扭曲、拉伸、剪坏等现象，其中一只的横断面有疲劳的迹象；另外，螺帽、螺栓材质差也是一个主要因素。如当班班长工作责任心不强，等到15：15中班人员接班后再去检查，缸盖肯定会螺栓全部断裂，使6MPa的H2泄出。而对面约30m就是加氢裂化装置的机房，大量高纯度H2喷出来，立即会引起爆炸和着火，其恶果可想而知。
1.27.3 采取措施
通过该项事故，我们对压缩机上的每只螺帽、螺栓进行了全面地探伤检查，存在隐患的及时更换，随后在每次大检修中均检查一次。
原来往复式压缩机气缸盖只紧固一只螺帽，现在再加上一只螺帽紧固，以防止紧固一只螺帽而容易产生震松现象。采取此项措施后，运行迄今，效果较好。
1.28 氢压机机身及进出口管线震动大事故
1.28.1 事故经过及处理
1978年春，兰州炼化铂重整装置副班长巡检时发现，氢气压缩机机身及进出口管线震动很大，进行停车切换，避免了一场损坏主要设备的未遂爆炸事故。
1.28.2 事故原因
氢压机十字头活塞拉杆固定螺丝钉松动，致使活塞拉杆背帽松动使拉杆退出，活塞与缸盖之间间隙很小，接近撞缸。
1.28.3 事故教训
要坚守工作岗位、防止事故的偶发性；要坚持各项规章制度，坚持按时间、地点、路线进行科运法检查，层层把关。
1.29 加氢进料泵机械密封泄漏事故
1.29.1 事故经过及处理
1984年6月7日，兰州炼化铂重整装置当班班长尹聚清和操作员刘建年，在泵房巡检时发现加氢进料泵机械密封泄漏，大量雾状汽油喷出，在这危急关头，其冒着着火烧伤和中毒的危险，冲人泵房处理事故，从而避免了一起重大的爆炸事故。
1.29.2 事故教训
车间人员少、管理人员把安全生产未提到主要的议事日程上，提出重整氢压机、重整泵房合并为一个岗位，岗位设在氢压机室，抽提泵房、精馏泵房合并为一个岗位，岗位设在抽提泵房；尽管当时岗位有两名人员，但是岗位与设备较远而未及时发现所造成；岗位人员对机动设备应做到勤检查、勤维护、勤保养。
1.30 判断失误严重损坏氢压机事故
1.30.1 事故经过
1981年6月30日8点，大连石化公司石油七厂重整车间T12(2)—53／10—18往复氢气压缩机，开机正常后，发现左缸南侧入口阀温度高。认为是阻尼阀片漏气所致，未加认真分析和采取措施。7月1日凌晨1点，当班氢压机操作员在操作室听到往复机有异常摩擦声，也未做认真分析，只把现象写到交接班日记上。接班班长和氢压机操作员对往复机进行检查时，没有发现异常现象。对操作记录上记的出入口温度、压力变化没有加以注意。4点多钟，操作员听到氢压机有异常声音，且声音较大，机上缓冲罐振动，马上回操作室告诉另一名操作员给重整操作室挂电话联系停机。当他返回氢压机室时听到炸裂声，缸座裂开，机器还在转动，便进仪表室把机停掉。经解体检查，由于左缸南侧后入口紧固阀座的M20螺栓上的背帽脱落，螺帽退出，从而使阀盖脱落进入缸中，与活塞相撞。铸铁的阀盖碎块垫住活塞，使之不能回到后死点，将球墨铸铁的十字头拉断，缸座裂开。
1.30.2 事故原因
对氢压机在运行中出现的问题和异常现象没有引起严格注意，几次出现异常现象都没有及时分析处理，工作不严不细，技术素质差，对事故判断不准确。另外，大修设备在检修周期内没能保证安全运行，是造成这次事故的主要原因。
1.30.3 采取措施
加强对操作人员的工作责任心教育，提高操作人员的技术素质和处理事故的应变能力；加强设备技术管理，对重点设备加强维护和检查，认真查找隐患。
1.31 重整压缩机曲轴箱爆炸事故
1.31.1 事故经过
1991年12月9日，大庆石化重整车间重整压缩机(201)曲轴箱发出吱……吱……响声，氢压机工马上汇报主任决定停车。机202(备机)开车时须有电工送电配合开车，6分钟后，机201曲轴箱炸了，从十字接头看窗玻璃冒出一团火，压缩机自动停车。
1.31.2 事故原因
事故发生后，打开曲轴箱检查，十字接头销子备帽松动，这是响声的根源。打开压缩机检查发现连杆扭曲变形，并有裂纹，活塞击裂。造成这起事故的直接原因是压缩机十字头销子备帽脱落。
1.32 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之一
1.3
2.1 事故经过
91年6月4日17：23分，操作员发现炉出口温度高于所需给定温度时，调节仪表幅度过大导致炉子熄灭，后来炉101炉膛温度下降，到现场检查发现火嘴及长明灯均熄灭。操作员立即准备用蒸汽吹扫再点火，由于炉膛吹扫蒸汽管线长期不用，大量积水，脱水数分钟后还是冷凝水，不见蒸汽，在防止重整催化剂中毒的思想指导下，操作员急于点火升温，于是在未用蒸汽吹扫炉膛的情况下强行点火，当火把伸进炉膛后，立即发生了闪爆。
1.3
2.2 事故原因
检查瓦斯流控阀有故障，可控信号范围只有3mA(即信号在5mA时阀未动，8mA时阀全开) 1.32.3 主要原因
(1)、操作员安全意识不强，当发现火嘴及长明灯均熄灭情况下，没有用吹扫蒸汽赶净炉膛内瓦斯就点火，这是严重违章操作；
(2)、管理不善，长明灯堵死熄灭后没及时处理；
(3)、操作工调节仪表时幅度太大；
(4)、瓦斯流控阀故障。
1.33 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之二
1.33.1 事故经过
91年12月14日8：20分，F101温度在自控状态，由于测量信号失灵(超程)，此时瓦斯流控表输出信号自动回零，导致炉子熄火。现场检查结果是火嘴及长明灯均熄灭。8：30按规程重新点火正常，温控置于手动操作。8：45瓦斯流量信号又出现超程现象，操作员快速将瓦斯流量降低，炉子温度又直线下降，班长派人到现场检查，发现火嘴已熄灭，长明灯还有小火(火焰长度只有几厘米)。在现场检查人返回操作室准备通知点火的同时，室内有一操作员已调节仪表，结果发生闪爆。
1.33.2 原因分析
两次熄火都是因为瓦斯流量变送器假信号引起。第一次是仪表自动调节；第二次是人为降瓦斯量。后来检查发现瓦斯流控阀象上次闪爆一样，有用信号范围只有2.5mA，以致于在第二次人为降瓦斯量时，由于降的幅度太大而引起熄火。闪爆的原因也是因为调节幅度大，而造成阀突然全开，大量瓦斯进入炉膛，由于长明灯火焰短，未引燃，当达到爆炸极限时，长明灯才起到了点火作用而引起闪爆。
1.33.3 主要原因
(1)、在发现炉子熄火后未及时关手阀，操作工配合不密切，在检查未得到结果时，轻易调节仪表；
(2)、仪表失灵，判断不准确；
(3)、长明灯不畅通；
(4)、控制阀故障。
1.34 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之三
1.34.1 事故经过
92年11月31日，由于调节幅度过大，12：03操作员发现F101炉膛温度下降，由530℃下降至490℃，班长立即到现场检查，发现火嘴及长明灯均熄灭。马上动手关闭火嘴前手阀，但未全关完就发生闪爆。
1.34.2 原因分析
由于调节过猛使瓦斯量突然减少造成火嘴熄火。当时燃料是拨头油和液态烃，组分主要含C3和C4，而该组分在480～490℃条件下能产生自燃，所以当炉子熄火，而瓦斯未切断时，炉子炉膛中瓦斯浓度达到爆炸极限产生自燃闪爆。
1.34.3 主要原因
(1)、操作员未吸取前两次事故的教训，调节仪表时幅度过大；
(2)、控制阀不好用，未得到及时解决；
(3)、瓦斯含有固体物质，至使长明灯经常堵塞未引起足够重视。
1.35 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之四
1.35.1 事故经过
93年6月25日8：30分，F501温度开始下降，9：30炉出口温度由290℃降至240℃，瓦斯流量几乎为零。在这期间，操作工用了各种手段提温，但未奏效，后请仪表工检查仪表，发现调节系统信号在5mA时瓦斯流量不变，但达到7mA时，瓦斯量达最大，这样在15分钟内试了三次，后来当仪表工到现场正要检修控制阀时，发生闪爆。闪爆后检查炉子火嘴，只有两个火嘴工作，而另一火嘴及长明灯都熄灭，而且手阀又未关。
1.35.2 原因分析
当瓦斯量较小时，由于分配不匀，三个火嘴中已有一个火嘴自行熄灭，且长明灯未点，后因几次大幅度调节仪表造成瓦斯过剩，在炉子对流室积聚，当达到一定浓度时发生爆炸。
1.35.3 主要原因
(1)、操作工在调试瓦斯流控时调节幅度大，未认识到其危险性；
(2)、温度不正常时，未到现场认真仔细进行检查；
(3)、长明灯不着；
(4)、仪表控制系统故障。
1.35.4 以上F101四次闪爆的主要因素分析归纳
(1)、操作员经验不足，安全意识不强，违章操作；
(2)、不重视现场检查火嘴燃烧状况，盲目调节仪表，幅度过大；
(3)、炉用长明灯管理不细，瓦斯管理不健全；
(4)、仪表及瓦斯控制阀故障率较高。
1.36 加热炉回火伤人事故之一
1.36.1 事故经过
1968年开工时，兰州炼化铂重整装置重整预加氢加热炉回火烧伤2人。
1.36.2 事故原因
加热炉前火嘴阀门关不严造成的；检查不细，没有发现阀漏问题。
1.36.3 事故教训
检修时将多个阀门同时拆卸大盖、阀芯，安装时混乱装，并不清楚每个阀门阀盖、阀芯是否配套，是否经过试压合格，不懂设备、配件使用知识，应加强这方面知识的学习与提高；检修阀门应该拆一个、装一个，用简单方法进行试漏；将阀关死，阀门入口倒入水检查是否泄漏；立式圆筒炉点炉经验少。
1.37 加热炉回火伤人事故之二
1.37.1 事故经过
1973年7月，某重整装置一女司炉工手持火把走近加热炉准备点火时，在场的领导见其未戴工作帽、手套，接过火把走近加热炉代其点火时，加热炉回火烧伤2人(其中一名女同志)住院。
1.37.2 事故教训
停工检修中，加热炉火嘴前阀门、控制阀上下游阀、副线阀未换盘根，未加油活动，阀门开关很紧，关不动而误认为阀门关死；点火前准备不足，开关阀门的阀扳手不在现场；点火时，防护用品工作帽、手套未配戴整齐。操作工要随时穿戴好防护用品，做好准备，应付各类事情的随时发生。
1.38 加热炉回火伤人事故之三
1.38.1 事故经过
1975年，某重整装置开工点加热炉时，炉401发生回火，烧伤2人住院。
1.38.2 事故原因
炉401顶辐射板螺杆震断，辐射板掉下，压在加热炉火嘴上；炉401对流室内保温裂开大口。
1.38.3 事故教训
平时对加热炉零配件要做到心中有数，对泄漏的阀门作计划停工时置换，要做到加热炉炉
膛吹汽、点火、开瓦斯三者要配合好，必须做到先放火把，后开瓦斯；炉膛必须吹扫干净；吹扫时，将控制阀后的瓦斯液体一起吹扫干净，管线内不存在液体。
1.39 加热炉回火事故之四
1.39.1 事故经过
1982年，某重整装置进行加热炉点火时发生炉401回火
1.39.2 事故原因
炉401对流室内保温层脱落严重，堵塞对流室，炉401烟囱抽力不足；炉401对流室外西南上角加固斜角钢焊口断裂。
1.39.3 事故教训
点火前，炉膛用蒸汽吹扫干净，不存在可燃气体，长时间停炉，吹扫时间15分钟以上，间断停炉吹扫时间5分钟以上；火把要用石棉绳绑好，油要多、火要大、着火时间要长，加热炉风门关小，防止负压抽灭；火把要放在火嘴上，先开火嘴阀，后开控制阀副线，要观察控制阀后瓦斯压力表的瓦斯压力变化；其他非点炉人员要远离现场，坚守自己的工作岗位。
1.40 加热炉回火伤人事故之五
1.40.1 事故经过
1991年5月15日，某厂重整装置第十一周期开工。根据开工要求，对脱戊烷塔201和蒸发脱水塔102进行升温脱水。塔201中油由于含水较多，汽化后造成塔底循环泵203半抽空状态，岗位人员将重沸炉205出口温度由150℃降至115℃。另一台加热炉(塔102底重沸炉)由于泵105(塔102底循环泵)抽空而进行熄火。7：15分当班(二班)司炉岗位操作人员检查炉205时，炉内一个火咀燃烧情况良好，而后没有检查燃烧情况。7：45分接班后，四班司炉人员按开工要求调整塔102、塔201操作，同时对炉102、炉205(此时炉205已自行熄火)进行点火。点好炉102后再点炉205，当点火棒放入炉205点火孔后，立即发生炉205回火爆炸，造成一人手背、脸部灼伤。
1.40.2 事故原因
岗位人员检查不细，交接不清；巡回检查和交接班制度执行不严。
1.41 重整炉出口法兰着火事故
1.41.1 事故经过及处理
93年6月10日，九江石化铂重整装置重整循环氢压缩机因假振动信号而自停，当班班长立即组织紧急停工(因同一个班3h之前，因同样原因已停一次)，在切断进料半小时之后，突然发现重整第一加热炉出口集合管法兰处着火，操作员发现后，立即用手提灭火器将其扑灭。
1.41.2 事故原因
灭火后检查发现着火点没有任何设备缺陷，对操作压力及温度记录分析，其着火原因是加热炉熄火后，重整进料泵未及时停，使第一加热炉温度急剧下降，而压力则比原操作压力上升0.1MPa，导致炉出口集合管法兰泄漏，漏出的介质遇空气自燃而致。
1.42 处理堵塞管线引起人烧伤事故
1.4
2.1 事故经过
79年3月29日，抚油二厂重整车间白土塔进料线堵塞，卸下后仍处理不通，使用火焊的火焰对准管线口进行直接烧焦．因管线中存有油气，便轰的一声，浓烟及火焰从管线中喷出，当即把火焊师付脸部烧伤。
1.4
2.2 事故教训
因处理此管线需要精馏单元停工，为尽快开工，便急于处理，放松了安全观念，引发了人身事故。之后，我们预制了这段管线，当运转的管线堵塞时，便停工卸下堵塞的管线立即更换预制好的管线，堵塞的管线不再处理了。
1.43 预加氢催化剂自燃事故
1.43.1 事故经过
86年7月2日，抚油二厂重整车间重整装置停工后，准备预加氢催化剂再生。将再生空气盲板卸下后，虽然再生空气的阀门关着，但阀门内漏，空气窜入预加氢反应器中，使预加氢催化剂自燃。
1.43.2 事故教训
在卸再生空气盲板之前，先检查再生空气阀门是否内漏，若内漏，应首先处理好后，再卸再生空气盲板。
1.44 炉膛气体未分析点火爆炸伤人事故
1.44.1 事故经过
1967年11月，某重整装置检修后开工，因重整加热炉瓦斯阀门内漏，炉膛充满可燃气，操作工点火违章作业，没做炉膛气体爆炸分析就点炉，当明火接触炉火嘴时，轰的一声巨响，炉膛爆炸，炉底震塌，操作工躲闪不及，面部烧伤住院。
1.44.2 事故教训
要严格执行操作规程中规定的“点炉前取炉膛气样作爆炸分析”。搞生产且不可怕麻烦，图省事抱侥幸心理，迟早要出大事故。
1.45 加热炉炉膛爆炸事故
1.45.1 事故经过
1989年10月12日下午14：15分，乌石化重整车间炉102炉膛内发生爆炸，使炉102保温衬里脱落，防爆门四处冒黑烟，响声震耳。
1.45.2 事故原因
操作工在巡检时没有定期将容501内的凝缩油切除，加上风门调节不当，使燃料燃烧不完全，过剩空气系数过小，因此造成炉102炉膛爆炸。
1.46 扫线动火互不联系造成爆塔事故
1.46.1 事故经过
1987年4月18日，重整装置检修接近收尾，车间安全员带领工人处理塔201液面计导管堵头漏，补焊。工艺主任在泵房用蒸汽吹扫油线往塔内试通，主任和安全员互未联系，扫线
正在进行，堵漏亦开始。塔201遇明火突然发生爆炸，19层塔盘皆被崩翻．
1.46.2 事故原因
这场事故的主要原因是扫线与动火事先没有联系，检修收尾组织不严密，缺乏统一指挥，交叉作业互不通气，危害至深。
1.47 违章操作造成氢气爆炸着火烧伤人员事故
1.47.1 事故原因
1984年1月6日，凌晨2：30左右，镇海炼化重整车间加氢机501氢气返回线控制阀的副线阀堵塞，中石化总公司保运队准备拆阀芯(Pgl60Dg25)处理．虽然已切断了氢气阀门，由于阀内漏，使另一侧已泄压的管线内充满了氢气。在处理时，阀芯拿不出来，后用不防爆的锒头敲打，产生火花，氢气立即产生爆炸着火，保运人员烧伤3人。
1.47.2 事故原因
没按规定将管线内氢气泄压、吹扫，并加盲板；违章操作，用不防爆工具作业，敲打阀门，造成事故。
1.48 装置吹扫中着火致使2人被烧死事故
1.48.1 事故经过
1977年8月25日17：20分，荆门石化总厂重整整装置进行停工吹扫，在距离有明火的加热炉202仅lOm远的换204法兰外排空，发生火灾，当场有两名仪表工在换204顶管架上检查仪表线路，来不及离开现场，被当场烧伤，后经抢救无效死亡。
1.48.2 事故原因
主要是该车间领导思想麻痹、指挥错误，在装置有明火的情况下进行吹扫放空，使管线内的残油被蒸汽加热汽化成油气，遇到加热炉明火而爆炸着火。
1.48.3 采取措施
第一，装置停工吹扫期间，装置周围要严禁一切明火和可能产生火花的作业；第二要注意对轻质油管线处理时，先要用水冲洗，后用蒸汽吹扫，不要直接用蒸汽吹扫，以免产生大量油气遇明火而造成火灾；第三，装置吹扫期间，不要让辅助岗位人员在排空附近作业。
1.49 高温汽油烫伤人事故
1.49.1 事故经过
1990年9月15日，抚顺石化公司石油一厂重整装置发生一起高温汽油烫伤一名操作员的人身事故。
1.49.2 事故原因
事故原因是在预加氢进料泵出口放泵内汽油时，放空胶带没有用铁丝固定死，放油量过大，该操作员在路过放空阀时胶带被脚踢掉，高温汽油将其背部烫伤，住院治疗三天。
1.50 1993年金陵石化铂重整车间氢贮瓶爆炸事故报告
1.50.1 事故经过及后果
金陵石化公司炼油厂铂重整车间1984年大改造时，将催化剂由原来的高铂小球更换为美国恩格尔哈德公司的铂铼双金属系列催化剂。根据催化剂的工艺要求，开工时必须进行催化
关于连续重整—芳烃抽提装置压缩机基础施工的研究 随着我国的不断发展，化工产业的不断发展，对于连续重整-芳烃的需求越来越大，做好连续重整-芳烃装置压缩机的研究是非常有必要的，可以满足当下连续重整-芳烃的生产，对于化工产业来说也是极大的促进作用。鉴于此，本文就连续重整-芳烃抽提装置压缩机的基础施工做出研究，希望给有关工作人员提供可供参考的资料。 标签：压缩机；基础施工；芳烃；提取装置；连续重整 1工程概况 建筑规模：压缩机基础筏板为8310mm×7995mm×1000m。±0.000相当于绝对标高31.200m，压缩机基础底标高为-2.000m，顶标高为+4.980m、+4.970m、+4.720m、+4.670m、+4.480m、+3.1615m、+2.500m、+1.500m、等不同平面。 本基础混凝土材料主要为：基础垫层为C20，厚度为100mm厚，基础采用C30砼内掺替代水泥用量8%～10%。基础筏板主筋为Ф20@150双层双向，竖向主筋为Ф16@200，水平筋为Ф12@200，顶面为Ф12@200双层双向，基础预埋YM-1，2螺栓组件。基础顶各种规格预留孔23只，二次灌浆层50mm，采用高强无收缩灌浆料，钢筋保护层为50mm。 2施工工艺及技术要求 2.1施工准备 对施工图进行图纸自审及与设计会审，有问题及时提出，由设计明确答复后才能施工，避免失误。做好图纸会审及设计交底记录，作为施工依据及交工资料。 在图纸会审的基础上，组织专业技术人员编制施工组织设计、施工方案、作业指导书等施工技术文件（报业主或监理审查认可），针对工程情况确定具体施工方法以及技术质量要求，以指导施工。 在施工前，向班组进行技术交底，明确施工程序及技术质量要求，施工重点、难点及相应措施。准备好施工记录表格。 熟悉设计图纸及施工规范。 编写施工方案并进行技术交底。 2.2 施工工艺 2.2.1 定位放线
附件：2014年国电系统生产事故案例汇编 案例1.天津国电津能热电有限公司#2机组非同期并网事故 一、事故经过 2014年6月4日2时54分，天津国电津能热电有限公司#2机组B修后启动并网，自动准同期并网约200ms 后，#2机2202开关、灭磁开关跳闸，主汽门关闭。运行人员检查#2发变组保护A柜动作保护为：主变工频变化量差动、主变差动、发变组差动、误上电、定子接地;B柜动作保护为：主变工频变化量差动、主变差动、发变组差动、误上电、定子接地;C柜动作信号：主变冷却器故障、主变本体重瓦斯、主变压力释放。现场检查#2主变两侧压力释放阀喷过油，B相分接开关漏油。 故障录波图显示，故障时发电机定子电流A、B、C相分别达到93000A、60000A、79800A，发电机和主变同相电压相角差约150度，主变高压侧电流A、B、C相分别达到8000A、5625A、5000A，故障后96ms,主变压力释放动作，173ms 主变差动、发变组差动动作，228ms误上电跳闸动作，206ms#2202开关跳开。 3时30分值长下令对汽机、锅炉、电气设备进行全面检查。锅炉进行停炉后吹扫、停风机等操作，汽机转入盘车
状态，电气将相关刀闸全部拉开，测主变低压侧绝缘为“0”，#2主变低压A相线圈局部损坏，并造成#2机组延期并网。 二、原因分析 1.运行人员误操作。机组启动并网时，当值值长、机组长、值班员违反华北公司《机组保护配置及试验管理规定》和企业《集控运行规程》中相关规定，在未核对并网前试验是否已经完成情况下，下达机组并网命令进行发电机并网操作，发生了非同期并网事故。 2.检修人员违章作业。进行同期装置校验工作时，工作负责人执行措施不当且拆线时未核对图纸，未做标记；接线时使用错误的图纸，造成接线错误。工作票签发人签发工作票时未发现措施不当，未对工作负责人是否适当提出质疑。班长作为工作班成员，在执行拆、接线措施时不在现场，没有起到技术把关、监护作用；在安全技术交底栏签字时，工作不认真，未发现措施不当。 3.未进行发电机假同期试验。在制定#2机组B修后启动试验方案时，违反集团《重大事故预防措施》、华北公司《机组保护配置及试验管理规定》及企业《集控运行规程》要求，未安排发电机假同期试验。 三、暴露问题 1.运行人员没有严格执行运行规程，未进行假同期试验。机组启动过程中，当值值长没有严格执行运行规程，未对照
万t连续催化重整装置主要危险因素分析 一、引言 本文以锦州石化公司连续催化重整装置为例，分析了该装程的要紧危险性为火灾爆炸危险性，苴中包括物料的火灾爆炸危险性、生产过程的火灾危险性、爆炸性气体环境分区，该装置的要紧包括设备腐蚀危险。通过对要紧危险性分析，为该装巻的安全生产保证措施的制泄、初步设计及施工的绘制，提供重要的参考依据。 二、物料的火灾爆炸危险性 1.氢气 氢气即是连续重整装置的原料，也是该装置的要紧产品。氢气是无色无味的气体，爆炸极限为4.0%?75.0% (V/V),引燃温度为560°C,按照可燃气体火灾危险性分类原则，氢气属于甲类火灾危险物质。在髙压下，氢气爆炸范畴加宽，燃点降低，同时高压下钢与氢气接触易产生氢脆和氢腐蚀，这是氢管逍泄漏以致于显现损坏的重要缘故之一。按照《危险化学品名录》，氢气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 2.石脑油 石脑油是连续重整装置的要紧原料。石脑油为易燃易爆液体，引燃温度为35O°C,其闪点为一2°C,石脑汕属于甲类火灾危险性物质。在空气中浓度为1」％?8.7% (V/V)的范畴内，只要遇到明火或火花即能发生爆炸。按照《危险化学品划录》，石脑油属于危险化学品第3类易燃液体中的第2项中闪点液体。 3?液化石油气 液石石油气是该装置形成的气态坯混合物，石油气易受压而液化(液化坯)，为甲A类火灾危险性物质。其要紧成分为C4以下的轻组分，要紧有丙烷、丁烷、丙烯、丁烯和丁二烯等，英气体比空气重1.5?2.0倍。闪点为-74°C,在空气中的爆炸极限浓度为2.25%?9.65% (V/V)o按照《危险化学品名录》，液化石油气属于危险化学品第2类压缩气体和液化气体中的第1项易燃气体。 4汽油 高辛烷值重整汽油是该装置的要紧产品，是液态婭类的混合物，含有少量的芳炷要紧是甲苯和二甲苯。汽油的引燃温度为415?530°C,闪点为一50°C,在空气中的爆炸极限浓度为 1.4%?7.8% (V/V),汽油的火灾危险性为甲B类可燃液体。按照《危险化学品划录》，汽油属于危险化学品第3类易燃液体中的第1项低闪点液体或第3类易烯液体中的第2项中闪点液体。 5.苯 连续重整装程的芳炷产品应该是苯、甲苯、二甲苯，但近年来生产中将甲苯、二甲苯憎分
芳烃厂技能竞赛 催化重整装置操作工竞赛理论知识试卷A 得分 评分人 30分) 4. 可直接用碱液吸收处理的废气是( )。 A、二氧化硫 B、甲烷 C、氨气 D、一氧化氮 7. 再生系统氢烃分析仪的作用为( )。 A、分析监测再生气中的污染物 B、分析监测干燥空气中的污染物 C、分析监测再生排放气中的污染物 D、分析监测氮气总管中的污染物 8. 再生系统氢烃分析仪报警，则( )。 A、快速装料报警 B、快速卸料报警 C、再生停车 D、再生不停车 9. 重整高温换热器法兰泄漏着火，选用( )扑救最适宜。 A、二氧化碳灭火器 B、水 C、泡沫灭火器 D、蒸汽 10. 下列选项中，不是再生催化剂提升管温度高的原因是( )。 A、还原段气体倒流 B、提升速率过快 C、催化剂温度高 D、催化剂预还原 15. 电气设备的接地线采用铝导线时，其截面积一般不得小于( )。 A、1.5mm2 B、2.5mm2 C、4mm2 D、6 mm2 16. 防雷装置的接地电阻，一般要求为( )以下。 A、1Ω B、4Ω C、10Ω D、100Ω 17. 关于电动机的类型，说法错误的有( )。 A、按照使用能源分类可分为直流电动机和交流电动机 B、按照电源电压的分类可分为同步电动机和异步电动机 C、按照电源相数分类可分为单相电动机和三相电动机 D、按照是否在含有爆炸性气体场所使用，分为防爆电机和非防爆电机 18. 热电偶或补偿导线短路时,显示仪表的示值约为( )。 A、短路处的温度值 B、室温 C、最大 D、零 19. 用双法兰液面计测量容器内的液位，其零点和量程均已校正好，后因需要仪表的安装位置上移了一段距离,则液面计( )。 A、零点上升,量程不变 B、零点下降,量程不变 C、零点不变,量程增大 D、零点和量程都不变 20. 系统氮气的质量标准中要求氢+烃≯()v%。 A、0.1 B、0.2 C、0.3 D、0.5 21. 与重整催化剂载体共同组成酸性活性中心的是( )。 A、铂 B、助金属 C、氯 D、炭焦 22. 关于引燃料气进装置，下列说法错误的是( )。 A、引燃料气前先用蒸汽将系统吹扫干净 B、引燃料气前先用氮气置换至氧含量小于0.5% C、引燃料气时，管线中的空气应排入各加热炉的烟囱中 D、引燃料气时,应先在燃料气分液罐脱液 23. 关于塔板效率的说法，下列表述错误的是( )。 A、塔板效率一般都大于1 B、塔板效率一般都小于1 C、塔板效率越高实际塔板数与理论塔板数越接近 D、塔板效率等于1说明实际塔板数与理论塔板数相同 24. 催化重整装置停工反应系统氮气置换合格标准是：( ) ≯0.5%(v)。 A、氢气含量 B、氧气含量 C、氮气含量 D、氢+烃含量 25. 预加氢反应系统的升温速率一般不宜超过( )℃/h。 A、5 B、10 C、20 D、30 26. 重整循环氢在线水分仪的露点由-60℃变成-50℃时，说明重整反应系统( )。 A、变干 B、不变 C、变湿 D、无法判断 27. 二氯乙烷的爆炸极限范围是( )。 A、2.5～15.9% B、4～74% C、5.3～15% D、4.3～46% 28. 重整汽油稳定塔底油Ｃ5+以下烷烃含量超标时，下列调整正确的是( )。 A、增大塔顶回流 B、提高回流罐压力 C、提高塔底温度 D、增大分馏塔进料量 29. 塔、罐、容器等设备和管线需要动火时，应进行化验分析。当可燃气体爆炸下限小于4%时，其被测浓度( )为合格。 A、≯0.2% B、≯0.5% C、≯1.0% D、≯1.5% 30. 预加氢催化剂再生的目的是( )。 A、除去积炭，以便恢复活性 B、除去重金属，提高活性 C、使硫化态催化剂上转变为氧化态 D、使还原态催化剂转变为氧化态 31. 催化重整装置停工过程中反应系统降压速率不能过快，否则容易造成重整催化剂( )。
6连续重整装置安全培训 培训背景：装置投产之前或预备阶段学习 培训对象：工人及生产管理人员 培训目的：为制定操作规程及安全生产做准备。 培训内容建议：a、装置概况；b、物料危险性分析；c、工艺过程危险性分析；d、设备危险因素； e、危险有害因素分析（毒性、噪声振动、高温、腐蚀）； f、事故案例； g、重大危险源分析； h、定性定量评价（PHA、FTA、危险度评价） 形式要求：a、培训文字材料；b、PPT 注意：采用最新的标准规范。言简意赅，避免长篇大论和废话，所采用的标准规范要在材料中注明。 装置概况 根据全厂加工总流程的安排，需建设一套220×104t/a连续重整装置（实际处理量为×104t/a）。 本装置原料为装置外来的精制石脑油，主要产品有高辛烷值汽油调合组分、苯和混合二甲苯，同时副产H2。 6.1.1装置名称 中国石油天然气股份有限公司广西石化分公司220×104t/a连续重整装置。 6.1.2装置规模及组成 ⑴装置规模 重整反应部分设计规模为220×104t/a（实际处理量为×104t/a）；催化剂再生部分设计规模为2041kg/h（4500磅/时）；苯抽提部分设计规模为55×104t/a；二甲苯分馏部分设计规模为130×104t/a（脱庚烷塔进料×104t /a）。 装置设计年开工8400小时。操作弹性为60%～110%。 ⑵装置组成 装置包括连续重整反应部分、氢气再接触、催化剂再生部分、苯抽提部分和二甲苯分馏部分。
原料及产品 原料及产品性质 ⑴原料及其性质 装置主要原料为上游装置生产的精制石脑油。辅助原料有重整催化剂、低温脱氯剂、抽提蒸馏溶剂、消泡剂(硅油)、单乙醇胺、白土。 为了提高连续重整装置的适应能力，在设计中连续重整装置的进料提供了两种工况，即工况A（贫料）和工况B（富料）。 精制石脑油的性质见表，，重整原料杂质含量指标见表。 表重整原料族组成（工况A） 表重整原料族组成（工况B）
职业技能鉴定国家题库 催化重整装置操作工(连续重整及芳烃模块)技师理论知识试卷 注 意 事 项 1、考试时间：120分钟。 2、请首先按要求在试卷的标封处填写您的姓名、准考证号和所在单位的名称。 3、请仔细阅读各种题目的回答要求，在规定的位置填写您的答案。 4、不要在试卷上乱写乱画，不要在标封区填写无关的内容。 一、单项选择(第1题～第40题。选择一个正确的答案，将相应的字母填入题内的括号中。每题1分，满分40分。) 1. 在ISO9000族标准中，可以作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、GB/T19001 B 、GB/T19000 C 、GB/T19021 D 、GB/T19011 2. 在ISO9000族标准中，不能作为质量管理体系审核的依据是( )。 A 、质量管理体系文件 B 、合同 C 、GB/T19001标准及相关法律法规 D 、T19004标准 3. 按ISO9001：2000标准建立质量管理体系，鼓励组织采用( )方法。 A 、过程 B 、管理的系统 C 、基于事实的决策 D 、全员参与 4. 为使培训计划富有成效，一个重要的方法是( )。 A 、建立集体目标 B 、编成训练班次讲授所需的技术和知误解 C 、把关于雇员的作茧自缚情况的主要评价反馈给本人 D 、在实施培训计划后公布成绩 5. 一般当压力大于( )以后时，石油馏分的焓值不能查有关的图表资料求得。 A 、0.5MPa B 、1MPa C 、7MPa D 、10MPa 6. 消除误差源是在( )将产生系统误差的因素和根源加以消除。 A 、测量进行之前 B 、测量过程中 C 、测量后 D 、最后计算时 7. 关于欧姆定律的说法，正确的是( )。 A 、在直流电路中，欧姆定律是阐明电阻上电压和电流的关系的定律 B 、在欧姆定律中，电压与电流成反比 C 、在欧姆定律中，电流与电阻成正比 D 、在欧姆定律中，电压与电阻成反比 8. 关于电功率的定义式，下列公式正确的是( )。 A 、P=UIt 考 生 答 题 不 准 超 过 此 线
连续重整装置脱瓶颈优化改造 培贵，侯培林，王广胜，马胜泽 (中国石油石化公司炼油厂，132022） 摘要：连续重整装置设计能力为40万t/a，长周期运行暴露出立式混合进料换热器换热效率低，重整加热炉炉膛温度高，炉效率低等隐患和瓶颈问题。通过改造重整“四合一”加热炉，优化预加氢工艺流程并应用高效板式换热器新技术，既达到了降低能耗和清洁生产的目的，又消除了装置瓶颈，重整加工能力提高到50万t/a。 关键词：连续重整；消瓶颈；加热炉；催化剂中图分类号：TE682 连续重整装置隶属于石化炼油厂,装置于1996年建成投产，其中预加氢加工能力为42.8万t/a，连续重整加工能力为40万t/a。预加氢采用先加氢再分馏流程，连续重整采用UOP低压重整工艺，催化剂连续再生采用UOP的CYCLEMAX专利技术。装置加工原料由68%的常压直馏石脑油，28%的加氢裂化重石脑油，4%的加氢裂解汽油抽余油组成，主要是生产高辛烷值芳烃产品供给抽提单元和二甲苯精馏单元，最终生产出目的产品苯（B）、甲苯（T）、二甲苯（X）。BTX是石油化工重要的基本原料，其产量和规模仅次于乙烯和丙烯。苯的最大用途是制取苯乙烯，经聚合可以得到聚苯乙烯，其次是用于生产尼龙。二甲苯中用量最大的是对二甲苯（PX），PX经高温氧化可制得对苯二甲酸，是合成聚酯(涤纶)的主要原料，在世界合成纤维的产量中涤纶占63%［1］。生产BTX 具有较好的经济效益。 炼油厂千万吨炼油项目投产后，新增汽油加氢装置和柴油加氢装置，这样导致公司部氢气严重不足，催化重整副产氢气是氢气的廉价来源，但是连续重整装置设计规模小，生产瓶颈问题多，如果能够通过工艺优化改造，应用新型节能设备，消除装置的瓶颈问题，提高装置加工规模，那么氢气供应不足的问题将迎刃而解，在提高氢气供应的同时增产高附加值的芳烃产品，增加企业创效水平。 1 重整装置存在的瓶颈问题 1.1 预加氢部分 预加氢混合进料换热器换热效率低，使预加氢反应进料加热炉、反应产品冷凝器负荷增加，导致加热炉和空冷器卡边操作，反应只能降量运行。 1.2 重整反应部分 （1）重整加热炉负荷不足
丁二烯装置历年事故 汇编
丁二烯装置历年事故汇编 （草案） 案例1 时间：1999年6月22日 一、事故经过： 6月22日上午8:50，室内PICA-109、FRCA-118调节阀首先动作，然后所有处于自动状态的调节阀相继动作，控制室仪表盘报警声响，报警灯亮，室内按紧急停车按钮PB-1、PB-2、PB-3作紧急停车处理。 二、原因分析： 由于仪表风突然中断，造成处于自动状态的调节阀相继动作：气开调节阀阀位全关，气开调节阀则阀位全开。装置操作系统处于失控状态，无法正常调节控制，被迫进行紧急停车。 三、应急措施： 1、按紧急停车按钮PB-1、PB- 2、PB-3。 2、开B-GB101压缩机四只小油槽液面控制阀旁路。 3、按紧急停车步骤做好后处理工作。 四、经验及整改措施： 1、外管网在切换仪表风管线时没有通知车间，并且在切换过程中程 序出错。 2、仪表风管线整改：仪表风总线与N2总管加一3/4″管线，当仪表风 中断或压力不足 需要提高压力时，由N2替代或补充。
案例2 时间：1999年12月8日 一、事故经过： 12月8日下午12:30，第二萃取精馏塔系统停车，CM出口接临时管线到B-DA106进料，B-DA107塔丁二烯自身循环，B-DA106物料通过不合格管线返回FB-1314，9日二萃部分开始检修，10日下午，二萃部分开车，11日凌晨5:00产品合格。 二、原因分析： 1、丁二烯的性质 丁二烯-1.3因双键存在，化学性质较为活泼，在第二萃取系统会有高分子的胶状直链聚合物生成。 2、运转周期长负荷高： 丁二烯装置由于连续高负荷运转，运行连续时间已达10个多月，系统结焦（胶）情况较严重，尤以B-DA103、104、105二萃系统最为严重，从操作波动情况来看，已严重影响正常生产，威胁到丁二烯产品质量及生产负荷的提高。 3、阻聚剂： 萃取系统阻隔聚剂糠醛（化A）在循环溶剂中的含量偏低。 4、系统氧含量的控制：
连续重整装置先进控制及其操作要点探讨 发表时间：2019-07-31T10:26:23.027Z 来源：《城镇建设》2019年第9期作者：梁艺杨世鹏[导读] 主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。 山东省东明石化连续重整车间 274000 【摘要】石油化工的生产过程具有易燃易爆、高温高压、有毒有害的特点，特别是直接作业环节很容易发生事故。催化重整装置是以石脑油为原料，生产高辛烷值汽油或芳烃类产品，同时副产大量廉价的氢气。本文主要探讨连续重整装置先进控制及其操作要点。中国论文【关键词】连续重整装置先进控制操作 重整催化剂连续再生包括四个基本过程：烧焦、氧氯化、干燥和还原。反应后的待生催化剂首先经过烧焦，除去积炭；然后在过氧的条件下注氯，调节催化剂上的氯含量，并氧化和分散催化剂上的铂金属；在离开再生器前进行干燥（焙烧），脱除催化剂上的水分；最后在氢气条件下进行还原，将催化剂上的金属由氧化态变成还原态，完成催化剂的全部再生过程[1]。 1 连续重整装置催化剂装填 1.1 UOP―CCR重整反应器装填催化剂的程序要点（1）将桶装催化剂倒入输送料斗，用吊车将载满催化剂的输送料斗吊至反应器顶部，输送料斗卸料管放入装填料斗中。（2）打开输送料斗下面闸阀，使催化剂通过装填料斗缓慢装入反应器内。催化剂分别通过还原区，第一、二、三、四反应器，到达催化剂收集器，随着催化剂的不断装入，催化剂料位不断上升。（3）对每个反应器进行催化剂检查，完毕后安装盖板，并自下而上逐个封好入孔。（4）当催化剂装入预定量后，催化剂料位将上升至反应器还原区，此时应用卷尺检测料面高度，并核实装入量是否与预定量相符。同时要注意投用还原区催化剂料位计，并将卷尺所测料位高度变化与核料位计所显示的料位高变化相比较，以检验料位仪表的反应灵敏度和线性变化情况，试验报警及联锁信号。 （5）当核料位仪显示催化剂料位已达80%～90%时，停止装剂，用卷尺检测料面高度，核实催化剂料位仪所显示的催化剂料位是否准确。 （6）催化剂装填结束，清理现场，拆开和盲封的部位立即复位。（7）用N2将反应器充压至0.005MPa，保持微正压。 1.2 UOP―CCR重整再生区催化剂装填的程序要点（1）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗内件安装完好，各部均已干燥完毕，而且器内无异物。（2）分离料斗、再生器、氮封罐、闭锁料斗之间做好隔离工作，避免空气形成对流。（3）将闭锁料斗系统控制的再生器开关切至“装剂”位置。（4）再生催化剂隔离系统已打开。 （5）仪表校验闭锁料斗核料位计，分离料斗核料位计，调校好零位，调校完毕后将辐射源拆走或做好防护措施以免核辐射。（6）拆除分离料斗顶部催化剂入口的Y型短管。 （7）在分离料斗顶部拆开部位固定一个特制的装剂料斗。（8）将桶装催化剂装入催化剂输送料斗，用吊车吊至分离料斗顶部，将卸料口放入装剂料斗。（9）缓慢打开输送料斗底部闸阀，催化剂经装剂料斗进入分离料斗、再生器和氮封罐内。（10）催化剂装填入分离料斗后，放射性料位会显示料位存在，当分离料斗料位计指示50%时，停止催化剂装填。（11）用标尺测催化剂的料位高度，校验料位计显示的准确性，同时核实催化剂装入量是否与预定的相等。（12）催化剂装入闭锁料斗。闭锁料斗缓冲区放射性料位计显示催化剂料位，分别记录料位显示5%、10%、30%、50%、70%、90%时的催化剂装入量，核实料位计显示是否基本准确[2]。 由于降低了反应压力、采用铂锡催化剂及提高了反应苛刻度，连续重整装置的液体收率大约可以比半再生重整装置提高5%～8%，产品辛烷值（RON）可高达105。由于催化剂连续再生，正常操作期间催化剂活性一直维持在比较高的水平，重整生成油的芳烃含量比较高，氢产率和氢纯度也比较高，反应状况稳定。连续重整反应器一般采用径向结构，催化剂在反应器内依靠重力自上而下流动，反应物料从催化剂外侧环形分气空间（扇形筒）横向穿过催化剂床层，进人中心收集管内。作为移动床反应器，不仅要求反应器上下物流分配均匀，还要求避免发生催化剂不流动的“贴壁”现象。积炭后的待牛催化剂从最后一个反应器出来，进入再生系统进行烧焦、氧氯化、干燥和还原等过程，然后再返回反应系统。连续重整催化剂不需要像半再生重整那样在开工初期注硫以钝化催化剂活性，但进料中含硫量过少时，随着反应苛刻度的提高，反应器内存在着积炭的危险性，反应器器壁的铁离子会与碳结合，碳链长大生成针状焦，严重时大量焦炭结在反应器内堵塞通道，阻碍催化剂的流动，甚至将反应器内构件顶坏，这种现象曾经在有些连续重整装置上发生过。实践证明，硫对反应器器壁的结焦也是很好的钝化剂。因此，现代连续重整一般都设有注硫设施，要求经常往经过加氢处理的进料中注硫，以保证重整进料中的硫含量不会过低（一般要求不低于0.2μg/g）。 2 工艺事故的处理 2.1 分馏塔压力剧烈波动 原料中含水或轻组分含量突然增高，以及回流突然带水增多时，如果操作不当，可造成操作激烈波动。通过保持较高压力，可以减少轻质汽油损失的数量，可以提高塔的处理能力。当塔的操作压力从0.10MPa提高至0.30MPa时，塔的生产能力可增长70%。但塔的压力提高以后，不利因素是物料的相对挥发度降低，给分离造成困难。为保持操作稳定，达到相同的分离精度，则需加大塔顶的回流比，从而增加了塔顶冷凝器的负荷。此外，由于进料温度不能随意提高，当压力上升以后，汽化率会下降。综上所述，造成分馏塔压力波动的原因如下：（1）进料或塔顶回流量波动。 （2）进料或塔顶回流带水和组成变化。 （3）回流罐气体燃料背压变化，后路不畅或压力变化。
连续重整装置事故汇编 目录 1 同类装置事故汇编 1 1.1 重整催化剂水中毒事故 1 1.2 重整催化剂硫中毒事故 1 1.3 重整反应器结焦事故 1 1.4 催化剂跑损事故 2 1.5 催化剂提升管弯头破裂事故 3 1.6 重整第一反应器堵塞事故 3 1.7 容器严重憋压事故 4 1.8 锅炉干锅事故 4 1.9 装置进水事故 5 1.10 塔内瓦斯外泄事故 5 1.11 压控阀冻结设备超压事故 5 1.12 预分馏塔超压事故 6 1.13 重整临氢换热器出口管线弯头破裂事故 6 1.14 重整高压分离罐出口线堵塞事故 6 1.15 盲目进罐油气中毒事故 7 1.16 盲板管理混乱造成紧急停工事故 7 1.17 瓦斯罐超压险些爆炸事故 7 1.18 重整反应器出口法兰焊口断裂事故 8 1.19 氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故 8 1.20 某厂重整车间炉管堵塞事故 8 1.21 氮气窒息事故之一 8 1.22 氮气窒息事故之二 9 1.23 氮气窒息事故之三 9 1.24 氢气压缩机缸套冻裂 10 1.25 氢气装瓶机抱轴事故 10 1.26 预加氢压缩机玻璃看窗破裂事故 10 1.27 往复式压缩机缸盖紧固螺栓断裂事故 11 1.28 氢压机机身及进出口管线震动大事故 11 1.29 加氢进料泵机械密封泄漏事故 11 1.30 判断失误严重损坏氢压机事故 12
1.31 重整压缩机曲轴箱爆炸事故 12 1.32 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之一 13 1.33 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之二 13 1.34 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之三 14 1.35 九江石化铂重整装置F101闪爆事故之四 14 1.36 加热炉回火伤人事故之一 15 1.37 加热炉回火伤人事故之二 15 1.38 加热炉回火伤人事故之三 15 1.39 加热炉回火事故之四 16 1.40 加热炉回火伤人事故之五 16 1.41 重整炉出口法兰着火事故 16 1.42 处理堵塞管线引起人烧伤事故 17 1.43 预加氢催化剂自燃事故 17 1.44 炉膛气体未分析点火爆炸伤人事故 17 1.45 加热炉炉膛爆炸事故 17 1.46 扫线动火互不联系造成爆塔事故 18 1.47 违章操作造成氢气爆炸着火烧伤人员事故 18 1.48 装置吹扫中着火致使2人被烧死事故 18 1.49 高温汽油烫伤人事故 19 1.50 1993年金陵石化铂重整车间氢贮瓶爆炸事故报告 19 2 镇海炼化公司部分事故汇编 21 2.1 1980年11月6日炼油厂成品油码头冒罐跑油事故 21 2.2 1981年3月7日炼油厂热电站重大停电事故 21 2.3 1981年4月7日炼油厂热电站锅炉严重缺水造成炉管胀接口泄漏事 故 21 2.4 1982年7月23日炼油厂油品车间油罐爆炸事故 22 2.5 1982年8月14日炼油厂催化车间跑润滑油事故 22 2.6 1983年9月17日化肥厂合成车间2#渣油贮罐冒罐事故 23 2.7 1984年6月18日炼油厂油品车间油罐抽瘪事故 23 2.8 1985年1月11日化肥厂火炬倾斜事故 23 2.9 1987年6月30日化肥厂4118-K1T烧瓦事故 24 2.10 1988年1月30日炼油厂油品车间碱液严重烧伤事故 24 2.11 1988年11月5日化肥厂仪表工误操作造成全厂停车事故 24 2.12 1989年9月5日炼油厂排水车间重伤事故 25 2.13 1990年1月5日化肥厂合成车间现场着火伤人事故 25 2.14 1990年5月22日炼油厂油品车间氢氟酸灼伤事故 25
硫磺装置事故汇编 一、某工厂硫磺回收装置燃烧炉二区酸性气进口管着火事故 事故时间：2004年6月某日0：40 事故地点：Ⅱ套硫磺回收装置燃烧炉二区西面胺酸性气进口管 事故经过： 某日0：40，某工厂硫磺回收装置刚交接班当玉班长接班后，开始对装置进行全面巡检。0：48时，当他巡检时发现到硫磺燃烧炉底部有火星掉下，并发现炉西平台处冒烟，并带有硫化氢味，他叫上外操，戴上空气呼吸器到现场进一步检查。在现场，他看到二套硫磺燃烧炉二区西侧胺酸性气壁阀后管线已穿孔，火焰从炉内喷出，于是他们立即通知内操，并向车间值班、车间领导及调度汇报，同时采取紧急停工措施，切断进料，把燃烧炉停下来，酸性气改放火炬。0：57消防、气防人员到达现场监护。9：46进炉二区西侧壁阀后火苗才完全熄灭。 装置经过抢修后，更换了二区西侧壁阀后进炉管线。装置于26日下午3：50燃烧炉点火，27日上午10：50燃烧炉进酸性气，生产恢复正常。 原因分析： 直接原因： 由胺酸性气进二区东侧管线全被硫磺堵死来推测西侧管线也可能有不少硫磺，因此在下午16：55打开进二区西侧壁阀时，管道上积下的硫磺掉下，落到壁阀阀道上，使得阀门在以后不能关严。当班操作工关死壁阀，打开反吹风后，由于炉膛温度高达1000—1100℃，本身相当于一个火源，因此由于有反吹风的存在，壁阀后至二区段管内的硫磺即由于阀门关不严漏过来的酸性气在该管段内燃烧。同时，由于该管段外有保温，小范围的局部过热很难检查出来，随着燃烧的不断进行，管内的温度不断升高，管线材质不断减弱，由于炉膛压力达0.02MPa，因此管线不断膨胀，最后该管段在压力的作用下，管子发生爆裂，于是火焰从炉膛处喷出。 根本原因: 该管线设计安装位置不合理，在垂直管上安装（应该在水平管上安装），设计时未有防止该管线硫磺堵塞的措施。
中国铝业股份有限公司生产事故汇编 中国铝业股份有限公司安全环保部 二○○九年四月
前言 为了贯彻落实中国铝业公司党组书记、总经理熊维平同志提出的“铁腕抓安全”原则，配合公司学习实践科学发展观活动中的“控亏增盈、班组先行”活动，在各分、子公司安全环保部的大力支持下，公司安全环保部组织编写了《中国铝业股份有限公司生产安全事故汇编》，用作班组安全学习材料，以促进班组安全生产工作。 本汇编共收集了公司所属企业2002年以来所发生的187起事故。上述事故共导致194人伤亡，其中：死亡22人、重伤14人、轻伤158人。 按生产过程分类：氧化铝生产43起，电解铝生产38起，碳素生产24起，铝加工47起，采矿生产3起，其它32起。在187起事故中，其中与检修过程有关的事故69起，占事故发生总起数的36.9%。 按事故性质分类：责任事故179起，非责任事故8起，分别占事故总起数的95.7%和4.3%。 按事故等级分类：较大事故1起（死亡5人，重伤4人I），一般事故17起，其它事故均低于一般事故。 按伤害方式分类：坍塌致死5人、重伤4人；高处坠落死亡4人、重伤3人；机械伤害死亡3人、重伤4人；灼烫死亡3人、重伤3人；车辆伤害死亡3人；起重伤害死亡2人；物体打击死亡1人；火药爆炸死亡1人。详细情况见下表：
按事故致因分类：物的原因造成的事故伤亡人数为39人，占伤亡总人数的20.1%；人为原因造成的事故伤亡人数为146人，占伤亡总人数的75.3%；管理原因等造成的事故伤亡9人，占伤亡总人数的4.6%。如下表所示：
六、按伤害部位分类： 根据事故对人体造成伤亡的主要部位统计，分为躯体、手、足、头（脑）面、眼及其它。其中，躯体伤亡为43人，占伤亡总数的22.2%；手部伤亡为52人，占伤亡总数的26.8%；足部伤亡为39人，占伤亡总数的20.1%；头（脑）部及面、眼部伤亡均为19人，均占伤亡总数的9.8%；其它部位伤亡为22人，占伤亡总数的11.3%。统计如下表： 事故的发生，不仅造成了人员的伤亡和公司财产损失，而且给死者及其家属带来巨大痛苦，公司及死伤者为此付出了高昂的代价。广大员工一定从已发生的事故中认真汲取教训，进行一步提高安全意识，严格遵守安全生产规章制度，切实做好岗位安全生产工作，确保安全生产，实现科学发展。
中国石油独山子石化 60万吨/年全密度聚乙烯装置国内外事故案例汇编二○○八年六月
前言 本书汇集了一些国内外同类装置事故案例，希望通过此书，使大家能够对全密度聚乙烯装置的在生产过程中的各种风险有所认识，提高员工的风险意识，保证装置的安全生产。在资料编写过程中，可能存在疏漏之处，在使用过程中如发现有不妥之处，敬请提出宝贵意见。
目录 （一）火灾爆炸事故 (1) 一、某石化塑料厂聚乙烯装置T2系统火灾事故 (1) 二、XX石化塑料厂装置聚合系统聚合火灾事故 (2) 三、置换方案不合理排出三乙基铝自燃着火 (3) 四、TEA钢瓶更换着火事故 (4) 五、作业环境存在隐患三乙基铝泄漏着火 (5) 六、工具使用不当泄漏着火 (6) 七、阀门内漏积聚静电引起闪爆 (6) 八、无票动火割错管线泄漏着火 (7) 九、措施不当静电起火 (8) 十、操作不当引起着火 (8) 十一、违章操作倒淋冻融泄漏静电起火 (9) 十二、麻痹大意引起着火 (10) 十三、经验不足冒然作业引起泄漏着火 (10) 十四、橡胶塑化模头堵塞引起着火 (11) 十五、罐体清洗不干净静电引发着火 (12) 十六、电线短路引起闪爆着火 (12) 十七、违章指挥违章操作塔体被火烧坏 (13) 十八、违章作业风筒着火 (14) 十九、违规设计违章操作引燃通风柜 (14) 二十、低标准老毛病引燃可燃物 (15) 二十一、机械故障泄漏爆燃 (16) 二十二、压力表质量问题泄漏着火 (17) 二十三、违章使用非防爆工具碰撞着火 (17) 二十四、2000年乙烯厂着火事故 (18) 二十五、密封失效泄漏着火 (19) 二十六、施工留下隐患引发泄漏着火 (20) 二十七、作业环境存在隐患三乙基铝泄漏着火 (21) 二十八、现场疏忽检查电线腐蚀短路引起着火 (22) 二十九、中心化验室“7.24”着火事故 (23) 三十、2002年乙烯厂着火事故 (25) （二）人身伤害事故 (26) 一、22F420D堵手孔伤人事故 (26) 二、造粒F848水箱烫伤人 (27) 三、消防栓水阀飞出伤人 (28) 四、无证操作叉车翻造成人员受伤 (28) 五、下直梯踩空坠落受伤 (28) 六、硫酸喷出灼伤 (29) 七、劳保穿戴不合格肩及右臂被碾伤 (29) 八、缺乏经验眼被灼伤 (30) 九、违章作业手指被截 (30) 十、巡检跌倒，造成胸骨骨裂 (30) 十一、盘车电机叶片飞出伤人 (31) 十二、盲目作业手指被切断 (32) 十三、未戴防护面具TBC灼伤眼睛 (32) 十四、巡检不慎坠落腰、胸多处骨折 (33) 十五、无证驾驶叉车保管员被撞受伤 (33)
中海油气（泰州）石化有限公司 中海油气（泰州）石化一体化项目100万吨/年连续重整装置、40万吨/年芳烃抽提装置 （安装工程） 检验试验计划 编制： 审核： 批准： 中国化学工程第十四建设有限公司 滨江项目经理部 2014年月日
目录 一、检验试验管理要求1 1、工序质量检验级别及符号说明 1 2、对相关人员的要求 1 3、对检试验工装的要求 1
一、检验试验管理要求 1、工序质量检验级别及符号说明： ●A类检验-----业主、监理、施工单位等有关方面现场共同检验。 ●B类检验-----监理、施工单位现场共同检验。 ●C类检验-----施工单位自行控制检验。 ●停检点H-------工序必须停下来，待质量监督部门检查合格后才能 进行下道工序。 ●见证点R-----应呈交的施工记录资料。 2、对相关人员的要求 ①执行国家、部、行业及地区颁发的现行工程法规、规程、规定、试验方法、试验程序及有关制度。 ②材料人员严格按照材料检验标准对供货厂家提供的随行质量证明文件、实物进行审核做到物证相符，把好材料关。 ③试验人员必须有相关部门颁发的资格证、试验工作岗位合格证，无证者不得从事试验工作。 ④取样人员责任心强，每项工作应进行详细的技术交底，严格按照规范、标准有关取样的规定取样送试。 ⑤检试验资料、检试验记录，编写实验台帐、试验报告、检查记录、测量数据必须实事求是，字迹清楚、数据可靠、及时报验、妥善保管。 ⑥取样见证人有监理或业主有关人员担任。 ⑦试验室须有资格承担对外试验业务的试验室或法定检测单位，并经当地质监部分备案确认。 3、对检试验工装的要求 ①检试验设备状态良好，满足工程要求，需相关部门校验、复检的应在有效使用期内。 ②所有检试验用计量器具（包括检试验设备上的仪表）必须完好，经过检定、校准、计量验证处于合格状态（合格证明），并在有效使用期内使用。周期检定的计量器具调转时，应有检定、校准合格证书。 ③所有检试验工装必须报验，每台工装必须有相应的校验、有效使用期标识，所有工装进场报验验收合格方可使用。
250. 温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率影 响如何? 下图显示温度和氢分压对正己烷转化成甲基环戊烷的平衡比率的影响。 通常情况下，平衡比率很低，但是随着氢分压的下降和反应温度的提高，平衡比率增加很快。必须注意，在己烷转化成各种类型的环化物质之前，反应器中的甲基环戊烷浓度必须降至比以上平衡比率算出的值要低。 加氢裂化受低氢分压的抑制，已烷转化成芳烃的选择性受低氢和高温的影响而大大提高了。 251. 温度和氢分压对甲基环戊烷转化为环己烷的平衡比率影 响如何? 甲基环戊烷异构化为环己烷的反应中，氢气既不是反应物，也不是生成物，所以氢分压对此反应没有影响，平衡比率只受温度影响。列举了甲基环戊烷转化成环己烷时平衡比率受温度影响的情况。平衡比率在正常的重整反应温度区域是很低的，而且当温度上升时有所下降，这种低的平衡比率限制了甲基环戊烷转化成环己烷，因为在转化甲基环戊烷的反应发生之前，环己烷必须降低到非常低的水平。
252. 温度和氢分压对环已烷转化为苯的平衡比率影响如何? 环己烷脱氢转化成苯的反应既简单又迅速，下图显示了温度和氢分压对平衡比率的影响。因为环已烷转化成苯是不可逆的，热力学因素对选择性几乎没有影响，各种典型的铂重整操作条件都十分有利于苯的形成。 253. 作温度和压力对正己烷转化为苯的选择性影响如何? 下图显示了工艺条件对正己烷转化成苯的选择性影响，这里苯的选择性被定义为：转化成苯的正己烷摩尔数和所有被转化的正己烷的摩尔数之比，这里的转化是指正己烷的消失量，所以产品中的己烷异构物不包括在。图—24大体上反映出了正己烷脱氢环化的反应情况，在压力一定的情况下，正己烷转化成苯的选择性随着温度的增加而增加。这是因为温度
催化重整装置操作工：催化重整装置(高级工)知识点（最新版） 考试时间：120分钟 考试总分：100分 遵守考场纪律，维护知识尊严，杜绝违纪行为，确保考试结果公正。 1、单项选择题 重整催化剂烧焦供风总量是根据（ ）来决定的。A.烧焦温度 B.烧焦压力 C.催化剂总量 D.催化剂积炭总量（KHD ：工艺操作能力） 本题答案： 2、单项选择题 下列组分辛烷值由高到低的顺序是（ ）。A.甲苯、环已烷、已烷 B.已烷、环已烷、甲烷 C.环已烷、甲苯、已烷 D.环已烷、已烷、甲苯 本题答案： 3、判断题 催化剂硫中毒后，铂的活性降低，通常表现为相对脱氢性能及脱氢环化性能(金属作用)比加氢裂解性能(酸性作用)强 本题答案： 4、单项选择题 下列哪一些可以通过皮肤对人体造成毒害。（ ）A.硫化氢、汽油、甲苯、乙醇 姓名：________________ 班级：________________ 学号：________________ --------------------密----------------------------------封 ----------------------------------------------线----------------------
B.汽油、苯、二氯乙烷、瓦斯； C.汽油、二氯乙烷、二甲基二硫醚、甲苯 D.液化气、苯、二氯乙烷、二甲基二硫醚 本题答案： 5、判断题 由于临氢系统易泄漏，不易发觉，因此要定期对临氢系统进行检查，方法是关闭照明灯进行逐段检查。 本题答案： 6、判断题 重整催化剂对产品的质量、收率及装置的处理能力起决定性作用，催化剂质量关系到整个重整装置的技术水平，故对重整催化剂有严格要求。 本题答案： 7、问答题 某连续精馏塔在压强101.3Kpa下分离苯一甲苯的混合液，已知处理量为15300Kg/h，原料液中苯含量为45.9％，工艺要求馏出液中苯的含量不小于94.2％，残液中苯的含量不大于4.27%（均为质量分率），计算馏出液和残液的量？ 本题答案： 8、判断题 在重整催化剂硫化过程中，由于不存在在线气中水分析仪和氢纯度分析仪的超程情况，因此无需切除出来。 本题答案： 9、判断题 抽提循环水罐水量不够应补入软化水。 本题答案： 10、判断题 戊烷等轻质非芳烃有利于抽提效果，所以抽提原料中应保留大量的戊烷组分。本题答案： 11、单项选择题 同碳数的油品的蒸发潜热比较为（）。A.环烷烃＞芳香烃＞烷烃 B.芳香烃＞环烷烃＞烷烃
连续重整装置工艺流程简介 连续重整装置工艺流程简介主讲:王刚2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 1 装置概况连续重整装置含石脑油加氢、重整、催化剂连续再生三个单元。石脑油加氢是以原料处理装置的重石脑油为原料，通过加氢、汽提脱除原料油中的S、N、O、重金属、水等有害杂质提供符合要求的重整进料。重整是将芳烃含量较少的重石脑油经过环烷脱氢、烷烃环化脱氢等反应后转化成芳烃含量高的生成油，同时产生加氢反应所需的氢气。催化剂连续再生墙己扛叩拇呋粒战埂?氧氯化、干燥(或焙烧)、还原等工艺使之恢复活性。连续重整采用Axens(原IFP)工艺包设计，采用超低压连续重整工艺。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 2 主要技术特点: 重整四台反应器为并列布置，加热炉采用四合一炉，炉管为倒“U”型布置。再接触为一段再接触，采用冷冻方式以提高液收率。富氢压缩机三级压缩。再生循环气采用冷、干式循环，氧氯化气体引入再生气，氧含量检测点增加。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 3 装置方块图原料预加氢单元加氢裂化单元催化剂再生 PSA单元 HP PURGE fromoparis/transplus unit 重整单元异构化 LPG去罐区抽提单元吸附分离单元单元 BZ from oparis/transplus 歧化单 元 2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 4 装置工艺流程介绍第1部分石脑油加氢一、工艺流程描述直馏石脑油自界区外进入单元，经过流量液位控制引入单元，通过进料缓冲罐的液位来控制石脑油加氢的进料。2011-9-30 腾龙芳烃(厦门)有限公司 51. 反应部分直馏石脑油经过反应进料泵在流量控制下提升至反应系统，完成直馏石脑油进料，同时还混合了来自循环压缩机的循环氢。混合物接下来进入反应器进出料换热器进行预加热，然后进入加热炉进一步加热到所需的温