固定频率变压器设计表格(60W)

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电气计算EXCEL表格：变压器电力计算方式

电力负荷计算书
工程名称：业务号码：
设计：
校对：
2020年4月24日审核：
序号
用电设备组名称
1 800T
2 照明和插座负荷
3 照明和插座负荷
4 照明和插座负荷
5 照明和插座负荷
6 照明和插座负荷
7 裙房一层大厅
8 地下层公共照明（主供）
9 地上层公共照明（主供）
10 地上层公共照明（主供）
11
1WL5 214 0.7 0.85 0.62 149.8 92.8 176.2

1WL6 170 0.7 0.85 0.62 119.0 73.7 140.0
1WL7 100 0.7 0.8 0.75 70.0 52.5 87.5
1WL8 53 1 0.9 0.48 53.0 25.7 58.9
1WL9 210 1 0.9 0.48 210.0 101.7 233.3
1WL1 145 0.3 0.6 1.33 43.5 58.0 72.5
1WL2 176 0.7 0.85 0.62 123.2 76.4 144.9
1WL3 198 0.7 0.85 0.62 138.6 85.9 163.1
1WL4 210 0.7 0.85 0.62 147.0 91.1 172.9
0.84 0.65 981.0 600.3 1150.1
1576
0.92 0.43 981.0 417.9 1066.3
166.8
500
2.133
荷 I30(A) 110.1 220.2 247.7 262.7 267.8 212.7 132.9 89.5 354.5 168.8
1747.3 1620.0

用excel设计变压器程序

用excel设计变压器程序电力变压器设计一、电压计算Ea120210.00Ｅx1*１０００/１.７３２伏Ea210500.00Ex2*1000伏二、电流计算Ia126.39SN/1.732/Ex安Ix126.39SN/1.733/Ex安Ia250.79SN/3/Ex安Ix287.98SN/1.735/Ex安三、铁心直经计算取K56在53～57之间查表确定查表SZ 4.81KVAD269.36k*SZ毫米四、线圈匝数计算1、标准直经D查表270.00毫米At499.70cm2KC0.932、算每匝电压e'tf50.00HZ取Bm可调16.50在16～17.5千高斯e't18.32Bm*At/450伏3、初算低压线圈匝数W’2W’2573.07Ea2/e't取整W2574一般进位为整数4、确定每匝电压et（千高斯）et18.293Ea2/W2伏5、根据et求出磁密Bm（千高斯）Bm16.47450*et/At6、计算高压匝数N1及分接匝数W分W’11104.81Ea1/et取整W11105E分1010505*2W’分55.21E分/et取整W分557、电压比校核E'a120210.00W1*et(Ea1-E'a1)/Ea10.00000000小于0.0025E'分1010.00W分具有分接的电压比校核0.00000000小于0.0025具有分接的电压比校核0.00000000小于0.0025五、线圈设计与主绝缘确定1、线圈结构型式的确定线圈型式：连续式线圈类别：外线柱2、导线选择：ZB纸包扁铜线3、电流密度的选择：△ 3.40A/mm24、导线规格的选取（高、低侧）A1单位平方里米7.767.79查表的接近值A1/n7.76A214.9415.10查表的接近值A2/n14.945、线圈绝缘b3(mm)10.00￡2 3.50 b027.00￡0 4.00 h165.00h350.00 6、线圈排列取N1可调高压线圈段数60在56～76为4的倍数取N分Wa1--最小分接匝数1050W1-W分Wt120.18Wa1/(N1-2*N分)取整Wt120和21每段匝数W分t13.80W分/N分取整W分t1314 3、低压线圈每段匝数及段数N2的确定取N2可调5450~N1（90）为2的倍数校核：W2/N2 W't210.62963W2/N2取整Wt211进位取整多余撑条数106.000要大于0每段匝数 4.250000要大于0检验：7、线圈幅向及轴向尺寸计算a)、沿线圈轴向导线根数的确定端nb160N1端nb254N2中nb11202*N1中nb21082*N2b)、沿线圈轴向油道数的确定n'b159nb1-1n'b253nb2-1c)、线圈高度计算（内、外线圈分别计算）b'1 5.60b1+0.5b'27.90b2+0.6H31336.00b'1*nb1mmH32426.60b'2*nb2mm取KP0.93H41283.50(nb'-1)*4.5+6*6*2mmH42197.164*nb'*KP mmH1619.50H3+H40或5取整H2623.76H3+H40或5取整d)、沿线圈幅向导线根数的计算（内外分别计算）na121n3*n mmna211n3*n mma'1 2.06a1+0.5mma'2 2.60a2+0.5mme)、线圈幅向尺寸的确定B129.5根据后B'1取整或0.5为尾数mmB244.5根据后B'2取整或0.5为尾数mm8、绝缘半经计算R1铁心半经135.00D/2mmR2低压线圈内半经150.00R1+（C+b3)mmR3低压线圈外半经179.50R2+B1mmR4高压线圈内半经206.50R3+b0mmR5高压线圈外半经251.00R4+B2mmM0两铁心柱间距离529.002*R5+B4mmr1低压线圈平均半经164.75R2+B1/2mmr12主空道平均半经193.00R3+b0/3mmr2高压线圈平均半经228.75R4+B2/4mm9、铁窗高度HWHw738.00要取H1和H2大者代入式中mm六、阻抗电压计算1、电阻压降计算ur 1.25pk/10/SN％2、电阻压降计算查表得Ha0.00HK1外线圈电抗高度62.00H1-Ha cmHK2内线圈电抗高度62.50H2-Ha cmHp两线圈的平均电抗高度62.25(HK1+HK2)/2cm a1 2.90cma2 4.40cma12 2.75cm和D102.55cm rmd10.05cm查表p0.96ux% 6.30uk% 6.42在6.3375~6.6625七、线圈数据计算1、心需填写的数据Ea120210.00伏Ea210500.00伏Ex135.00千伏Ex210.50千伏Ia126.39安Ix126.39安Ia250.79安Ix287.98安W分55匝W11105匝W2574匝N160N254Wt1正常段每段匝数21W分t分接段每段匝数14Wt2正常段每段匝数11W分t2非正常段每段匝数4 E）、各段单根导线尺寸及导线截面积高压侧: 1.56a1mm5.10b1mm低压侧： 2.10a2mm7.40b2mm高压侧: 2.06a1’mm5.60b1'mm低压侧： 2.60a2'mm7.90b2'mm1.00n11.00n27.96s1=a1*b1mm215.54s2=a2*b2mm27.96A1=n1*s1mm215.54A2=n2*s2mm23.32Δ1=Ia1/A1安/mm23.27Δ2=Ia2/A2安/mm21.035Lp1=2*3.14*r1m1.437Lp2=2*3.14*r2m1157.56L1=Lp1*W m824.58L2=Lp2*W2m1143.07Ln1=Lp1*Wn1m824.58Ln2=Lp2*Wn2m245.89Gx1=3*g*L1*A1*0.001342.13Gx2=3*g*L2*A2*0.0013.77K1=17t(a1+b1+1.57t)/s1255.16Gc1=(1+K1/100)*Gx12.71K2=17t(a2+b2+1.57t)/s2351.39Gc2=(1+K2/100)*Gx2高压侧: 3.07R75c1=ρ75c*Ln1/A1低压侧：1.13R75c2=ρ75c*Ln2/A2高压侧:6410.71Pr1=3*Ia1平方*R75c1低压侧：8768.39Pr2=3*Ia2平方*R75c2211.60G0(角）查表心柱重:846.35GF1=3*r*Hw*At*0.0001铁扼重：1020.48GF2=4*r*M0*Ax*0.0001+G0铁心总重:1866.83GF=GF1+GF2附加损耗系数 1.25K1查表7-81.9950P1=P2附表64655.41P0=K1*(P1*GF1+P2*GF2)在4646～4797.50.32Io1=Po/(10SN)1.30Ko25.40gc查附表63.19gj见表7-98.00c499.70Ax4.89Io2=Ko*(gc*Gf+gj*c*Ax)/(10*SN)4.89898Io=(Io1*Io1+Io2*Io2)开平方九、油箱尺寸计算1、油箱高度计算Hw-铁心窗高度738.00mmHx-铁轭的高度270.00D mmHt-垫角高见表7-1016.00mmH1-铁心至箱盖距离见表7-11280.00mmH-油箱高度1574.00mm2、油箱宽度计算D-外线圈直经502.002*R5mm取B1-高低压侧对油箱空隙见表7-12250.00在150~250之间mmR5-高压线圈（外线圈）的外半经251.00mmB油箱的宽度752.00mm3、油箱长度计算取B2-油箱长度200.00在150～200之间mmL-油箱长度1760.00D+2*M0+B2mm4、其它尺寸L11008.00mmLb-油箱展开长4377.28mm箱盖厚度$g10.00mm箱底厚度$D8.00mm箱壁厚度$b 6.00mm十、附加损耗计算1、线圈中纵向涡流损耗Kt 3.80f50.00HZp-洛氏系数0.95S1-单根导线面积7.96mm2S2-单根导线面积15.54mm2m1-垂直于漏磁场方向导线根数21.00根m2-垂直于漏磁场方向导线根数11.00根n1-平行于漏磁场方向导线根数60.00mmn2-平行于漏磁场方向导线根数54.00mmHk-线圈电抗高度622.50mma1或b-垂直于漏磁场方向裸导线宽度 1.56mm a2或b-垂直于漏磁场方向裸导线宽度 2.10mm Ka10.00539Ka20.00829Kb112.24494并联根数超过2根KbKb2 1.312392、杂散损耗计算K-系数表7-15 2.19ux 6.30Bm-铁心柱内磁密16473.30高斯fai每柱磁通8231707.32Hk-电抗高度62.25cmLp-平滑箱壁周长即展开长437.73cmL-油箱长度176.00cmB-油箱宽度75.20cmM0-两铁心柱中心距52.90cmRp-箱壁的平均周长即展开长36.35cmr12-主漏磁空道的平均半经19.30cmPZ349.800533、引线损耗Py见表7-16100.00瓦4、总的附加损耗∑P△134.58（Ka1+Kb1)*pr1瓦∑P△272.68（Ka2+Kb2)*pr2瓦∑P△557.07∑P△1+∑P△2+Pz+Py瓦∑Pr15179.10Pr1+Pr2瓦5、短路损耗Pk15736.17Pr+∑P△瓦6、短路电压ur 1.25uk 6.42(uk-[uk])/[uk]-0.01要小于0.025uk7、层式线圈附加损耗计算层式线圈附加损耗45.54瓦十一、温升计算1、线圈对油的温升（高、低压分别计算）1）、线段表面热负荷计算取K1-系数22.10I1-相应线段中流过的电流26.39Ia1安I2-相应线段中流过的电流50.79Ia2安W分1-相应线段中匝数21.00W1匝W分2-相应线段中匝数11.00W2匝△1-线段中的电流密度3.32△1安/mm2△2-线段中的电流密度3.27△2安/mm2K21-线圈绝缘校正系数要根据a'范围选1.00a'小于等于1.75a时1.75*a1K22要根据a'范围选值 1.00a'小于等于1.76a时 1.75*a2K21要根据a'范围选值0.75a'大于1.75a时a'1-1.75*a1K22要根据a'范围选值0.71a'大于1.75a时a'2-1.75*a2垫块数撑条数见表6-28.00垫块宽10.04外m垫块宽20.03内m线圈周垫块数？线段的平均匝长Lp1 1.0346m Lp2K31-线饼的遮盖系数0.69K32-线饼的遮盖系数K4-导线中的总附加损耗占电阻损耗的百分数3.67∑P△/∑Pr％L1-线饼外表面周长97.722*（m1*a'1+b'1)mmL2-线饼外表面周长73.002*（m2*a'2+b'2)mmq1-线圈表单位热负荷624.16K1*K21*I1*W分1*△1*（1+K4/100)/K3/L1q2-线圈表单位热负荷688.13K1*K22*I1*W分2*△2*（1+K4/100)/K3/L22）、线圈对油的温升由计算q查表7-19tx1-外线柱18.310.358*q1的0.6次方手算tx2-内线柱20.670.41*q2的0.6次方手算3）、线圈对油的平均温升Kj1-绝缘校正系数见表7-200.0110Kj2-绝缘校正系数见表7-200.00940T△j1-外线柱线圈绝缘校正温升0.20Kj*q1T△j2-内线柱线圈绝缘校正温升0.19Kj*q2T△y1-油道校正温升-0.81p*q/1550T△y2-油道校正温升0.00p*q/1550P1-附加系数按图1查得-2.00P2-附加系数按图1查Tx117.71tx1+T△j1+T△y1Tx220.86tx2+T△j2+T△y22、油箱有校散热面积计算a)、油管式油箱有效散热面积1）、箱盖的几何面积R0.38mL1 1.01mA1 1.20m22)、箱壁几何面积H 1.57mA2 6.89m23)、油管的几何面积油箱壁上设油管数 2.00排每排设125.00根取l100.00取H190.00外层扁管的中心距 1.39m取外层扁管的中心距 1.40m两列扁管之间中心距为0.0350m 取内层扁管的中心距 1.37A358.94mm2A47.60qy438.95P0Ty34.060.262qy0.8Txy151.77Txy254.92Ts48.87h1655.00mmh2769.50mma0.83Lpaix4377.28油管根数125.07电力变压器设计Ex135.00千伏Ex210.50千伏SN1600.00千瓦高并绕根数n1 1.00查表a1 1.56校核b1/a1 3.27在2.5~5查表b1 5.10校核b2/a2 3.52在2.5~5低并绕根数n2 1.00查表a2 2.10查表b27.40h255.00h433.00b114.00b29.00￡3 3.00b427.00￡4 3.004.00正常段正常段分接段分接段段数104244匝/段21201413其中：108为54*2校验：1050应=1050即W1 -0.24537应接近0才合格否则重取N2线段名称段数每段匝数正常段52非正常段2574应等于574.00W2620mm校核：(H1-H2)/H1-0.01应在0.05之内625mmB1'29.46 1.03*a1'*na1B2'44.56 1.03*a2'*na2b027.00mmb427.00mmpk20000.00瓦HP/r0.62p-洛氏系数0.951-ramd/3.14/Hp K附加电抗系数 1.02g8.90小于50.00在小于等于20400.00瓦〔Pk〕20000.00瓦6.502.73a'1 2.063.68a'2 2.60-0.67-1.081.4366m0.830.00 5050.00。

变压器设计模板

φ1
Ui
3 1
U0 (N2 + k) = Ui N1
Np
2
G1 G图 7-2 有分数匝变压器（A）和等效磁路（B）
（7-4）式中 N2－包围全磁通的次级匝数。 N1－初级匝数。初级的磁化安匝imN1维持磁芯中的磁通变化。如果次级有电流时，次级电流产生相反于激磁磁场的磁势，磁通分配将发生变化。
开关电源中磁性元器件
赵修科
“时钟频率”是控制IC芯片产生的时钟脉冲频率。通常，开关频率与时钟频率相同，但不总是这样。偶尔，控制IC芯片经分频获得低的开关频率。特别将推挽IC控制芯片用于单端正激变换器，仅用两个开关驱动中的一个，保证最大占空度不超过50％。在这种情况下，开关频率是时钟频率的一半通常发生混淆是推挽类拓扑。推挽类（推挽，半桥和全桥）功率电路每个功率开关以1/2时钟频率驱动，电路的开关频率就是时钟频率。变压器和单个功率开关和单个整流器都以“变压器频率fT” 工作,它是开关频率的一半。电路输出滤波工作在开关频率。
∆BAe U = Ton N
(7-2)
式中 Ton－U加在线圈上的时间(s)； Ae－磁芯中柱截面积(m2)； ΔB－在Ton时间磁芯中磁通密度增量（T）。如果E型磁芯，两个边柱截面积相等，并等于中柱截面积的一半。一个线圈（图7-1）只围绕E 型磁芯边柱（图1(a)中A），或既围绕中柱还围绕一个边柱（图1(a)中B）；如用“X”磁芯，线圈的柱间出线(图1(b)中A、B、C)，线圈围绕边柱的不同，就可造成不同的分数匝。例如图7-1(a)线圈A，围绕边柱的线圈，包围的磁通是中柱的一半，这个线圈上的感应电势为
U i Ton =
U i D nU o = fs fs
（7-1）
式中 fS=1/T－开关频率。当输出电压恒定时，稳态情况下变压器线圈上的伏秒为常数，与电网电压和负载电流无关。当输入电压最低（Uimin）时，占空度最大，还要考虑到以下对最大占空度的限制： ①根据输出电压调节范围，在输入电压最低时应保证输出最高电压。即最大占空度。在最高输入电压、轻载时最小占空度。 ②正激变换器的变压器，在每个开关周期中导通磁化后必须使磁芯复位。如果复位反向电压被 Ui箝位，同时复位线圈与初级线圈匝数相等，必须限制最大占空度小于50％，因为复位所需时间等于导通时间，同时还应当加上功率开关的关断延迟时间。在推挽类变换器中（桥式，半桥，推挽）占空度接近100％。在互补开关转换时关断延迟使得开通与关断晶体管共导通，必须设置死区。占空度应小于1。 ③实际电路中，存在整流二极管压降，初级和次级线圈电阻，滤波电感电阻以及功率开关压降，也影响极限占空度Dlim 选择。 ④如果在低输入电压Ui正好达到最大占空度极限值Dlim，当出现突加负载时，调节器没有备份的伏秒能力，不能响应负载的突变，造成电压较大的跌落。因此希望Dmax< Dlim。 ⑤在电源启动或突加负载时，瞬时造成输出电压跌落。反馈电路将占空度推向Dlim。由于输出滤波电感限制了输出电流的上升率，以致于在好几个开关周期工作在极限Dlim。如果输入又是最高电压Uimax，变压器伏秒比正常大几倍，即磁通变化量比额定变化量大几倍，可能使磁芯饱和。增加磁芯损耗不是个问题－因为瞬时工作。如果限制最大伏秒与稳态时伏秒相近，且因工作磁通密度受损耗限制远小于饱和磁通密度BS(对于正激是Bs-Br)，这不成问题。例如限制的伏秒比额定的伏秒为3:1，如ΔB＝0.08T，3倍ΔB =0.24T<BS。如果存在这个问题，在电路中可采用软启动，软启动并不影响快速增长的负载。绝大部分控制芯片没有伏秒限制功能，具有软饱和特性功率磁芯材料可容忍磁芯饱和，不至于产生过大的磁化电流。但对陡峭饱和的矩形回线材料，这似乎是个灾难。解决办法是选择磁感应摆幅小到在不正常情况下不会饱和。

低频变压器设计

1500ｕF 2200ｕF 3300ｕF 4700ｕF 6800ｕF
＜650900ｍA ＜8001500ｍA ＜1600ｍ A-2500ｍ A ＜2600ｍ A-3500ｍ A ＜3600ｍ A-5000ｍ A
1-1.3A 1.4-2A 1.4-2A 2.1-3.5A
八.激磁电流
EI-35 EI-41
一。BN 设计
根据功率选择型号 EI-24 0.5W以下 EI-28 0.5W1.8W
EI-35 1W-4W
EI-41 3W-7.5W EI-48 6W-20W EI-57 18W40W 积厚的设计 P＝UI Sｃ＝
二.
N1=V1*1 06/4.44fB 0SC
B0设置 EI35： 1.15 EI41： 1.05
470ｕF
1000ｕF
0-1A 1-1.5A 1.5-2A 2-3A 3-6A
六.DC线 1414/264 8＃24 1414/246 8＃22 2468＃20 SPT-1＃ 18 SPT-2＃ 18
0-1A
1-1.5A 1.5-2A
2-3A 3A以上
＜300ｍ A ＜700ｍ A
200ｍA
210-600 ｍA
0.7-0.75
0.85-0.9 0.9-0.93 0.93-0.96
H20：1.4 Z11：1.6
B0 H50N： 1.414 H50A： 1.555 H18： 1.25 H14：1.4 Z14：1.6
方法1
∮1＝I 1/2.4 *I1
I1＝ PIN/V1
PIN=UOUTIO
UT
∮2=
IOUT/2。4
十。短路试验测试短路试
验电流一分钟内不得超过8A。外壳不得溶坏变形

高频变压器计算表格

2
ห้องสมุดไป่ตู้
W V V V V mH A A A mm 圈圈圈 A A V Ω
min min max VDC 2Vline VDC
V
max DC
2V
max line
D min VRO P *VDC DS min (VDC * DP ) 2 Lp 2 * Pin * f s * K RF )
rms 2
I cap
rms
( IS ) I o
0.36461 0.1786 1.01688
ID I peakVR0 RC Vo o max ds Co f s (Vo VF ) 0.91 Rcs I ds peak
Pin VO *IO
max VDC
Pin *(1 Dch ) 2Vline * 2 f L * CDC
16.4706 77.6548 92.0252 374.71 73.6201 0.82267 0.8949 0.44745 0.32677 0.39464 94.9937 91.4194 23.7419 0.41586
V fL VO IO

输入条件
满载工作频率初级开关管导通时间的占空比次级整流管导通时间的占空比磁芯截面积磁通摆幅电感系数输出整流管压降输出电容输出电容等效电阻
C DC f s 55K DP DS 50% Ae
B 0.3
AL
VF CO RC
输入功率输入bulk电容之纹波电压最低输入直流电压最高输入直流电压反射电压电感量初级峰值电流初级平均电流
1 N p2 Lg 40π A e 1000L p A L L * I peak N p min p ds B * Ae N p *(Vo VF ) Ns = VR0 VCC VFA N AUX * Ns Vo VF

EI型变压器设计可行性参考表

EI型变压器设计可行性参考表一（220V/50-60Hz）
铁芯型号
输入绕组数
输出绕组数
输出功率W
温升℃
电压调整率
ΔU %
绝缘电阻MΩ 500VDC
抗电强度VAC/MIN
引出方式
输出电压V
EI35×10
1
1
1.18
≤20
30
≥500
3750
插针式引线式
≤150
EI35×13.5
1.74
≤25
EI35×15
20
≤60
26
EI57×19
1
1-2
19
≤60
26.1
≥500
3750
插针式引线式
EI57×24
25
22.1
EI57×30
28
19
EI57×35
38
17
EI66×22
1
1-3
34.2
≤60
19.4
≥500
3750
插针式引线式
EI66×28
44.5
16.2
EI66×33
52.2
14.5
EI66×44
70.8
11.9
EI76.2×25
1
1-3
56
≤60
14.6
≥1000
3750
引线式
接线端子
EI76.2×35
70
12
EI76.2×40
90
10.2
EI76.2×50
111
8.76
EI76.2×65
130
8
EI型变压器设计可行性参考表二（220V/50-60Hz）

变压器选择负荷计算实例表格

0.65
4.80
2.00 0.00 0.70 1.00 6.72
0.00
20.00 1.00 0.00 0.70 0.80 14.00
10.50
10.00 1.00 0.00 0.70 0.80 7.00
5.25
20.00 1.00 0.00 0.70 0.80 14.00
10.50
2.75
1.00 0.00 0.70 0.80 1.93
0.96
补偿前变压器的负荷率（%） 75.6
补偿后变压器的负荷率（%） 66.77
80.54Leabharlann 64.43 64.4341.62 39.54 17.54
63.18 1.00 0.00 1.00 0.96 63.18
18.43
编号设备名称
1 UPS 2 自用气撬电加热器 3 自动电热开水器 5 计量橇电动执行机构 6 站场电动执行机构 7 仪表机柜
0.00
2.00
1.00 1.00 0.80 0.80 1.60
1.20
2.00
5.00 4.00 0.80 0.80 8.00
6.00
2.50
1.00 0.00 1.00 0.90 2.50
1.21
8 阴极保护
1.50
9 太阳能热水器
4.80
10 综合值班室配电箱
20.00
11 站区照明
10.00
5.57
2 自用气撬电加热器
11.00 1.00 1.00 1.00 1.00 11.00
0.00
3 自动电热开水器
3.00
1.00 0.00 0.80 1.00 2.40
0.00
4 深井潜水泵

60W(19V3.16A)CCM变压器计算表

最大占空比Dmax 0.555最低输入直流电压Vdcmin 100V 输出电压Vo 19.3V 最大输出电流Io 3.16A 过流保护电流Iocp 4.4A 工作频率Fsw 65kHz 工作周期Ts 15.40uS 最大磁感应强度Bmax 0.33T 输出二极管正向压降Vf 0.2V 临界点K 1临界电流Iob 3.16A IC peak sense电压Vsense 0.52V OB:0.75,LD,0.52磁芯选择/RM8磁芯Ae面积Ae 68mm 2VLOOKUP($C$17,core!$B$4:$K$140,5,FALSE)磁芯ALAL 1950nH/N^2磁芯LeLe 38mm2磁芯Ve体积Ve 2430mm^3变压器匝比N 6.40N =(Vdcmin/ (Vo + Vf)) *(Dmax / (1-Dmax))副边峰值电流(临界)Ips(ob)14.20A Ips(ob) =2*Iob/(1-Dmax)副边电感量Ls 9uH Ls =(Vo + Vf)(1-Dmax)*Ts/Ipsob 計算副邊感量Lpj 385uH Lp = N 2* Ls 原边电感量Lp 370uH 副边直流分量(OCP)Idcs 2.79A Idcs = Iocp/(1-Dmax)-(Ipsob/2)副边峰值电流(OCP)Ips 16.99A Ips=Ipsob+Idcs 原边峰值电流(OCP)Ip 2.66A Ip=Ips/N 計算原邊匝數Npj 44.00Np = Lp*Ip/(Bmax* Ae)計算副邊匝數Nsj 7.00Ns=Np/N 計算辅助绕组匝数Nvcc 5.00Nvcc=（15*Ns)/(Vo+Vf)原边匝数Np 45副边匝数Ns 7辅助绕组匝数Nvcc 6变压器匝比Nture 6.43N=Np/Ns 最大占空比Dmax 0.56D(max)=(Vo+Vf)*N/(Vdcmin+(Vo+Vf)*N)連續模式原邊電流變化量Detal Ip CCM 2.31导通时间原边OCP电流平均值Ip_ave_ocp 1.54A 实际原边电流变化量Detal Ip 2.31A OCP時原边Peak電流Ipeak ocp 2.70A Iprms=(Dmax*（Ips*Idcs+1/3(Ips-Idcs)^2))^0.5計算Sense电阻Rsense J 0.19選擇Sense電阻Rsense 0.19最大磁感应强度Bmax 0.331T B(max)=Lp*Ip/Ae*Np 骨架型号RM8骨架形状0mm 圆形：0，方形：1幅宽11.0mm 中柱宽度（方形）0mm 中柱厚度（方形）0.000mm 中柱直径（圆形）9.900mm 可绕线厚度3.500mm 1圈线所需长度42.097mm 电流密度J 6A/mm^2计算原边线径面积Sip 0.16mm^2计算副边线径面积Sis 0.92mm^2趋肤深度Dpen 0.26mm Dpen=6.62/f^0.5(cm)铜线选用副边线径ds 0.5mm 选用副边线数量/2/副边边线材绝缘皮厚度0.2mm 幅宽1层可承受原边圈数Ts 7.900副边边线径截面积sls 0.393mm^2副边线材导通阻抗DCRs 21.386mohm DCR=ρ*Lw/S,ρ=0.019mohm*mm 选用原边线径dp 0.4mm 选用原边线数量/1/原边边线材绝缘皮厚度0.03mm 幅宽1层可承受原边圈数Tp 25.600 2.1175原边线径截面积Slp 0.126mm^2 2.1025原边线材导通阻抗DCRp 286.425mohm DCR=ρ*Lw/S,ρ=0.019mohm*mm 损耗分析输入交流电压Vin 90110230264Vac 输入直流流电压Vindc 100156325373V 计算OCP工作占空比D_c 0.560.450.280.25D(max)=(Vo+Vf)*N/(Vdcmin+(Vo+Vf)*N)计算原边电流变化量Detal Ip_c 2.31 2.89 3.76 3.90A 导通时间原边电流平均值Ip_ave_c 1.110.890.680.66A 检验是否工作在连续模式CCM/DCM 0000连续模式为1，不连续为0实际原边电流变化量Detal Ip 2.26 2.26 2.26 2.26A 实际工作TonTon 8.38 5.38 2.57 2.24us 磁感应强度detalB 273.72273.72273.72273.72mT 实际工作DutyD 0.540.350.170.15原边电流峰值Ipp 2.26 2.26 2.26 2.26A 原边谷值电流Ipv 0.000.000.000.00A BmaxBmax 0.270.270.270.27原边电流有效值Iprms 0.960.770.530.50A 原边电流平均值Ipave 1.13 1.13 1.13 1.13A 实际续流DutyD10.430.430.430.43A 副边电流峰值Isp 14.5514.5514.5514.55A 副边谷值电流Isv 0.000.000.000.00A 副边电流有效值Isrms 5.54 5.54 5.54 5.54A 副边电流平均值Isave 3.167.287.287.28A 变压器损耗原边铜损Ppcoil 0.2660.1710.0820.071W 副边铜损Pscoil 0.6560.6560.6560.656W 总铜损Pcoil 0.9220.8270.7380.727W 磁芯Core loss查表点1点2detalB60300mT Core loss10600kW/m^3转换对数点1点2log10(detalB)1.782.48mT log10(Core loss)1.002.78kW/m^32.54磁芯损耗Pcore 0.1979895440.197990.1979895440.19799W 变压器总损耗Ptotal 1.119985089 1.024850.9355181730.92497原边MOS7N65Rdson0.8ohm Coss230pF Vmos225.4280.9450.6498.7V Pcloss0.7440.4780.2290.199W P铁0.3800.590 1.518 1.859W Ptotal 1.123565566 1.06812 1.746619266 2.058W 副边MOSRdson14.4mohm Coss1700pF Vmos35.143.770.177.6V Pc0.4410.4410.4410.441W Pf0.0680.1060.2710.333W Pon0.2000.2000.2000.200W Ptotal0.7090.7470.9130.974W Pbd1.20.771390.3689252770.32141W PL0.6320987650.423140.2177693760.16529W Ppcb0.03994240.039940.03994240.03994W P漏感0.8327027030.83270.8327027030.8327W Pall 5.658 4.90711 5.054415982 5.31666W0.9151084810.925530.9234671250.91981Flyback 定频模式变压器设计设定值:计算对数斜率变压器check计算所需线径面积选用线径。

电机、变压器电磁计算设计涉及的基本参数(7组)

电磁计算设计涉及的电机根本参数〔共7组〕〔陶彩霞组〕电机参数及到达的指标工作号=Y 200L2-6 type: 200 - 6 - 22 A 级绝缘参数：额定功率：22kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：90.0%额定功率因数：0.83起动电流倍数：7.0起动转矩倍数：2.1最大转矩倍数：2.1变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, yn0；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.3% 短路损耗：880W空载损耗：175W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.8〔滞后〕的满负载时为95%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔田莉〕电机参数及到达的指标作号=Y 200L1-6 type: 200 - 6 - 18.5 A 级绝缘参数：额定功率：18.5kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：90.0%额定功率因数：0.81起动电流倍数：7.0起动转矩倍数：2.1最大转矩倍数：2.1变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, d-11；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.5% 短路损耗：885W空载损耗：178W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.81〔滞后〕的满负载时为96%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔赵峰组〕电机参数及到达的指标工作号=Y 200L2-2 type: 200 - 2 - 37 A 级绝缘参数：额定功率：37kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：92%额定功率因数：0.90起动电流倍数：7.5起动转矩倍数：2.0最大转矩倍数：2.3变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, yn0；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.2% 短路损耗：883W空载损耗：177W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.82〔滞后〕的满负载时为96%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔张蕊萍组〕电机参数及到达的指标工作号=Y 200L-4 type: 200 - 4 - 30 A 级绝缘参数：额定功率：30kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：92%额定功率因数：0.86起动电流倍数：7.2起动转矩倍数：2.2最大转矩倍数：2.3变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, d-11；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.2% 短路损耗：883W空载损耗：178W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.83〔滞后〕的满负载时为95%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔高锋阳组〕电机参数及到达的指标工作号=Y 200L1-2 type: 200 - 2 - 30 A 级绝缘参数：额定功率：30kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：91.2%额定功率因数：0.90起动电流倍数：7.5起动转矩倍数：2.0最大转矩倍数：2.3变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, yn0；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.2% 短路损耗：878W空载损耗：170W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.81〔滞后〕的满负载时为95%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔王黎组〕电机参数及到达的指标工作号=Y112M-4 type: 112 - 4 - 4 A 级绝缘参数：额定功率：4kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：84.0%额定功率因数：0.82起动电流倍数：7.0起动转矩倍数：2.3最大转矩倍数：2.3变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, d-11；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.3% 短路损耗：882W空载损耗：178W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.81〔滞后〕的满负载时为95%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值〔董海燕组〕电机参数及到达的指标工作号=Y132S-4 type: 132 - 4 – 5.5 A 级绝缘参数：额定功率：5.5kW额定电压：380V接法：三角形相数：3频率= 50同步转速：要求到达的指标：额定效率：85.0%额定功率因数：0.83起动电流倍数：7.0起动转矩倍数：2.3最大转矩倍数：2.3变压器参数设计一台三相配电变压器，与该变压器相匹配的数据如下所示：容量：60kVA；额定电压：10±5%/0.4kV；额定频率：50Hz；相数：3联接组别：Y, yn0；冷却方式：ONAN短路阻抗：4.3% 短路损耗：883W空载损耗：172W 绝缘等级：H 级效率：在功率因数cosφ为0.84〔滞后〕的满负载时为96%执行标准：GB20232—2023 三相配电变压器能效限定值及节能评价值。

变压器计算表格

变压器计算表格
变压器计算通常涉及一系列参数和公式。

以下是变压器计算表格中可能包含的一些参数和计算项：
| 参数 | 定义 | 计算公式 |
| -------------- | -------------------------------------- | -------------------------------------------------- |
| 输入电压（Vin） | 输入电源的电压 | |
| 输出电压（Vout）| 输出电源的电压 | |
| 输入电流（Iin） | 输入电源的电流 | Iin = P / Vin (其中P为输入功率) |
| 输出电流（Iout）| 输出电源的电流 | Iout = P / Vout (其中P为输出功率) |
| 额定容量（VA） | 变压器的额定容量 | |
| 额定电流（Irated）| 变压器的额定电流 | Irated = VA / Vrated (其中Vrated为额定电压) |
| 变比（a） | 输入电压和输出电压之间的变比 | a = Vin / Vout |
| 转换效率（η） | 从输入到输出的电能传输效率| η = (Pout / Pin) * 100% |
| 短路电流（Isc） | 变压器的短路电流 | Isc = VA / (%Z * Vrated) (其中%Z为短路阻抗百分比) |
| 空载电流（I0） | 变压器的空载电流 | I0 = VA / Vrated | 这个表格包含了一些常见的变压器计算参数和相关的计算公式。

具体的计算取决于你所处理的变压器的类型和规格。

在实际应用中，你可能需要查阅变压器的技术规格和标准，以确保计算的准确性和合规性。

1/ 1。

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D max =
n (Vo V FW ) n (Vo V FW ) Vin
14.Check MOSFET voltage stress: Dmin(full load)= Vdsmax= 0.13 512 V
D min = D max* V min/ V max
Vbd = 2 * Vin max/( 1 D min) * 1 . 2
2. Put in output Power and efficiency: Pout= u= Pin= 60 W 80 % 75.00 W
Pin =
Pout
h
3. Decide DC-link Capacitor value and then you can get DC-link Capacitor minimum voltage value(>80V at least) Cin= 150 uF Pin 2 Vmin= 100 V
Vmin Vac pk 075 = _ . Cin fs ´
4. Put in SMPS swiching frequency fsw= 66 kHz
A=B=C
Ipk
A Ipk _ sps
C
Ipk _ ini
5. Put in maximum Duty ( in DCM mode:MAX(0.45)) Duty_max= 0.47 6. The result tsw= ton_max= Iin_dc_avg= Ipk= 15.2 7.12 0.75 3.19 us us A A
Ipk = 2 ´
7. If Ipk is more than maximum level of SPS Ipk, Put in your value Ipk_sps= Ipk_ini= ΔI= 2.399 A 0.791 A 1.608 A
Iin _ dc _ avg Tool Design Duty _ max
Design Tool
Flyback transformer design tool
Modified Vesion
Only Fill in the value bounded with blue line,and you will get the result bounded with red line!!! 1. Put in Input AC voltage and frequency range: Vac= fs= 90 V ~ 50 Hz 264 V
Lm =
Fosc = 100kHz : 0.17 Tesla Fosc = 67kHz : 0.25 Tesla Fosc = 50kHz : 0.3 Tesla
Np =
Vin ´ ton _ max Acore ´ B
Np Vin ´ Duty _ max =n= Ns (Vo V FW ) ´ (1 Duty _ max)
2Iin_dc_avg Ipk_sps Ipk
Ipk _ ini = Ipk Ipk _ sps
Vin ´ ton _ max I
8. The result of Lm Lm= 443 uH 9. Put in Ae value and ΔB range of Transformer core Ae= 81.4 ㎟ Bmax= 0.25 ΔB= 0.168 TESLA 10. Put in output voltage and secondary side forward diode Vo= 12 V VFW= 0.6 V 11 Result of Turn Np= 52.21 n= 7.04 Ns= 7.42 change ΔB&Ae to make Ns to near to integer
3쪽
Ns =
Np n
judgement pass or fail pass pass pass pass pass pass
12. You can get Other turn using each output voltage level and diode Vrr. Np 50 diode reverse selected diode Turns Vo voltage rating voltage Ns 7.00 7 12.60 12.10 78.17 100.00 4 7.20 6.70 71.69 1000.00 6 10.80 10.30 76.01 1000.00 10 18.00 17.50 84.65 1000.00 Turns 28 50.40 49.70 123.29 1000.00 25 45.00 44.30 116.81 1000.00
ok or not? ok if not ok,change max duty to achieve it. 15.Design result: primary inductance: primary turns: secondary main turns: actually max duty: reflected voltage-nVo: Vdsmax: n=Np/Ns: 443 50 7 0.474 90 512 7.1 uH Ts Ts V V
2쪽
Turns
Design Tool 63.00 72.00 62.30 71.30 138.41 149.21 1000.00 pass 1000.00 pass
35 40
Vrr = (Vo V max/ n ) * 1 . 2
13.check the duty max: n= Dmax= 7.143 0.474
1 tsw = fsw
Iin _dc _ avg
B
ton _ max = tsw ´ Duty _ max
Duty _ max
ton _ max
tsw
CCM & DCM Mode
Iin _ dc _ avg =
Ipk = 2 ´
Pin V min
Iin _ dc _ avg Duty _ max
1쪽