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AAO生化池计算书

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n
=
tp
=
四、 好氧池容积 1、 以硝化反应计算 反应池中氨氮浓度
硝化作用中氮的半速率常数
15℃时硝化菌最大比生长率 硝化菌比生长率 设计泥龄安全系数 硝化需要最小泥龄 实际取值设计泥龄 好氧池容积 好氧池停留时间 2、 按有机物降解的污泥负荷计算 好氧池容积
Na
=
KN
=
=
μ=
F
=
θco
=
θco' =
有机氮+氨氮+硝态氮
有机氮+氨氮+硝态氮 ηTN=（Nti-Nte）/Nti 有机氮+氨氮，生活污水TKN≈TN,进水硝态氮很 少 有机氮+氨氮,假设有机氮完全转化为氨氮 氨氮 氨氮
采用0.03～0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d) kde(t)=kde(20)*1.08（t-20）
△XV=y*Yt*[Q(Si-Se)/1000] △N=Nti-Nte-n1*△XV △Nt=△N*Q/1000 Vn=[Q(Nki-Nte)/1000-n1△XV]/kde(t)X Vn=△Nt/（kde(t)*X*y）
参照6.10.3，进水中不可降解污泥，即悬浮固 体的污泥转化率无试验资料时采用0.5～ 0.7gMLSS/gSS △X=YQ(Si-Se)/1000-KdVXV+fQ(SSo-SSe)/1000
99.2～99.7％ 污泥贮池停留时间：一般0.5～2.0h m=△X/[Q(Si-Se)/1000)]，剩余污泥产率，活 性污泥法去除1kgBOD产生污泥0.4-0.6kg污泥， 生物膜法为0.3-0.45，生物转盘为0.25
6.06
℃ ℃ m Pa mg/l mg/l m ×105Pa
mg/l mg/l
mg/l kgO2/h kgO2/h m3/h m3/h m3/min ：1 m3/h m3/min
：1
0.10
m
0.10
m
2.00
m
0.30
m
0.50
m
3.00
m
离心鼓风机台数
鼓风 运行台数
机设 计参
备用台数
数 单机风量(平均值)
实际停留时间
t0
=
V0YLeabharlann =Kd20=
θT
=
KdT
=
V0
=
T0
=
V0
=
h
=
B
=
L
=
取整 =
tp’
五、 生物池总容积
反应池总容积
V
=
反应池总停留时间
T
=
校核BOD5污泥负荷(O池总池 容）
LS
=
校核氨氮污泥负荷(O池总池容）
NS
=
六、 污泥回流量 二沉池回流污泥含水率 回流污泥浓度 污泥回流比 污泥回流量
0.6
9.25
kgSS/d
9.25 99.20 1.16
0.91
kgSS/d ％ m³/d
kgSS/kgBOD5
5.0
1.47 4.57 1.42 0.50
4
mg/L
kgO2/kgN kgMLSS/kgBOD5 kgMLVSS/d
14
kgO2/d
0.00 0
13.68 1.34
mg/L kgO2/d kgO2/d kgO2/kgBOD5
h1
=
h2
=
h3
=
h4
=
△h =
曝气总风压
P
=
十、 鼓风机参数
25% 20 25 100 102024.000 9.17 8.38 2.00 1.216 16.62% 9.02 8.25 0.80 0.90 1.0071 2.00 1.9 1.1 15.14
15.14
0.3
6.06
15.14
0.3
0.8
V0
=
t0
=
V0
=
15 66.7%
45
10 30.00
10 15
0.05
0.034
0.124 4 23 1
4.00 7.12 2.50 3.00 0.53 0.53
1 1.60
mg/L
mg/L
mg/L mg/L mg/L ℃ kgNO3N/(kgMLSS·d) kgNO3N/(kgMLSS·d)
kgMLVSS/d mg/L kg/d m3 m3 m m m m 格/廊道 h
硝态氮=TN-TKN 含碳物质以BOD5计
系统有初沉池时取0.3，无初沉池时取0.6～1.0 △XV=y*Yt*[Q(Si-Se)/1000] O2=0.001a*Q*(Si-Se)-c△XV+b*[0.001Q*(NkiNke)-0.12△XV]-0.62*b*[0.001Q(Nti-Nke-Noe)0.12△XV]
QRi=1000*Vn*Kde*X/(Nti-Nke)-QR 参照表6.6.20，应≥200% R内=ηTN/（1-ηTN），应≥200%，不宜超过 400%，氮的最大去除率η=R/(1+R),R为总回流 比，脱氮率假设为80%，回流比X，因为脱氮率 =X/(X+1)，200～400%
△X=V*X/θco
MLVSS/MLSS 需要 确定 反应池混合液浓度(MLVSS)
的参 数
污泥负荷
污泥总产率系数
反应池进水BOD5 反应池出水BOD5 反应池进水TN
计算人：
=
Q
=
Kz =
n
=
Q
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
X
=
y
=
XV
=
LS
=
Yt
=
Si
=
Se
=
Nti
=
AAO计算 日期：
近期 60 1 1 60 2.50 0.00 400.00 180.00 250.00 30.00 3.00 45.00 6～9
10 1.0 0.47 0.43 3.00 7.0 15.00 9.56 3.83
8.50
mg/L mg/L（15℃ 时）
d d m3 h
m3
好氧池停留时间 3、 按有机物降解的污泥泥龄计算
污泥产率系数
20℃时衰减系数 温度系数 设计温度T下的衰减系数 好氧池容积 好氧池停留时间 4、 设计取值 好氧池容积 水深 池宽 池长
60 10 10 10 1 15 6～9
年 m3/d
组 m3/d m3/h m3/s mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l 无量纲 稀释倍数 mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l mg/l 无量纲 稀释倍数
8 0.70 5.6
0.15
0.5 180.00
10 45
kgMLSS/m3
与二沉池出水氨氮浓度相等 硝化菌比生长率等于硝化菌最大比生长率一半 时氮的浓度，0.45～2.0mg/L，典型值是1mg/L μ=0.47*Na/(KN+Na)*e0.098(t-15） 安全系数取1.5～3.0 θco=F*1/μ 参照表6.6.20，采用10～20d V0=Q(Si-Se)θcoYt/(1000*X)
Ls=QSo/V/X，参照表6.6.20，采用0.1～ 0.2kgBOD5/(kgMLSS·d)
Ns=QNo/V/X，采用0.03～0.05kgNH3-N/(kgMLSS·d)
活性污泥法后一般为99.2%～99.6% Xr=r*1000/SVI，生活污水SVI介于70～200之间 R=X/(Xr-X)，参照表6.6.20，采用20～100%
七、 混合液回流量 混合液回流量 混合液回流比计算1
=
Xr =
RN
=
QN
=
QR
=
R内
=
混合液回流比计算2
R内
=
八、 剩余污泥量
3.40
h
0.5
0.060 1.02 0.054 7.53 3.01
kgMLVSS/kgBOD
5
d-1
d-1 m3 h
9.56
m3
2.50
m
3.00
m
1.28
m
1.28
m
3.83
V0=Q(Si-Se)/(1000*LS*X)
参照6.6.11，无试验资料时采用0.4～ 0.8kgMLVSS/kgBOD5 参照6.6.11，20℃时的数值为0.04～0.075d-1 参照6.6.12，采用1.02～1.06 KdT=Kd20*(θT)T-20 V0=Q(Si-Se)θcoY/[1000*XV*(1+KdTθco)]
项目名称： 一、 设计数量和水质
设计年限 污水设计流量 总变化系数 水量 设计池组数
单池设计流量
CODcr BOD5 SS 原水 NH3-N 水质 PO43-(以P计) TN pH 色度 CODcr BOD5 SS 出水 NH3-N 水质 PO43-(以P计) TN pH 色度
三、 缺氧池容积
反应池混合液浓度(MLSS)
需要供气量(单组)
总需气量(平均值)
EA
=
Tb
=
T=
H=
P
=
Cs(20)
=
Csw(T) =
h
=
Pb
=
Ot
=
Csm(20) =
Csm(T) =
α
=
β
=
ρ
=
C0
=
KO
=

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AAO法污水处理厂各池体全套设计计算书模板

AAO法污水处理厂各池体全套设计计算书模板

设计参数 BOD 污泥负荷L s 污泥浓度(MLSS ) X
污泥龄θ C
污泥产率Y
需氧量O 2 水力停留时间HRT
污泥回流比 R 混合液回流比 R i
总处理效率η 总处理效率η 总处理效率η
范围 0.1～0.2 2.5～4.5
10～20
0.3～0.6
1.1～1.8
7～14 厌氧1～2 缺氧0.5～3 20～100
Pb = p0 +0.01H
Qt
=
21(1－E A ) 79 +21(1－EA)
csm(20) csm(23) Pb
Qt
Qt——空气离开池子时的
含氧百分浓度
EA——扩散器的氧转移效率 0.25
H——曝气设备装设深度 （m)
4.5
P。——当地大气压力， MPa
0.0979
剩余污泥量
△X—— 剩余污泥量(kgSS／d)； V—— 生物反应池的容积(m3)； X—— 生物反应池内混合液悬浮固体平 均浓度(gMLSS／L)；
1.833333333
18000 5
3600 98 36.73469388 4 9.25 1.85 10.59459459
h
4—6 110
满足
4—6 65.45454545
满足
4—6 98 37
满足 满足 大于
进水系统计算
① 进水管
进水管设计流量(按最大流量）：
m3/d
Qmax
管道流速：υ(m/s）
Nte
2.5～4.5
m3/d h
KgNO3－ - N / KgMLSS•d
m3/d %
mg/L mg/L
g/L mg/L mg/间
AAO计算书

AAO计算书

1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W) BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρ2205.17Csm(t)-CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.258、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04。

aao后竖流式二沉池设计计算书

aao后竖流式二沉池设计计算书

aao后竖流式二沉池设计计算书为了解决污水处理中水质不佳的问题，很多城市都采用了二沉池的设计。

本文将为大家介绍一种竖流式的二沉池设计方案，并提供相应的计算书，希望对大家有所帮助。

设计方案：本设计方案采用竖流式二沉池，其工作原理是利用重力作用和沉淀作用将悬浮颗粒从污水中分离出来从而改善水质。

竖流式二沉池具有结构紧凑、占地面积小、沉淀效果好等优点，被广泛应用于城市污水处理厂、化工厂等领域。

计算书：1. 设计参数：-流量：Q = 500 m³/d-污水COD浓度：100 mg/L-化学需氧量（COD）去除率：85％-底部水深：3.2 m2. 水力计算- 根据设计参数，可计算出进水流速为：q = Q/A = 500/9 = 55.6 m³/d- 根据竖流式二沉池的设计公式：V = q / (2 * (Cd) ^ 0.5 * H ^ 0.5)，其中Cd为0.6，可计算出埋深H为1.2 m。

- 因此，上部水深为3.2 - 1.2 = 2.0 m。

3. 沉降池大小计算- 设计参数中COD浓度去除率为85％，即出水COD浓度为15mg/L。

- 根据出水COD浓度和污水COD浓度的比值，可计算出去除率为：ΔCOD = (100 - 15) / 100 = 85％。

- 根据二沉池设计公式，可计算出污水中有机物沉降速度v为：v = Kg * ΔCOD ^ 1.2 * (ρ/ρw - 1) ^ 0.5，其中Kg为0.05，ρ为固体颗粒密度。

- 假设固体颗粒密度为2.5g/cm³，则可得到污水中有机物的沉降速度v为：v = 0.05 * 0.85 ^ 1.2 * (2.5 / 1 - 1) ^ 0.5 = 0.186 m/h。

- 因此，在2小时的停留时间内，颗粒可沉降的距离为：V = v * t = 0.186 * 2 = 0.372 m。

- 根据设计要求可知，污水在二沉池内要达到85％的COD去除率，因此，需要设置位于竖流式二沉池底部的距离为0.372 m的拦污板。

AO生物池厌氧缺氧好氧计算书

AO生物池厌氧缺氧好氧计算书

工艺计算（一）序号（二）水质参数CODcrBOD5TSS NH-N3TKN NO3- -NTNTPPH碱度Tmax Tmin 污水处理一设计参数进水水量项目符号公式计算值单位备注工程设计规模Q =70003m /d总总变化系数K z= 1.47平均日、平均时流量Q h=Q总/24=291.6673m /hQ s=Q h/3600=0.081023m /s最高日、最高时流量Q =Q*K =428.753max h z m /h=Q max/3600=0.11913m /s进出水水质进水指标（ mg/L）符号出水指标（ mg/L）符号去除率%备注400COD50COD87.5t te120S010S e91.6666666790%~95% 220T SS10T S95.4545454525N o5N a8035N k5Nke85.7142857101035N t15N te57.1428571460%~85%3P t0.5P te83.333333336~96~9280S ALK20℃14℃A2O生物反应池（厌氧 / 缺氧 / 好氧）（一）序号（二）判断是否可采用A2 O工艺项目符号公式BOD/TN（碳氮比）k =S /N=510 tBOD5/TP（碳磷比）k2=S0 /P t =A2O生物反应池容积计算 ( 污泥负荷法）去除水中B OD5,N和PA2/O生物反应池设计流量Q=Q总=BOD污泥负荷N=5混合液悬浮物固体浓度M LSS X=污泥回流比R=脱氮率ηN=N t -N te /N t =混合液回流比R内=ηN/ （1- ηN）==取值2V=Q （ S o S e）A O生物反应池有效容积NX计算值单位备注3.42857≥440≥1770003m /d0.08kgBOD/(kgMLSS5·d)0.1~0.23500mgMLSS/L3000~4000mg/L1100%回流0.5714360%~85%1.33333100%~400%2200%27503m（三）A2O生物反应池总停留时间厌氧 / 缺氧 / 好氧段停留时间之比厌氧区停留时间缺氧区停留时间好氧区停留时间厌氧区有效容积缺氧区有效容积好氧区有效容积校核氮磷负荷=HRT==k3=HRT=1HRT=2HRT3=V厌=V缺=V好=取值V/Q=24×HRT=HRT*1/（1+2+8）=HRT*2/（1+2+8）=HRT*8/（1+2+8）=V*1/（1+2+8）=V*2/（1+2+8）=V*8/（1+2+8）=27503随停留时间需要确定m0.39286d9.42857h1:2:80.85714h1.71429h6.85714h2503m5003m20003mQN t0.05N0.035 kgTN/(kgMLSS d)XV 好厌氧段总磷负荷（四）剩余污泥量计算污泥总产率（增殖）系数MLSS中MLVSS所占比例内源代谢系数 ( 污泥自身氧化率 )生物污泥产量非生物污泥产量剩余污泥产量（五）碱度校核K P=QP t＜0.06 ，符合要求0.024 kgTP/(kgMLSS·d)XV 厌Y=0.6kgMLSS／kgBOD0.3~0.65f=0.7kgMLVSS／kgMLSS0.7~0.8K d=0.05d-1P =YQ（S-S ）-k VfX=125125g/dx o e d=125.125kg/dP s=Q（ T ss-T s）× 50%/1000=735kg/d△ X=P X+P S=860.125kg/d生物污泥中含氮量每日微生物同化 ( 合成 ) 作用除氮量被氧化的N H3-N的量所需脱硝量需要脱去的硝态氮总量氧化 1mgNH3-N消耗碱度氧化 NH3-N消耗总碱度去除 1mgBOD产生碱度5去除 BOD产生的总碱度5还原 1mgNO-N产生碱度3还原 NO-N产生总碱度3剩余碱度（六）A2O生物反应池尺寸计算反应池组数单组反应池池容单组反应池有效水深单组反应池有效面积单组推流式反应池廊道数量廊道宽度单组反应池宽度单组反应池长度校核宽深比校核长宽比反应池超高反应池总高（七）反应池进、出水管渠计算反应池总进水管设计流量进水管流速进水管截面积k4=N w==N NH=N N=N T=S ALK1=S ALK2=SALK3=SALK4=SALK5=SALK6=S ALK7=n=V单=H=S单=n1=B=W=L==k4=k5=H1=H2=Q0=v=S=P x×k4=N w×1000/Q=N t -N a -N w=N t -N te -N w=Q×N N/1000=S ALK1×N NH=S ×（S-S ）=ALK3o eS ×N=ALK5NS ALK-S ALK2+S ALK4+S ALK6=V/n=V单/H=B×n=1S单/W=取值B/H=L/B=H+H1=Q =sQ0/v=0.124以12.4%计15.5155kg/d用于生物细胞合成2.2165mg/L27.7835mgNH-N/L317.7835mgN0-N/L3124.485kgN03-N/d7.14mg/mgNH-N3198.374mg/L0.1mg/mgBOD511mg/L3.57mg/mgNO-N363.4871mg/L156.113mg/L＞100mg/L(CaCO计)32组31375 m5m2275 m2个9m18 m15.2778m62.5m1.81~26.944445~100.5m0.5~1.0m5.5m0.081023m /s0.8m/s0.7~2.0m/s0.101272m进水管直径校核管道流速回流污泥管设计流量回流污泥管流速回流污泥管截面积回流污泥管直径4 SD=π0.35909m=取值 0.6m DN600 v1=Q 01πD20.28654m/s0.7~2.0m/s4Q =R×Q=0.08102310m /sv=0.8m/s0.7~2.0m/s S=Q0/v=0.101272mD=4 S0.35909mπ=取值0.6m DN600单组生物反应池进水孔设计流量进水孔流速进水口过水断面积进水孔边长出水堰流量出水堰宽出水堰堰上水头流量系数过堰流量出水孔过流量出水孔流速出水孔过水断面积出水孔边长出水管设计流量出水管流速出水管截面积出水管直径校核管道流速（八）曝气系统设计计算BOD5分解速度常数BOD试验时间5去除B OD5需氧量剩余污泥中 BOD氧当量碳化需氧量去除N H3-N需氧量剩余污泥 NH-N氧当量3硝化需氧量反硝化脱氮产生氧量好氧池实际总平均需氧量好氧池实际总最大需氧量去除1kgBOD需氧量520℃清水溶解氧饱和度T℃清水溶解氧饱和度标准大气压压力修正系数好氧池中溶解氧浓度污水与清水传氧速率比污水与清水中饱和溶解氧之比微孔曝气器距池底微孔曝气器安装深度微孔曝气器出口处压力微孔曝气器氧转移效率Q2=v2=A=L孔==Q3=B堰=H=m=Q堰=Q4=v3=A出=L孔出==Q5=v4=S=D==v5=k=t=D o1=D o2=D o3=D N1=D N2=D N3=D N4=AOR==AOR max==AOR =BODC s(20) =Cs(14)=p标=ρ=C L=α=β= H4=H5=p b=E A=（1+R）Q/n=0.0810230m /s0.6m/sQ /v2=0.1350322mA0.36747m取值0.6m（1+R+R ）Q /n=0.162043内0m /sB=9m0.083m0 .00270.437530 .405H33m B 堰 2 g H 20.41708m /sQ =0.162043m /s30.6m/sQ /v3=0.2700624mA0.51967m取值0.9mQ =0.1620433m /s0.8m/sQ5 /v 4=0.202552m4 S0.50783mπ取值0.8mQ 5120.32236m/sπ D40.23d-15dQ(S0S e )1126.78kgO2 /d1000 (1 e kt )1.42 ×P =177.678kgO /dX2D o1-D o2=949.102kgO2 /d4.6Q(N t -N a)/1000=966kgO2 /d4.6 ×12.4%×P =71.3713kgO /dX2D N1-D N2=894.629kgO2 /d2.86 ×N =356.026kgO /dT2D03+D N3-D N4=1487.71kgO2 /dAOR/24=61.9877kgO2 /h1.4 ×AOR=2082.79kgO2 /dAOR max/24=86.7828kgO2 /h1000AORQ ( S0 S e ) 1.93209kgO2 /kgBOD9.17mg/L10.17mg/L101300Pa12mg/L0.820.950.2mH-H4= 4.8mp +9800×H=148340Pa标50.221(1E A )79 21(1E A )由进水竖井潜孔进假设为正方形孔取值保证过堰流量≈Q3DN8000.7~2.0m/s合成细胞，未耗氧合成细胞，未耗氧查表附录十二查表附录十二当地气压比标准气压根据安装要求定由设备性能参数定空气出池时氧的百分比好氧池溶解氧饱和度好氧池标准状态总平均需氧量O t21(1E A )=E A )79 21(1C sm(14) = C s(14)(p b O t）2.066 1050.42AOR C s(20)SOR=（T 20）α ( βρC sm(T)C L ) 1.0240.1753711.5485 mg/L2138.11 kgO2 /d由实际需要量换算好氧池标准状态总最大需氧量好氧池平均时供气量单组好氧池平均时供气量好氧池最大时供气量单组好氧池最大时供气量3采用鼓风曝气时毎m 污水供气量供风管道局部阻力曝气器淹没水头曝气器阻力富余水头好氧区所需风压单个曝气器通气量单个曝气器服务面积单组好氧区配置曝气器数量单组好氧区表面积单格曝气器服务面积单组好氧池供风干支管风速供风干管管径需双侧供气供风支管风量需双侧供气供风支管管径（九）缺氧池搅拌设备计算缺氧池组数单组缺氧池容积3毎m污水所需搅拌功率单组缺氧池所需搅拌功率（十）混合液回流设备计算混合液回流量毎组好氧池设回流泵台数单台回流泵流量=SOR =maxG s==G1S==Gsmax===G smax1===G sp=h1=h2=h3=h4=△ h=p气==q=S q=n3=F o=Fo单=v风=d风==Gsmax2=d支2==n4=V缺单=p搅拌=p搅拌1=Q R==n5=Q R单=SOR/24=1.4 ×SOR=SOR/0.3E A=G s/60=G s/n=G1S/60=1.4 ×G=sG smax/60=G smax/3600=G smax/n=G/60=smax1G smax1/3600=24×G s/Q=0.01 ×（ H-H4）=h1+h2+h3+h4+△ h=p气×1000=G1max/q=V好/H/n=F o /n 3=4Gsmaxπv 风取值G/n =smax1 14 G smax2πv 风取值V缺/n 4=p搅拌×V缺单 =Q×R内=Q r /24=Q / （n×n）= R589.0878kgO2 /h124.723kgO2/h31484.8m /h324.7466m /min3742.398m /min312.3733m /min32078.71m /h334.6452m /min30.57742m /s31039.36m /min317.3226 m/min30.28871m /s335.09073m /m 污水0.001Mpa.1Mpa.48Mpa.4Mpa.5Mpa0.059Mpa59kPa32m /h0.3~0.725m519.679 个2200 m20.38485 m10m/s0.27114 mDN50030.14436 m /s0.13557 mDN2502组3250 m5w1.25 kw140003m /d583.3333m /h1台291.6673m /h风机选型参考风机选型参考3 3≥3m/m 污水需要根据情况计算需要根据情况计算1m水头为 0.01MPa≤0.004~0.005MPa0.003~0.005MPa风机选型参考数据由厂家提供数据由厂家提供≤0.75m210~15m/s32~8w/m搅拌设备选型参考可考虑再备用一台回流泵选型参考计算值设定值反校值已知条件设计标准。