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连续梁合拢段施工方案在桥梁建设中，连续梁合拢段的施工是一个非常关键的环节。
合拢段施工质量的好坏，直接关系到整个桥梁的安全性和使用寿命。
因此，需要制定合理的施工方案，确保每个细节都得到精心安排和执行。
施工准备在开始连续梁合拢段的施工之前，首先需要进行充分的准备工作。
这包括但不限于：1.确认设计图纸和技术要求，以便根据实际情况做出调整；2.准备好所需的施工材料和设备，确保数量充足且质量符合标准；3.检查施工现场的环境和准备工作是否符合安全标准；4.制定详细的施工计划和工作流程，确保各环节有序进行。
施工步骤第一步：合拢段浇筑混凝土底板•在施工现场搭建合适的模板支架和模板，保证混凝土浇筑平整、结实；•安排专业人员进行混凝土搅拌和运输，确保混凝土的质量和均匀性；•根据设计要求进行混凝土浇筑，同时进行充分的震实和养护工作。
第二步：合拢段预置构件安装•根据设计图纸和构件规格准确测量和定位，确保预置构件的准确安装位置；•使用适当的设备和工具进行构件的吊装和固定，保证稳固和安全；•对安装完毕的构件进行检查和调整，确保符合设计要求。
第三步：合拢段混凝土浇筑•在预置构件安装完成后，进行合拢段混凝土浇筑；•确保混凝土的配比、浇筑工艺和震实方式符合标准要求；•对混凝土浇筑过程进行全程监控和质量检查，及时处理问题。
施工质量控制在整个合拢段施工过程中，需要加强质量控制，防止出现问题或质量不达标的情况。
具体措施包括：•每个施工环节都要有专人负责，进行实时监督和检查；•按照要求进行材料和构件的验收，做好相关记录；•对施工过程中出现的问题及时处理和纠正，确保不影响整体质量。
施工安全保障施工安全是施工过程中至关重要的一环，必须始终把安全放在首位。
为此，需要：•严格遵守相关安全规定和标准，确保施工现场环境安全；•配备必要的安全设备和防护措施，提供必要的安全培训和指导；•定期进行施工现场的安全检查和隐患排查，确保施工安全顺利进行。
总结连续梁合拢段施工是桥梁建设中的一个重要阶段，施工质量和安全性直接关系到桥梁的使用效果和寿命。
连续梁合拢段施工注意事项以最常见的3孔1联连续梁为例：通常设计合拢顺序有先边跨、后中跨；先中跨、后边跨两种形式，具体要看设计情况。
一、先边跨后中跨的连续梁主要施工顺序是：边跨现浇段及最后一个悬浇段施工完成安装临时锁定支撑及钢筋、预应力管道；浇筑边跨合拢段及张拉拆除主墩临时固结及边跨临时锁定支撑（第一次体系转换,双悬臂结构转换为单悬臂简支梁结构）中跨合拢临时锁定；浇筑中跨合拢砼中跨砼合拢后，砼达到50%强度时，解除一个中墩（另一个主墩本身为固定支座）多余水平约束，即永久支座锁定（变为单向铰接，第二次体系转换）中跨合拢段张拉拆除中跨合拢临时锁定支撑、纵向管道压浆、剩余竖向、纵向张拉及压浆成桥清理。
具体详细顺序如下：1、边跨现浇段、最后一个悬浇段已完；2、安装边跨合拢段吊架（或利用挂篮）（进行中线、高程检查，如发现偏差可采取纠正措施）3、在合拢口两端设置平衡配重。
（分三种情况：a：如果一个T构两端力矩平衡，则可按照合拢口重量的一半，在合拢口两侧压重。
灌注砼过程，逐步卸载灌注端的重量，另一端中跨尚未合拢，暂时不卸重。
b：如果因挂篮拆除、或者T构两端挂篮前移距离不一致等造成的不平衡力矩，需要在力矩小的一端进行平衡配重，具体配重量需要根据堆载的位置力臂长度计算得来。
）c：合拢口边跨现浇段与最后一个悬浇段测量高程超限，高程相对偏差大于15mm时，需要采取压重纠正措施。
可采取施加压重对标高偏高的一端进行压重纠正。
（但是纠正偏差方案须经设计和监理同意。
纠偏措施的压重必须在合拢段预应力张拉完毕才能解除。
4、安装边跨合拢段钢筋及预应力管道（临时预应力索根据实际情况可先穿进去，当然也可后穿）；5、安装边跨合拢口临时锁定（刚性支撑+临时预应力索）型钢支撑抵抗已成型梁段因升温膨胀产生的压应力，临时预应力索抵抗已成型梁段因降温产生的拉应力，做到“又拉又撑”刚性支撑根据设计分“体内”和“体外”两种支撑形式，一般应在一日之晨温度最低时锁定。
连续梁中跨合拢施工技术连续梁是现代桥梁工程中常用的构造形式，可以通过跨度的延长实现减少支点、减少基础数量的效果。
跨合拢技术是连续梁施工中的一种重要技术，能够大幅度缩短施工期、提高施工效率。
什么是跨合拢技术跨合拢技术是指在连续梁的两侧分别安装跨距的简支梁，将原来零散的梁段合成整体，在简支梁的支撑下进行施工，直至连续梁跨距完成的一个技术过程。
跨合拢技术的主要优点是缩短了工期，提高了工程质量，并且可以降低施工成本。
跨合拢技术的施工工艺跨合拢技术的施工工艺主要包括如下几步：第一步：制作简支合拢梁制作简支合拢梁是跨合拢技术的第一步，简支合拢梁需要按照跨合拢的原理进行制作，其中需要注意以下几点：1.合拢梁的尺寸、布置和截面要与连续梁的一致；2.合拢梁的装配应该注重细节，避免简支梁之间出现较大的偏差。
第二步：简支合拢梁的架设简支合拢梁的架设是跨合拢技术的重要环节。
在架设过程中，需要注意以下几点：1.合拢梁在架设时要与连续梁的中心线对准；2.所有简支梁的支点高度和位置要和合拢梁上的相同；3.合拢梁的架设应该遵循梁段跨度小、支点高度低、斜拉测量，再挂斜拉吊篮的原则。
第三步：简支梁支撑架的安装简支梁支撑架的安装是跨合拢技术中不可或缺的一步。
在安装过程中，需要注意以下几点：1.简支梁的支撑架应该根据支撑设计原则进行布置，支点数量要与设计图纸相符；2.简支梁支撑架的安装应该符合规范要求，避免出现设计偏差。
第四步：连续梁梁段的安装梁段的安装是跨合拢技术中的核心步骤，需要注意以下几点：1.连续梁的安装应该遵循梁底升高，梁段安全落地的原则；2.在连续梁安装过程中，需要进行吊装、调整、合拢等步骤，需要严格遵照方案执行。
跨合拢技术的优点跨合拢技术在实际的连续梁施工中具有以下优点：1.可以大幅度缩短施工期，提高工程质量；2.可以降低施工成本，提高施工效率；3.可以减少基础数量，节约基础造价。
跨合拢技术是连续梁施工中一种重要的技术，其具有缩短施工周期、提高工程质量、降低施工成本等多种优点。
连续梁桥合拢段施工工艺连续梁桥合拢段施工工艺一、编制依据验收标准1、《公路桥涵施工技术规范》“JTJ041-89”。
4、《公路工程质量检验评定标准》“JTJ071-94”。
二、概述1、连续梁主梁“A”合拢段长2m，梁高2.5m，宽29.5m，基本截面为带直腹板的双室双箱截面。
底板厚25cm，顶板厚22cm，直腹板厚25cm（局部渐变为40cm）。
2、设计50号混凝土，双箱混凝土量为31.2m3 。
3、“A”合拢段利用斜拉式挂篮作为施工平台进行施工，上、下游箱各自单独施工合拢段。
施工步骤为：→4、“A”合拢段施工期间，主跨侧挂篮不动。
5、“A”合拢段施工前应对主梁中线、里程及高程水准点进行复测。
6、“A”合拢段施工完毕，主跨侧挂篮向21#墩后退，在后退过程中对主梁表面进行整修一次。
7、“A”合拢段施工完毕，解除21#墩旁的主梁施工临时约束，上、下游箱临时约束分开解除。
21#墩临时约束解除步骤：先放松主梁与临时支墩之间的预应力筋，再将临时墩与主梁之间的混凝土垫块用风枪凿除，最后将临时预应力筋切除，临时约束解除完毕。
三、合拢前的准备工作1、“A”现浇段支架拆除“A”现浇段预应力张拉、压浆后，拆除支架悬臂段4m长万能杆件支架，将主梁底模脱空，保留合拢段侧万能杆件支架支腿上底模及支架分配梁。
2、挂篮前移挂篮按《连续梁施工工艺》上的要求和步骤将挂篮前移4.5m，并提升就位，此时挂篮上的斜拉吊带改为垂直吊带。
3、钢支撑结构预埋件清理预埋件按设计院“209号”通知单预埋，应符合设计要求，并清理干净。
4、合拢段预应力束的安装预应力束先安装、后浇灌混凝土，“A”合拢段预应束布置在腹、底板上，共有腹板N23#、N24#(N24#’、N24#’’)12φj15钢绞线18束，底N25#、N26#9φj15钢绞线48束，其布置见附图（一）。
j=1860MPa，按设计长度加千斤顶张拉长度进行下钢绞线等级为Rg料，下好料后对每束必须进行编束，并且每间隔2m用铁丝捆扎一道。
连续梁边跨及中跨合拢段施工控制要点摘要：连续梁边跨及中跨合拢段施工是一项系统工程，施工工艺复杂、技术难度高、必须对各个环节严格把控，做好日常的工序验收，只有这样才能确保桥梁工程施工的安全、质量。
关键词：连续梁；合拢段；工序；控制要点引言目前，连续梁边跨及中跨合拢段施工已成为桥梁施工中较为成熟的工艺，施工中也积累了不少经验，本文主要从地基处理、支架拼装、边跨直线段施工、边跨合拢段施工、中跨合拢段施工工序等进行分析，阐述每道工序的控制要点。
1、地基处理首先将地表层松散沙土挖出并挖至换填深度，基坑底部采用片石换填挤压密实，待压实后在其上部换填100cm厚的建筑垃圾，其表层用碎石找平，然后采用振动压路机夯实碾压，最后浇筑20cm厚C15混凝土作为支架基础。
处理完成后的地基底承载力不小于8MPa，压实度控制在95％以上。
2、支架拼装及验收在混凝土基础上进行支架搭设。
首先根据施工方案图在基础顶面上定出支架的布置位置，再根据梁底及地面标高，确定好立杆以及上部纵、横分配梁的标高，然后开始放置底托，要求底托位置精确，高度调至计算高度。
3、底模铺设及侧模安装支架拼装完毕即可进行底模的铺设。
之后侧模采用成型大块钢模，并带有侧模桁架，分块进行拼装，模板间用螺杆连接。
利用吊车将侧模提升至支架顶与底模板靠紧，并支承于底模分配横梁上。
侧模吊装就位后，应在侧模翼缘板底设钢管支撑，防止其倾斜。
随后根据已调好的底模来调整侧模高度及垂直度，然后在左右侧模之间穿φ20的拉条。
为防止漏浆，侧模之间，侧模与底模之间应贴双面胶带，侧模立好后，在两端头节段线上安装腹板及底板端头模板。
4、支架预压及预拱度设置4.1底模及侧模安装完毕后，对支架进行预压，目的是消除支架非弹性变形和地基的非弹性沉降，检验支架的承载情况，获得支架在荷载作用下的弹性数据，确定合理的施工预拱度。
为使箱梁在卸落支架后获得符合设计标高和外形，应进行沉降观测。
4.2在完成底模安装后，按照梁体的荷载分布形式进行加载，加载需分级进行：30％、50％、80％、100％、120%，以观察支架的变形情况。
连续梁合拢段施工方案(1)
连续梁是桥梁工程中常见的一种结构形式，其合拢段的施工方案尤为重要。
本
文将对连续梁合拢段的施工方案进行详细介绍，包括工程准备、施工流程、质量控制等内容。
1. 工程准备
在开始连续梁合拢段的施工前，需要做好充分的工程准备工作。
首先是对合拢
段进行全面的检查和评估，确保各项参数符合设计要求。
其次是准备好所需的施工材料、设备和人员，保证施工顺利进行。
另外，应做好安全措施，确保施工过程中人员和设备的安全。
2. 施工流程
连续梁合拢段的施工流程一般包括以下几个步骤： ### 2.1 拆除支撑首先需要
拆除已经安装的支撑结构，为合拢段的施工创造条件。
2.2 钢筋绑扎
在进行混凝土灌注之前，需要对钢筋进行绑扎作业，确保结构的强度和稳定性。
2.3 混凝土灌注
将混凝土运输至合拢段的施工现场，进行灌注作业。
在灌注过程中应严格控制
浇筑质量，避免出现裂缝或其他质量问题。
2.4 后处理
灌注完成后，需要对混凝土进行养护和后处理，确保其强度和耐久性。
3. 质量控制
在整个施工过程中，质量控制是非常重要的环节。
应该对合拢段的每个施工步
骤进行严格的监控和检查，确保施工质量符合要求。
同时，定期进行质量验收和检测，及时发现并纠正问题，保证工程质量。
结语
连续梁合拢段的施工是桥梁工程中的重要环节，合理的施工方案和严格的质量
控制是保证工程顺利进行和质量可靠的关键。
希望本文的内容能对相关从业人员在实际工作中有所帮助。
技术交底书技术交底内容：1.技术交底范围行锚固，底模纵梁分别支撑在挂篮前下横梁和边跨现浇段支架横梁上，间距同标准阶段底模纵梁一致，其上放置IOCnI*10Crn方木，间距20cm,面板为L5cm厚竹胶板；中跨合拢段时需把110#墩8#节段的挂篮后退5m,并相应在6#块中跨配重Iot以确保连续梁受力平衡，在8#段梁端翼缘板和梁底分别预埋预留孔，中跨合拢段侧模和底模布置同边跨合拢段一致，详见附图1。
4.2合拢段钢筋及预应力安装合拢段钢筋同连续梁标准节段一致，此处不再废述，合拢段部分预应力筋需在混凝土浇筑前安装到位，边跨合拢段分别在顶板、底板上Til、SBl安装预应力筋，中跨合拢段分别在顶板、底板上2H、2B1安装预应力筋。
4.3合拢段临时刚接临时锁定装置采取既撑又拉的办法，将两端连成整体，防止新浇混凝土在温度变化时产生温度裂缝，临时刚接需在8#块和现浇段腹板上下倒角处预埋(70*70*2)Cnl钢板，刚性支撑为I36a双拼，并在两端和中间位置采用(24*40*1)Cm缀板焊接，可提前将刚性支撑一端先焊接在预埋钢板上，到合拢当天气温较低较稳定时焊接另一端，型钢与钢板接触面均要焊接，焊缝焊脚高度不小于IOnmI,且焊接时对钢板周围混凝土采取降温措施，防止混凝土受损,刚性支撑联锁后立即张拉临时束预应力，形成支-拉锁定结构将合拢口锁定，临时束张拉锚下控制应力为400MPa,合拢口临时锁定设施应在合拢梁端纵向预应力孔道压浆前拆除。
4.4合拢段配重合拢段临时刚性连接锁定及混凝土浇筑之前要对连续梁两侧悬臂端部进行等效的配重预压。
配重目的主要有以下两点：首先是通过浇筑边跨合拢段过程中同步撤除边跨配重，同时保持中跨配重不变，消除两侧悬臂的不平衡弯矩,确保施工安全；其次保持两侧悬臂在浇筑边跨合拢段混凝土过程中始终处于相对的静止状态，受力不增也不减，边跨合拢段混凝土从开始浇筑到初凝整个过程中也处于静力平衡状态，能有效避免收外力变化出现裂纹。
跨地铁三号线与北站立交桥中跨合拢段施工方案合拢施工是连续梁体系转换的重要环节，他对保证成桥质量至关重要。
刚构合拢原则是低温灌注，又拉又撑又抗剪。
合拢前使两悬臂端临时连接，保持相对固定，以防止合拢混凝土在早期因为梁体混凝土的热胀冷缩开裂。
同时选择在一天中的低温、变化较小时进行混凝土施工，保证混凝土处于温升、在受压的情况下达到终凝，避免受拉开裂。
按照设计的合拢顺序为先两个边跨合拢再中跨合拢，而后完成体系转换。
形成连续刚构。
一、边跨合拢段施工跨地铁三号线和北站立交桥连续梁边跨合拢长度均为2m。
计划在主墩T构悬灌施工即将完成前的一个星期左右，完成边跨现浇段施工。
具体为：1、为防止T构因热膨冷缩而对合拢段混凝土造成不利影响，在边跨合拢段箱体内模和顶板钢筋安装前，选择气温最低的时间，按设计的位置和数量焊接工钢水平支撑（工钢顶板设置四道，底板设置三道，采用I40工字钢）并张拉顶板部分与底板部分合拢束，从而将边跨合拢段临时锁定，连成一体。
2、为防止温差影响，2米段砼浇筑后受到挤压或拉伸，在其余段砼浇筑后拆除端模，砼强度达30号时，在合拢段两侧悬臂端面设置预埋件，于气温较低时加焊四根净长2m的I25型钢支撑，并在上下各设置一个斜撑，以抵抗因升温而产生对2m段的压力，使合拢混凝土在受压状态下强度增长。
3、为防止箱梁顶面及底面温差，使箱梁悬臂端在降温时上翘，升温时下挠，在跨地铁三号线T构箱梁施工到10号梁段、跨北站立交桥T构箱梁施工到9号梁段时在底板下悬挂压重，使箱梁底板与支架紧密接触，以限制箱梁悬臂端上下变形及扭曲。
混凝土浇筑施工应在一天中最低气温时进行，使混凝土在气温增长的过程中强度增长，使混凝土保持受压状态。
4、合拢状态时的施工荷载及其他情况应符合设计要求，此时除加压等物体外应将施工机具等全部清除或移至0#块顶部，保证应力状态与设计相符。
5、边跨合拢段施工时，保留合拢用的挂篮外侧模后拆除挂篮的其他部分放置在悬臂段配重，将平直段底支架拆除90cm，安装但不固定合拢段底模及外侧模板，将其对称支撑在悬臂端和边跨现浇段上，然后将现浇段和T构上梁上的杂物清理干净，将梁上的施工必需的机具放置在0#块上，接着将T构上的所有观测点精确测量一遍；比较边跨合拢段两侧两个梁段的顶面高程，如果其高差Δ<15mm则继续下步施工，若高差Δ>15mm则根据计算软件计算确定使Δ<15mm 的办法，按照计算使用配重，将沙袋放置在梁上指定位置，再进行合拢施工。
连续梁中跨合拢施工技术
【摘要】随着我国桥梁施工技术的不断发展，大跨度箱形连续梁悬灌技术已在公路、铁路桥梁中广泛应用，预应力混凝土连续箱梁在完成两“T”构施工后，开始合拢段施工，特别是中跨合拢段的施工方案，关系到连续梁体的施工质量，因此，如何在温度变化时，保证合拢段混凝土的质量，是合拢成功与否的关键，也是保证施工安全的关键，结合省界萍水特大桥悬浇预应力箱形梁中跨合拢段施工的实践以及对合拢时各工况的分析，运用应力应变条件，推导计算方法，确定出合拢技术参数。
【关键词】省界萍水特大桥预应力混凝土连续箱梁中跨合拢应力应变
1.工程概况
沪昆客专杭长湖南段HCTJ 1标省界萍水特大桥位于江西省萍乡市老关镇与湖南省醴陵市东富镇交界处，桥梁全长1565.175m，两联连续梁分别位于省界萍水特大桥的16#～19#墩及41#墩～44#台，孔径布置均为48m+80m+48m，每联连续梁全长177.5m，连续梁箱体为单箱单室，变高度、变截面结构，箱梁顶宽12米，箱梁底宽6.7米，全联在端支点、中跨中及中支点处共设5个横隔板，中支点处梁高6.65米，跨中9米直线段及边跨13.25米直线段梁高为3.85米，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75米。
纵向预应力钢束采用1×7—15.2—1860 —GB/15224—2003预应力钢铰线，锚固体系采用自锚式拉丝体系，采用两端张拉，平均控制拉力603kN。
2.合拢段施工方案
2.1合拢施工步骤
1）省界萍水特大桥16#～19#墩连续梁共计3个合拢段，在完成16号墩～17号墩及18号墩～19墩边跨合拢后解除17#及18#墩临时支座，形成由T构到两个简支悬臂结构的转换。
2）将一个挂蓝移动至另一个悬臂梁端，把挂蓝外模滑移纵梁拉至对面悬灌梁翼缘板下悬吊固定，再分别将底模和侧模拉过去收紧固定。
在合拢段两悬臂间设置支顶钢架。
合拢段混凝土浇筑后，温度上升，梁体伸长挤压合拢段混凝土，设置支顶钢架的目的就是在一定范围内代替混凝土承担梁体伸长所施加的压力。
3）合拢前两端中线可能的偏差应在各节段施工中逐渐调整，到合拢前两端的高度差应小于1cm，以在设计合拢温度时段测量为准，对于梁体的线形，最终的少量偏差应根据计算，采用纵向预应力备用束和设置压重调整两悬臂高程，悬臂两端临时荷载应相当，满足规范合拢锁定要求。
4）现浇悬臂施工预应力混凝土连续梁的设计合拢温度是根据施工地气温变化及梁体的温差内力，考虑收缩徐变和施工荷载计算而来的。
合拢施工应根据近
期施工区的温度记录，选定温度变化幅度较小并接近设计合拢温度时段的进行合拢，同时分析气温与梁体温度的相互关系，选定合拢端口锁定方式作为力学检算，依计算使用千斤顶等顶撑设备撑开合拢段，使用预埋支顶钢架锁定合拢段长度。
由于合拢段混凝土施工完成后，中跨合拢段大量的预应力钢束张拉，造成梁体压缩，需撑开合拢段增加合拢段长度预以预留。
5）设置用于中跨合拢锁定钢束。
当合拢段混凝土施工完成后，温度下降时，梁体长度缩短，造成合拢段受拉，接头将产生裂纹，需要设置锁定钢束，将两悬臂锁定于合拢段。
6）在全天梁体温度最低时，浇筑合拢段混凝土，并且在混凝土重塑时间内完成合拢段混凝土。
当梁体温度开始上升时，合拢段混凝土在微弱承压的条件下硬化，有助于防止接头裂纹。
7)在梁体温度下降之前，依顺序张拉临时锁定纵向钢束。
临时锁定钢束可以采用永久束代替，必须在梁体温度下降前完成张拉，防止合拢段混凝土受拉。
8)一定时间，截断支顶钢架。
2.2施工技术参数计算及选择
悬灌连续梁中跨合拢段施工，面对两个主要问题:
1)合拢段新浇筑混凝土在硬化过程中产生收缩，同时合拢口两端悬臂梁将随温度下降也会产生收缩，不能确保合拢段与两悬臂梁端的连接性能。
2)合拢段混凝土随着温度上升，悬臂梁伸长，而过早参与体系受压，新浇筑的合拢段混凝土在短时间内未具备一定的强度，过早承压则破坏混凝土内部胶结构造，影响其强度。
可见如何保证中跨合拢段混凝土质量是连续梁中跨合拢的关键。
在施工中，采用何种钢架进行临时支撑，用哪几束钢丝束进行临时锁定,是我们中跨合拢施工的关键。
结合省界萍水特大桥连续梁中跨合拢段施工的实践，介绍悬灌梁中跨合拢的相关技术参数的计算。
2.2.1 锁定合拢段长度时，撑开量计算
l= (+)/2=3.25mm
其中:n一合拢段完成后中跨张拉总钢束;
N一每束钢丝束张拉控制拉力(603kN);
L一中跨跨径，平均束长取L/2二40 m;
Eh一混凝土弹模取30000Mpa;
Amin 、Amax一梁体最小、最大断面积，分别取11.22m2、22.11m2，施工时，l取4 mm。
2.2.2 撑开梁体顶撑力计算
1)假设撑开梁体时，位移量(撑开量)通过支座位移实现，则有:
Nf=G·μ·k=31995×O.06×1.2=2303kN。
其中:Nf-顶撑力;
G-简支悬臂体系自重;
自重G＝2倍(悬臂段重倍＋0#段重/2)+边跨合拢段重＋直线段重
μ-支座滑动摩擦系数取0.06;
k-安全系数取1.2。
2)假设顶撑开梁体时，位移量通过17#墩身纵向变形，18#墩支座滑动实现，则有:
其中:I-17#墩身断面平均惯性矩，取I=33×8.7/12=19.6m4;
G18-18号墩支座反力为2250Kg，
N17-17号墩发生侧移时墩顶水平力;
h-为17号墩身高12.5 m;
f-取l/2=2.0 mm.
可见无论位移量通过支座移动还是通过墩身变形实现，顶撑力相差不大，当撑开量进一步加大时，位移量将通过支座滑动实现。
施工时，采取不锁定支座，准备4×80t千斤顶，用于梁体顶撑。
2.2.3 合拢段钢支架断面积及临时锁定束数计算
1)当温度上升时:
Ng= k·G·μ= Nf
δ= ≤[δ]φ得Ag≥ = =16093mm2=165 cm2
取四根I25a工字钢;Ag=48.51x4=194.04cm2。
合拢段混凝土接头收缩裂纹校核:
0.0001≤ε收≤0.0004
Δl收=l中·ε收=2000·ε收(mm)
故：0.2≤Δl收≤0.8
可见Δl压≥Δl收，合拢段混凝土处于受压状态，不会产生收缩端头裂纹，同时也说明，钢架断面积也不是愈大愈好。
2)当温度下降时，临时锁定钢束除了要保证将两悬臂体系锁定于合拢段两端外，还要维持支顶钢架中原有的内压力Ng，否则合拢段钢架内压力消失伸长，合拢段混凝土两端将出现裂纹，故:
N临=Ng+k·G·μ=Nf+Nf=2Nf=2303x2=4606kN。
设计预应力
预应力筋的截面积
1根钢绞线的截面积
需要钢绞线的根数
其中:n-临时锁定钢丝束数量。
选择预应力束时，选择靠近顶板（底板）与腹板交界处和较短的预应力束，以保证箱梁受力均衡，方便施工，因此中跨合拢利用T13(2束14-7φ5)、B7(2束17-7φ5靠近腹板侧) 作为临时预应力束,张拉时仅张拉该预应力束设计张拉力的50％，以防在合拢过程中预压力束过载报废而需要重新更换新束。
待合拢段混凝土强度和弹模达到设计值时，在张拉第一批永久束时，将作为临时束刚束补充张拉至设计应力值，具体位置见图1。
3.结束语
省界萍水特大桥在中跨合拢段混凝土浇筑完成后，温度上升时，不进行支座约束锁定，因为在梁体温度上升时，对合拢段混凝土施加的压力相差不大，因此不进行支座约束锁定。
是否在合拢段两侧施加相当于合拢段混凝土重量的压重，在合拢段混凝土浇筑过程中逐步拆除和合拢段混凝土的浇筑时间有关。
本桥合拢段混凝土能在混凝土能重塑的时间内完成浇筑，因此不进行压重设计，对合拢段混凝土质量影响不大。
当合拢段第二次经历梁体温度上升时，此时合拢段混凝土已经具备一定的抗压能力(约20 MPa)，合拢段内支顶钢架存在很大的内力，需要再次在温度下降时张拉部分钢束后，截断支顶钢架型钢。
合拢段施工前，需要掌握日气温变化规律、外界温度与梁体温度的对比关系，设计较小水灰比、早强混凝土的配合比。
省界萍水特大桥经过荷载试验，混凝土强度、断面抗裂性、刚度均满足设计要求。
影响现浇悬臂施工预应力混凝土连续梁合拢施工和结构内力的因素很多，因此只有结合工程的实际情况，充分考虑各方面的影响因素，进行力学分析，选定合理有效的施工方案，才能节省工程费用，方便施工，确保工程质量。
参考文献
宋立础.预应力混凝土连续梁桥[M] .北京：人民交通出版社，1999
雷俊卿.桥梁悬臂施工与设计[M] .北京：人民交通出版社，2000。
