热防护性能试验仪测量结果不确定度评定示例

附录C烘箱温度偏差校准结果不确定度的评定示例C.1 校准方法烘箱温度测偏差是设备显示温度平均值与工作空间中心点实测温度平均值的差值。

采用多点数字测温仪对烘箱温度偏差进行校准，按6.2.3条规定布放温度传感器，将试验设备的温度控制器设定到75℃，使设备正常工作。

稳定后开始读数，每2 min 记录所有测试点的温度一次，在30 min 内共测试15次，保留到0.1℃。

C.2 测量模型烘箱温度偏差的数学模型如式（C.1）：d d o -∆=T T T （C.1）式中：d∆T ——温度偏差，℃；o T ——中心点n 次测量的平均值，℃；dT ——设备显示温度平均值。

方差和灵敏系数：由式（C.1）得方差传播公式：22222d 1d 20()c ()+c ()∆=u T u T u T （C.2）式中：d ()∆u T ——温度偏差的测量不确定度；d ()u T ——由数字测温仪引入的不确定度；0()u T ——由设备温度测量装置引入的不确定度。

因为11c 1∂∆==-∂T T ,22c 1∂∆==∂TT ,所以式（C.2）简化为：222c 1122()()+()∆=u T u T u T （C.3）令c 1122= ()= ()= ()，，，∆u u T u u T u u T 则式（C.3）简化为：222c 12+ =u u u （C.4）式中：c u ——温度偏差的测量不确定度； 1u ——由数字测温仪引入的不确定度分量； 2u ——由设备温度测量装置引入的不确定度分量。

C.3 测量结果不确定度的评定 C.3.1 标准不确定度的来源烘箱温度测量的标准不确定度来源主要有：数字测温仪最大允许误差引入的标准不确定度分量1u 和设备温度测量装置引入的标准不确定度分量2u 。

C.3.2 由数字测温仪最大允许误差引入的标准不确定度分量1u数字测温仪给出的最大允许误差为±0.1℃，区间半宽为0.1℃，估计为均匀分布，故：1==0.06u ℃（C.5） C.3.3 设备温度测量装置引入的标准不确定度分量2uC.3.3.1 测量重复性引入的标准不确定度21u将试验设备的温度控制器设定到75℃，使设备正常工作。

■标准与检测2020年防护热板法测定绝热材料导热系数结果的不确定度评定龚洪秀(福建省建筑科学研究院有限责任公司，福建省绿色建筑技术重点实验室，福建福州350108)摘要采用防护热板法测定绝热用挤塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS)的导热系数，基于测定方法和数学模型，分析了XPS导热系数的不确定度来源主要有测量的重复性、加热功率、试件厚度、温度传感器示值等，并对检测结果进行了不确定度评定，找出了该检测方法的主要彩响因素为温度和加热功率，从而提高检测结果的准确度。

关键词防护热板法;导热系数;不确定度0引言节能材料的绝热性能是建筑节能工程验收的重要项目，导热系数是体现均质保温隔热材料绝热性能的重要参数，因此其检测结果的准确性显得尤为重要。

采用GB/T10294-2008《绝热材料稳态热阻及有关特性的测定防护热板法》的测定方法111对XPS导热系数进行检测，并根据标准GBZT 27418—2017《测量不确定度评定和表示沪对检测结果进行不确定度评定,为此类检测提供参考。

1测定方法(1)测定依据。

GB/T10294—2008《绝热材料稳态热阻及有关特性的测定防护热板法》和GB/T10801.2—2018《绝热用挤塑聚苯乙烯泡沫塑料(XPS》％(2)仪器设备及试样。

PDR-3030B型平板导热系数测定仪;数显卡尺(0~300)mm o300mm x300mm x30mm XPS2块，平行度误差Wl%,绝热等级为034级。

(3)试验条件。

热板温度为35.0T;冷板温度为15.0T;平均温度为25.01;环境温度为(23±2)t;环境相对湿度为(50±5)%o(4)试验过程。

①状态调节。

样品在温度为(23±2)t,相对湿度为(50±10)%环境条件下进行不小于16h的状态调节。

②测量厚度。

测量点尽可能分散，取每一点上三个读数的中值，并用5个中值计算平均值，两块样品分别测量计算。

③使用平板导热系数测定仪对XPS进行检测,直至试验结束为止，记录XPS的导热系数。

传热系数不确定度评定报告1、概述1.1 测量依据：GB/T 8484-2020 建筑外门窗保温性能检测方法。

1.2 测量方法：按照GB/T 8484-2020 要求，在测量装置内安装好门窗，在样品两边紧贴不同温度的金属板，当温度稳定后，测量样品两面的温度差，通过公式计算导热系数。

1.3 测量工具和仪器设备：保温性能试验机：温度误差±0.5，导热板温度分别为15℃&35℃直尺：测量范围1000mm，最大允许误差±0.5mm。

1.4 被测对象：1200mm*1500mm 方形试样1.5 环境条件：温度(20±2)℃1.6 评定日期： 2022.9.20-272、建立模型：K=Q−M1∗∆θ1−M2∗∆θ2−S∗Λ∗∆θ3−ΦA∗(T1−T2)其中k为传热系数，Q为加热功率（310W），M1和M2分别热箱壁热流系数和试件框热流系数（6.07W/K、3.5 W/K），∆θ1和∆θ2分别为热箱壁内外表面面积加权平均温度差(-3.5℃),试件框冷热侧表面面积加权平均温度之差（38.42℃），S为填充板面积（1.63m2），Λ为填充板热导系数(0.03W/(m2*K))，∆θ3为填充板冷热侧表面面积加权平均温度(37.2℃)。

Φ为边缘线传热量（1.61 W）。

A为试件面积(1.79m2)，T1为试件热面空气温度(20℃)，T2为冷面空气温度(-20℃)。

K=Q′A∗(T1−T2)为便于后续不确定度合成，令Q’=Q-M1*∆θ1-M2*∆θ2-S*Λ*∆θ3-Φ,公式简化如上。

3.不确定度来源分析根据以上计算公式，其中M1、M2、Λ为固定参数，暂不考虑其不确定度影响。

Φ对整体结果的影响很小，其不确定度可忽略。

因此本次评估主要考虑功率参数、加权平均温度参数、面积参数和空气温度参数带来的影响。

其中加热功率（Q）的不确定度来源主要是：（1）设备功率误差引入的不确定度分量；（2）功率稳定性引入的不确定度分量其中加权平均温度（∆θ）测量的不确定度来源主要是：（1）随机因素重复性测量引入的不确定度分量；（2）面积测量引入的不确定度分量(可参考S/A评估过程)；（3）温度测量引入的不确定度分量；其中填充板/试件面积（S/A）测量的不确定度来源主要是：（1）刚直尺误差引入的不确定度分量；（2）样品变形引入的不确定度分量；（3）随机因素重复性测量引入的不确定度分量；其中空气温度（T1、T2）测量的不确定度来源主要是：（1）传感器误差引入的不确定度分量；（2）温度板均匀性引入的不确定度分量；4.不确定度量化：4.1：加热功率的标准不确定度，加热功率波动控制要求不超过±1%（其余重复性或波动影响较小，忽略），均匀分布，k =√3uQ=301*1%/√3=1.73W，4.2试件面积A：钢尺本身的误差和校准引入的不确定度与测量值（1200mm*1500mm）相比较，其影响很小，主要由随机因素引入的不确定度分量，采用A 类方法重复性测量进行评定。

陕西XXXX技术有限公司温度指示控制仪检定/校准结果测量不确定度评定报告编制：审核：批准：2020年06月06日检定/校准结果测量不确定度评定报告一、概述1、预评估对象：温度指示控制仪，C4180334040，（北京汇邦)2、检定方法：JJG 874-2007《温度指示控制仪》3、检定项目：示值误差4、检定环境：温度21℃；湿度52%RH5、检定用计量标准器：二等标准铂电阻温度计二 测量结果不确定度的评定1、检定方法及原理按JJG874-2010《温度指示控制仪检定规程》要求，将被检温度指示控制仪的温度传感器和标准铂电阻温度计同时放入恒温槽中，待示值稳定后，读取标准温度计读数和被检温度指示控制仪读数，根据读取的数据计算其示值误差。

本示例中选取的被测对象为分辨力为1℃的仪表，测量范围为（-50～200）℃、最大允许误差△d =±0.2%FS=±0.5℃。

2、 数学模型s d t t t -=∆式中：△t ———仪表的示值误差；t d ———仪表的显示值；t s ———标准器温度计的温度值。

3、输入量的标准不确定度评定3.1 输入量t d 的标准不确定度)(d t u 的评定输入量t d 的 不确定度来源主要有两部分：测量重复性和仪表的分辨力。

3.1.1 测量重复性导致的标准不确定度)(1d t u)(1d t u 可以用“示值基准法”在同一温度点上通过连续多次测量得到测量列，采用A 类方法进行评定。

不同分辨力的仪表具有不同的测量重复性。

按照上述方法我们对本次评定所使用的分辨力为1℃ 在200℃点进行连续10次测量得到如下结果：200℃、199℃、199℃、199℃、199℃、199℃、199℃、199℃、199℃、199℃。

其平均值；d t = 199.1℃单次实验标准偏差为： =--=∑=1)(12n t t s n i d di 0.32℃ 任选3台同类型仪表分别在量程的10%、50%、90%附近进行重复条件下的连续10次测量，共得到9组测量列。

附录A1灼热丝试验仪温度指示仪示值 测量结果不确定度的评定1 概述1.1 测量依据 JJF （机械）****-***《灼热丝试验仪校准规范》 1.2 测量方法测量方法：按“输入基准法”直接输入电压信号（热电偶对应的温度标称电量值），进行测量。

1.3 环境条件温度：15℃～35℃，相对湿度：≤85％RH 。

1.4 测量标准直流毫伏发生器：校准范围：0～300mV ；准确度：0.01%1.5 被测对象灼热丝试验仪温度指示仪: 测量范围300℃～1000℃ 准确度±0.05％1.6 评定结果的使用本评定结果只适用于本次测量，以后对灼热丝试验仪冲击能量示值进行不确定度评定时都可参照本次评定进行。

2 测量模型=td -t s 式中：t ℃t d —仪表显示值 ℃t s —标准器 mV 值对应的温度值℃3 输入量的标准不确定度评定：3.1输入量ts 的标准不确定度u(ts)的评定(B 类) 输入量的不确定度来源主要是标准器的不确定度引起的依照其技术指标,其准确度为±0.01%。

按均匀分布考虑，取包含因子 k= 3 ，则测量点为 600℃是的 u(ts)为：0.06（℃）3.2 测量重复性的标准不确定度u(t d )的评定 u(t d )的不确定度主要是被校仪器读数的不重复性。

可通过重复性测量得到测量列。

采用A 类评定方法进行评定。

对一台被校对象某一测量点600℃进行连续测量10次。

得到表3－1的数据：1 n则M ＝ ∑ Mi ＝599℃n i =1单次实验标准差：s i 0.48℃u(td)＝S i ＝0.48（℃）4 合成标准不确定度的评定 4.1 灵敏系数测量模型：∆t =t d -t s∂∆ 灵敏系数：C 1＝ =1 ∂tdC 2＝ ∂∆ ∂ts=－14.2 合成标准不确定度 u c 的计算输入量u(td)、u(ts)彼此独立不相关，所以合成标准不确定度可按下式计算u c ＝ [C u (td )]2 + [C u (ts )]2 =0.48℃124.3标准不确定度一览表表4.1 标 准 不 确 定 度 一览表5. 扩展不确定度的确定：取置信概率P ＝95％k 取2由此可得扩展不确定度U 为：U＝ku c＝2×48=0.96=1℃6. 测量不确定度的报告与表示温度指示仪示值误差的扩展不确定度为U ＝1℃k =2用同种方法计算不同分辨力的灼热丝试验仪温度指示仪的不确定度表：8.说明如不直接使用上述评定结果，则每次校准的示值误差的不确定度的评定可采用如下方法： A 类不确定度的评定可对被校样品的示值连续测量10次，得到单次实验标准差S i 。

氧弹仪燃烧热值测量不确定度评定实例
氧弹仪燃烧热值测量不确定度评定实例。

在进行氧弹仪燃烧热值测量的评定过程中，不确定度的要求是非常关键的一环，因此，本文将就具体的不确定度评定实例做一个探讨。

首先，我们需要明确的是，由于氧弹仪燃烧热值测量工作的复杂性，它的不确定度将会非常大。

因此，在评定氧弹仪燃烧热值时，需要根据各个不同因素对其不确定度进行评定，以获得可靠的结果。

首先，我们需要对氧弹仪燃烧热值的测量仪器进行评定，以确定它的精度。

除此之外，还必须确保测量条件的稳定性，以避免可能引起的测量结果波动。

此外，也要考虑到测量时可能出现的因素，如测量仪器性能变化、试样性能变化等，以及测量仪器的校正情况。

随后，我们要对测量过程中可能产生的操作人员因素进行评定，以确定其影响测量结果的程度。

例如，检查操作人员的工作经验、技能水平以及熟悉手册指南等情况；另外，也需要检查操作人员的工作环境，比如温度、湿度等等，以确保测量条件的一致性。

同时，也要对测量过程中参与的物料方面的可能影响进行分析，包括原材料、试样是否符合质量标准等。

通过这些评定，可以更好地把握不确定度的总体变化情况，从而准确预测不确定度的大小。

最后，要进行氧弹仪燃烧热值测量不确定度的评定，还需要考虑到测量时间的变化、采样方法的差异以及统计学分析等因素，以此来有效控制测量结果的不确定度。

通过上述分析，可以更好地把握控制不确定度的各个方面，从而准确地评定氧弹仪燃烧热值测量的不确定度。