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热力发电场课设

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热力发电厂课程设计说明书设计题目：C150-13.24/0.245/535/535型机组的发电厂原则性热力系统计算姓名：金鑫学号：U200811475专业班级：能源0811班完成日期：2011.11.22指导教师：张燕平李建兰能源与动力工程学院2011年11月全厂原则性热力系统计算1. 整理原始资料得以下数据及总汽水焓值，如表1、2： (1) 汽轮机型式和参数：该机组的汽轮机由武汉汽轮机厂设计生产。

汽轮机形式：超高压、双缸双排汽单抽机组。

七级回热抽汽。

采暖抽汽来自第五段抽汽。

表1 机组型式 15013.24/0.245/535/535-C蒸汽初参数 013.24=p M Pa0535=ot C03429.15/=h kJ kg再热蒸汽参数高压缸排汽 '2.488=rh p M P a '306.6=orh t C '3025.89/=rh h kJ kg 中压缸进汽 "2.286=rh p M P a"535.0=orh t C"3542.76/=rh h kJ kg排汽压力 0.005=c p M Pa排汽干度0.988χ=排汽焓2531.69/=c h kJ kg给水温度 246.48=ofw t C※ 在额定工况下各级回热抽汽的压力和温度、加热器端差见表1采暖抽汽量 200t /h D h=发电机效率 0.985η=g机械效率 0.98η=m(2) 锅炉型式和参数锅炉采用一次中间再热单汽包，自然循环锅炉，锅炉型号：DG490/13.8II2表2 锅炉效率 88.7%η=b过热蒸汽出口参数 13.8=b p M Pa540=ob t C3436.38/=b h kJ kg全厂汽水损失 0.01l b D D =锅炉过热器减温水量010/=de D t h 减温水来源：给水泵出口采暖抽汽参数0.245=h p M Pa=460.5kJ/kg(3) 额定工况下其它参数 表 3给水泵组的焓升 15/∆=pufw h kJ kg给水泵组出口压力 14.6=pufw p MPa凝结水泵组焓升 2/∆=pucw h kJ kg 凝结水泵组出口压力2.2=pu cw p M P a补充水焓 ,83.7/w m a h kJ kg=补充水温(饱和水)20om a t C=(4) 表4：轴封汽量及其参数 项目 单位 1sg D2sg D3sg D汽量 kg/h 1724 1877 1250 汽焓 kJ/kg 3427.5 3020.2 2850 去处除氧器除氧器SG(5) 150MW 机组回热系统各计算点汽水参数',,j j j t p h ——汽侧参数；djt —————蒸汽凝结段疏水出口温度；,w j w j t h ———给水出口参数；11,w j w j t h ++——给水进口参数；,ddwj wj t h ———加热器疏水出口参数；θ——上端差;ϑ——下端差对于高压加热器H1： 由抽汽参数=13.93p MPa，1352t=°C ；可知抽汽焓错误！未指定书签。

不计管道压损，可知加热器处饱和水温t=245 加热器出口水温11244.78 1.7246.5ow t t Cθ=-=+=由114.6246.5pufw ow p M Pa t C==查蒸汽表，出口水焓11068.7/w h kJkg=；而加热器进口水焓可由上一级加热器出口水焓确定。

同时，由于下端差已知，从而可确定疏水冷却器后的水温及其焓值。

H1的进口水焓错误！未指定书签。

; 疏水焓=988.3kJ/kg 。

其后的加热器参数计算同上；在计算除氧器的出口水焓时，由于給水泵的存在，会产生焓升=15kJ/kg, 故而其出口水焓=705.66+15=720.66kJ/kg.在计算凝汽器的出口水焓时，由于凝结水泵的存在，会产生焓升=2kJ/kg, 故而其出口水焓=137.77+2=139.77kJ/kg.\※以上各计算点汽水参数计算结果整理于下页表中项目 单位H1 H2 H3H4 H5H6H7排汽 C抽汽参数压力j pMPa3.63682.4880.7345 0.4259 0.2328 0.0281 0.00760.005 温度j t ℃ 352 306.6371.3320.6241.2 130.7 X=0.998X=0.988 蒸汽焓j h kJ/kg 3100 3023 3207 3108 295227442571 2531 上端差θ℃ -1.7 0 2.8 2.8 2.8 2.8 下端差ϑ ℃ 5.6 5.6 5.6 5.6 加热器水温水焓 加热器出口水温w j t ℃246.5224167143.2122.2 65.238.220疏水出口水温dw j t ℃ 229.6 172.6127.8 70.8 38.220疏水焓dw j h kJ/kg 988.3 730.6720.7 537 296.4 160 83.9出口水焓w j h kJ/kg 1068.7960.8 705.7 603.0 513.2 273.0 160.083.7进口水焓1w j h +kJ/kg 960.8 720.7513.2273.0 160.1160锅炉连续排污利用系统的汽水参数p(MPa)t(℃)h(KJ/Kg)锅炉排污水14.43391586.6扩容蒸汽11802777.1扩容器排污水1180762.7项目汽水参数2.全厂物质平衡锅炉连续排污利用系统的计算汽轮机总汽量 0D锅炉蒸发量0000.011.0101b l b b D D D D D D D =+=+=即1.0101b α=锅炉给水量fw bD D =+即 1.0202fw α=汽水损失l 0.010.0101l b D D α==即锅炉排污量l 0.01=0.0101bl b D D α=即扩容器产生的扩容蒸汽份额f α=0.00397 未扩容的排污水份额`'bl α=0.00613化学补充水的份额0.01623m aα=3. 计算汽轮机各段抽汽量jD 和凝汽量c D（1） 由高压加热器H1热平衡计算1D11112()()dw h fw w w D h h D h h η-=-得到121011()0.05092()fw w w dw hD h h D D h h η-==-（2） 由高压加热器H2热平衡计算2D22211223[()()]()d d d puw w w h fw w w D h h D h h D h h η-+-=-得到22223112()()/()dpuddw fw w w h w w D h h D h h D h h η-=---200.107355D D =再热蒸汽量rh D 计算，由于高压缸轴封漏出蒸汽2sg D ，故从高压缸物质平衡可得2012010.841725rh sg D D D D D D =---=∑（3） 由除氧器H3热平衡计算3D 除氧器出口水量（给水泵出口水量）'01.0202fw fw de D D D D =+=''3342244''114224434[()()()()()()]()dw dr w w f f w sg sg w sg sg w h h w h fw w w D h h D h h D h h D h h D h h D h h D h h η-+-+-+-+-+-=-得到'''334342244'114224430()[()/()()()()()]0.028859266.252635dw fw w w h dr w w f f w sg sg w sg sg w h h w D h h D h h D h h D h h D h h D h h D h h D D η-=-----------=+除氧器进水量'3231200.829094215.0055c fw dr f h sg sg D D D D D D D D D =------=-（4） 由低压加热器H4热平衡计算4D444345()()dw h c w w D h h D h h η-=-44434540()()0.0289087.6031dw h c w w D h h D h h D D η-=-=-（5） 由于低压加热器H5进口水焓6mw h 未知，可将疏水泵混合点M 包括在H5的热平衡范围内，分别列出H5和H6两个热平衡方程式，然后联立求解得5D 和6D 。

由低压加热器H5热平衡计算5D345656'45656445555()()()()[()()]c w w w ddddr w w w hD D D D h h D D D h h D h h D h h η----+++-=-+-得到()()()''356666466455'556650()/()()0.0691217.91505d dc w w w w w w hd h w w D h h D h h D h h h h D h h h h D D ηη⎡⎤-----+-⎣⎦=---=-（6） 由低压加热器H6热平衡计算6D''3456676665456()()[()()()]d c w w w h D D D D h h D h h D D h h η----=-++- 得到()'3674567566'6667()[()()]()dc w w w w w h h w w D h h D D h h h h D h h h h ηη--+-+-=-+-600.012374 3.578923D D =- （7） 由低压加热器H7热平衡计算7D'777373()()h c w s g D h h D h h η-=- 得到 37370'77()==0.001324450.86354()c w sg hD h h D D h h η---（8） 由凝汽器热井物质平衡求c D 37300.70309187.71695c c d r s gm aD D D DDD =---=- 由汽轮机物质平衡校核7023010.70309187.7169cs g s g h j D D D D D D D *=----=-∑ c D *与c D 误差很小，符合工程要求。

计算结果汇总与下表D 和hD （kg/h ）h （kJ/kg ）0D03429.15h =0.841725rh D D =516.87rh q =100.05092D D = 13106.60h = 200.107355D D = 23025.89h = 300.028859266.252635D D =+ 33208.16h =400.0289087.6031D D =- 43108.8h =500.0691217.91505D D =- 52952.43h =600.012374 3.578923D D =- 62744.48h =70=0.001324450.86354D D -72454.65h =00.70309187.71695c D D =-2531.69c h =010.29670817.0818jDD =-∑1 1.724sg D =13427.5sg h = 2 1.877sg D =23020.2sg h =3 1.250sg D =32850sg h =314.851sgi D =∑一、 汽轮机汽耗计算及功率校核（1） 计算汽轮机功率730012i rh rh j j c c sgi sgi h h W D h D q D h D h D h D h =+----∑∑代入已知数据及前面计算结果，整理后得301163.896546125.228910(/)i W D kJ h =-⨯（2） 由功率方程式求0D 125573.8913600468316593.4(/)0.980.985ei m gP W kJ h ηη==⨯=⨯ kw 解得 0453.17(/)D t h =（3） 各级抽汽量及功率校核项目 抽汽量（t/h ）内功率ij W （1000kJ/h ）第一级抽汽1D 23.644 7626.894 第二级抽汽2D 49.852 1130.008 第三级抽汽3D26.63919656.57内功率计算公式：()1101i W D h h =-； ()2202i W D h h =-； ()3303i t h W D h h q =-+()4404i th W D h h q =-+； ()5505i t hW D h h q =-+；()6606i t hW D h h q =-+ ()7707i th W D h h q =-+；()0h h ht h W D h h q =-+；()0c c c th W D h h q =-+ 功率校核7311468317975(/)i c ij h sgi W W W W W kJ h *=+++=∑∑*0.45%1%i ii iW W W W δ-==< 二、 热经济性指标计算（1）机组热耗0Q'''0003474.173429.15397.07516.87 1.8834277710007.69583.7473.751068.8610720.66purh rh f f m a w m a fw fw de w Q D h D q D h D h D h D h =+++--⨯+⨯+⨯⎛⎫=⨯ ⎪+⨯-⨯-⨯⎝⎭（2）热电厂总热耗量tp Q 取锅炉管道效率0.88p b ηη= 热电厂总热耗量013035288751500010085(/)0.88tp b pQ Q kJ h ηη===第四级抽汽4D 6.104 5110.319 第五级抽汽5D 14.858 14764.33 第六级抽汽6D 2.255 2709.304 第七级抽汽7D 0.295440.539 汽轮机排汽c D 145.67 206021 供热抽汽h D200198718（3）计算燃料利用系数tp η和热化发电率ω 对外供热量'()h h h h Q D h h =-=498.386 GJ/h热电厂燃料利用系数 36003600125573.8914983860000.65891500010085e htp tpP Q Q η+⨯+===热化发电率 0'278107.0rhh m g h hh h q h h ωηη-+==-/J kw h G ⋅（4）热电厂的热经济指标（按热量法进行热耗分配） 分配给供热方面的热耗量()566.348htp h b pQ Q ηη== GJ/h分配给发电方面的热耗量()()tp e tp tp h Q Q Q =-=937.662 GJ/h1） 发电方面的热经济指标发电热效率()()36000.467e tp e tp e P Q η==发电热耗率 ()()36007636.70tp e tp e q η== /K J kw h ⋅发电标准煤耗率 ()()0.123269.52stp e tp e b η== g 标煤/(kW h)⋅2） 供热方面的热经济指标供热热效率()()0.8976tp h tp h Q Q η==校核()0.8976tp h hs b p ηηηη== 供热标准煤耗率 ()()34.140.23stp h tp h b η== kg 标煤/GJ3)全厂标准煤耗量B tp()h()53.68/tps se tp e tp hB P b Q b t h=⋅+⋅=标煤三、实习总结：通过本次课程设计，我对热力发电厂的原则性热力系统有了进一步的了解。

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热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计一、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。

（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。

（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。

冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。

（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。

2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。

（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。

（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。

3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。

（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。

4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：Pf=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.0275二、热系统计算（一）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（二）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPah rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa（四）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa 由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa 由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。

热力发电厂第二版教学设计

热力发电厂第二版教学设计

热力发电厂第二版教学设计前言热力发电厂是一个关键的能源转化系统，它将化石燃料等能源转化为电力。

此教学设计旨在帮助学生了解和理解热力发电厂的工作原理和系统组成，同时提高学生的应用技能和创新能力。

教学目标1.了解热力发电厂的基本工作原理和系统组成；2.理解热力发电厂几种主要的能量转化方式，包括燃烧、蒸汽发生、涡轮发电和冷却；3.掌握热力发电厂的操作技能；4.培养学生的创新能力，让学生在实践中提出解决问题的方案。

教学内容第一部分：热力发电厂基本概念1.1 热力发电厂的定义介绍热力发电厂的定义和组成，包括锅炉、发动机、冷却系统等。

1.2 热力发电厂的工作原理讲解热力发电厂的基本工作原理和能量转化方式，包括燃烧、蒸汽发生、涡轮发电和冷却等。

第二部分：热力发电厂系统组成2.1 热力发电厂主要设备介绍热力发电厂主要设备的组成和性能，如锅炉、涡轮机、发电机等。

2.2 燃烧系统讲解燃烧系统的基本原理和操作技术，包括燃料的处理和燃烧过程的控制等。

2.3 蒸汽发生系统介绍蒸汽发生系统的组成和工作原理，包括水循环系统、蒸汽发生器等。

2.4 涡轮机/发电机系统讲解涡轮机/发电机系统的组成和工作原理，包括涡轮机、发电机等。

2.5 冷却系统介绍冷却系统的组成和工作原理，包括冷却循环水系统等。

第三部分：实践教学3.1 实验设计设计热力发电厂的模拟实验，让学生了解热力发电厂的基本原理和操作技术。

3.2 操作培训进行实际操作培训，让学生了解热力发电厂的具体操作技能。

3.3 创新项目提供创新项目，让学生自主提出解决方案，并实际实施，提高学生的创新能力和实践能力。

教学方法本课程主要采用讲解和实践相结合的教学方法。

通过讲解热力发电厂的基本概念，让学生掌握热力发电厂的工作原理和系统组成；通过模拟实验和操作培训，让学生掌握热力发电厂的操作技能；通过创新项目，培养学生的创新意识和实践能力。

教学评价针对本课程，教师将对学生进行定期测试，记录学生的出勤情况，参与度和成绩等。

热电厂课程设计摘要

热电厂课程设计摘要

热电厂课程设计摘要一、课程目标知识目标：1. 让学生理解热电厂的基本工作原理，掌握热力循环的基本概念。

2. 使学生了解我国能源结构及热电产业的发展现状，认识热电在国民经济中的重要作用。

3. 帮助学生掌握热电厂的主要设备及其功能，了解热电厂的运行管理。

技能目标：1. 培养学生运用所学知识分析热电厂运行过程中存在的问题，并提出改进措施的能力。

2. 培养学生设计简单的热力循环系统，并进行初步分析的能力。

3. 提高学生的实验操作能力，通过实践加深对热电厂知识的理解。

情感态度价值观目标：1. 培养学生对能源、环保问题的关注，树立节能减排的意识。

2. 增强学生的团队合作意识，培养在团队中沟通、协作的能力。

3. 激发学生对热力工程领域的兴趣，培养探索科学技术的热情。

本课程针对初中年级学生，结合学科特点，注重理论与实践相结合，以培养学生的实际操作能力和解决问题的能力为核心。

课程目标具体、可衡量，旨在帮助学生全面了解热电厂相关知识，提高学生的实践能力和科学素养。

在教学过程中，将注重学生的个体差异，因材施教，确保课程目标的实现。

二、教学内容1. 热电厂概述：介绍热电厂的定义、分类及其在我国能源体系中的应用。

- 教材章节：第一章 热电厂基础知识- 内容列举：热电厂的定义、热电厂的分类、我国热电厂的发展概况。

2. 热力循环原理：讲解热力循环的基本概念、类型及其在热电厂中的应用。

- 教材章节：第二章 热力循环- 内容列举：热力循环的定义、朗肯循环、布雷顿循环、热力循环在热电厂中的应用。

3. 热电厂主要设备：介绍热电厂的主要设备及其功能，包括锅炉、汽轮机、发电机等。

- 教材章节：第三章 热电厂主要设备- 内容列举：锅炉、汽轮机、发电机、热电厂辅助设备。

4. 热电厂运行管理：分析热电厂的运行管理原理，探讨提高热电厂运行效率的措施。

- 教材章节：第四章 热电厂运行管理- 内容列举：热电厂运行原理、运行管理措施、节能降耗技术。

5. 热电厂与环保：探讨热电厂在运行过程中对环境的影响，介绍节能减排技术。

热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计

热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。

三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。

H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。

汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。

回热系统：系统共有八级不调节抽汽。

其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。

一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。

三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。

汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。

给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。

三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。

五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。