下载文档原格式
课程设计内容1.已知汽轮机机组型式及参数：机组型号： CZK300—16.67/0.4/538/538汽轮机型式：300MW 亚临界参数、一次再热、双缸双排气、双轴单调整、直接空冷、抽汽凝汽式 额定功率 : e P =300MW主蒸汽参数（主汽阀前）：0P =16.67MPa ，0t =538℃；查焓熵图得0h =3398.96kJ/kg 再热蒸汽参数：冷段：rhi P =3.6869Mpa, rhi t =325.3℃, rhi h =3038.85 kJ/kg 热段(中联门前)：2rh P =3.318Mpa, 2rh t =538℃, 2rh h =3539.44 kJ/kg 中联门后再热气压: 'rh p =(1-δp2)2rh P =(1-0.0143)3.318=3.2706Mpa由'rh p =3.2706Mpa,'rh h = 2rh h =3539.44kJ/kg,查水蒸气性质表,得中联门后 再热气温'rh t =537.797℃.低压缸排汽压力：c P =0.014Mpa, 排汽比焓c h =2437.4kJ/kg 计算热力系统的的有关参数: 主汽门、调门及进气管道压损 2% 中低压连通管管道压损 4.5% 再热器及管道压损 10% 中联门及管道压损 1.43%各段加热器抽气管道 1、2、3段抽气压损3%，其余5% 回热抽气级数 3高+3低+1除氧 转速 3000r/min 给水泵驱动方式 电机驱动旋转方向 顺时针方向（从汽轮机向发电机端看）额定给水温度：fw t =272.2℃。
额定工况下的电机效率：98.95%，给水泵效率：83%。
表1-1 加 热 器 端 差2.各加热器进、出水参数计算 1)首先计算高压加热器JG1加热器1P ：P1(1p)P'j1=5.7215(1-0.03)=5.5499Mpa δ=-⨯式中1P ——第一抽汽口压力；1P ∆——抽汽管道相对压损；又1P =5.5499MPa ，查水蒸气性质表得 加热器饱和温度1,s t =270.545℃JG1出水温度1,w t ：w ,1s ,1t t t 270.545 1.7272.245δ=-=--=（）℃ 式中 t δ ——加热器上端差。
热力发电厂课程设计热力发电厂是一个重要的能源发电系统，它将化石燃料（如煤、石油、天然气等）转换为电能。
热力发电厂技术学习对于培养高素质的能源专业人才具有重要意义，是相关专业的重要组成部分。
热力发电厂课程设计旨在培养学生在能源领域获取科学知识和熟悉热力发电厂的运行机制，为从事热力发电厂的工作提供必要的知识与技能。
热力发电厂课程设计的目标是使学生掌握热力发电厂的结构、组成部分、原理、运行及检修等基本知识，以及发电厂供热、发电服务和焚烧废物等热能利用方面的知识，并具备建设、运行和维护热力发电厂的基本能力。
具体而言，课程设计应该包括以下主要内容：（一）热力发电厂结构、组成、原理及运行原理：包括热力发电厂的类型、组成部分、功率调节机构、燃料提供及消耗、热能转换及发电机的工作原理，及热力发电厂的供热、供电及排气排放系统的设计及运行原理。
（二）发电厂的检修、定期维护及能效提高：介绍发电厂的日常检修，以及定期维护，涉及检查、更换及清理机械部件，以提高能效和运行可靠性。
（三）热能利用：包括供热、发电服务和焚烧废物等热能利用方面的知识，以及废物热力发电厂的设计和运行技术原理。
（四）安全法规和环境保护：介绍热力发电厂的安全生产法规，以及污染物排放及其限制，以减少其对环境的污染。
（五）管理与控制：介绍热力发电厂的运行管理、自动控制与运行监测等技术，以及工程技术参数的测定、维护及调整，以提高机组运行可靠性和效率。
本课程设计采取“以知识为导向，以技能为基础”的教学方法，结合实验课及实践实习，旨在培养学生的实践能力和实际操作能力，使学生具备运行热力发电厂的必要条件。
本课程安排周期性的实验及实践实习，旨在使学生了解热力发电厂的各部分的联系及作用，实验内容包括发电厂机组运行参数的检测，以及机组的检修、维护和管理等。
实践实习的场地可以为学生提供实践操作经验，有助于学生更好地掌握热力发电厂的运行技术及管理知识，并能够有效应用至实际工作中。
热力发电厂第二版教学设计前言热力发电厂是一个关键的能源转化系统，它将化石燃料等能源转化为电力。
此教学设计旨在帮助学生了解和理解热力发电厂的工作原理和系统组成，同时提高学生的应用技能和创新能力。
教学目标1.了解热力发电厂的基本工作原理和系统组成；2.理解热力发电厂几种主要的能量转化方式，包括燃烧、蒸汽发生、涡轮发电和冷却；3.掌握热力发电厂的操作技能；4.培养学生的创新能力，让学生在实践中提出解决问题的方案。
教学内容第一部分：热力发电厂基本概念1.1 热力发电厂的定义介绍热力发电厂的定义和组成，包括锅炉、发动机、冷却系统等。
1.2 热力发电厂的工作原理讲解热力发电厂的基本工作原理和能量转化方式，包括燃烧、蒸汽发生、涡轮发电和冷却等。
第二部分：热力发电厂系统组成2.1 热力发电厂主要设备介绍热力发电厂主要设备的组成和性能，如锅炉、涡轮机、发电机等。
2.2 燃烧系统讲解燃烧系统的基本原理和操作技术，包括燃料的处理和燃烧过程的控制等。
2.3 蒸汽发生系统介绍蒸汽发生系统的组成和工作原理，包括水循环系统、蒸汽发生器等。
2.4 涡轮机/发电机系统讲解涡轮机/发电机系统的组成和工作原理，包括涡轮机、发电机等。
2.5 冷却系统介绍冷却系统的组成和工作原理，包括冷却循环水系统等。
第三部分：实践教学3.1 实验设计设计热力发电厂的模拟实验，让学生了解热力发电厂的基本原理和操作技术。
3.2 操作培训进行实际操作培训，让学生了解热力发电厂的具体操作技能。
3.3 创新项目提供创新项目，让学生自主提出解决方案，并实际实施，提高学生的创新能力和实践能力。
教学方法本课程主要采用讲解和实践相结合的教学方法。
通过讲解热力发电厂的基本概念，让学生掌握热力发电厂的工作原理和系统组成；通过模拟实验和操作培训，让学生掌握热力发电厂的操作技能；通过创新项目，培养学生的创新意识和实践能力。
教学评价针对本课程，教师将对学生进行定期测试，记录学生的出勤情况，参与度和成绩等。
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
（完整word版）热⼒发电⼚课程设计...docx⼀、课程设计题⽬⽕⼒发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算⼆、课程设计⽬的进⼀步巩固本课程中所学到的专业理论，训练电⼚⼯程师必备的专业技能，着重培养学⽣独⽴分析问题、解决问题的能⼒，以适应将来从事电⼒⾏业或⾮电⼒⾏业专业技术⼯作的实际需要。
三、课程设计要求1、熟练掌握发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算的⽅法、步骤；2、培养熟练查阅技术资料、获取和分析技术数据的能⼒；3、培养⼯程技术⼈员应有的严谨作风和认真负责的⼯作态度。
4、全部⼯作必须独⽴完成。
四、课程设计内容国产 300MW汽轮机发电⼚原则性热⼒系统拟定和计算（额定⼯况）（1）、原始资料A、制造⼚提供的原始资料a、汽轮机型式和参数国产 N300-16.18/550/550机组p0=16.18MPa, t0=550℃ ,pr1=3.58MPa, tr1=336.8℃,pr2=3.23MPa, tr2=550℃,pc=0.0051Mpab、回热系统参数pfw=21.35MPa, pcw=1.72MPa项⽬单位⼀抽⼆抽三抽四抽五抽六抽七抽⼋抽加热器编号H1H2H3H4H5H6H7H8抽汽压⼒ MPa 5.16 3.58 1.46 0.744 0.476 0.27 0.082 0.0173抽汽温度℃383.9336.8434.6345292.4231.9123.856.9端差℃ -0.520 0 0 2 3 3注：各抽汽管压降取5%P；各加热器效率取0.97;下端差取 6℃各轴封漏汽量 (kg/h)：Dsg1=5854（去 H1）Dsg2=262.5（去 H3）Dsg3=4509（去 H4）Dsg4=2931.5（去 H7）Dsg5=452（去 C）Dsg6=508（去 SG）各轴封漏汽焓 (kJ/kg)：hsg1=3383.7 hsg2=3508.6 hsg3=3228.8 hsg4=3290.5hsg5=2716.8 hsg6=2749.9c、锅炉型式和参数国产 DG1000/16.67/555 型亚临界中间再热⾃然循环汽包炉额定蒸发量 1000t/h过热蒸汽参数psu=16.67MPa,tsu=555 ℃汽包压⼒ pb=18.63Mpa给⽔温度 tfw=260 ℃锅炉效率ηb=0.92管道效率ηp=0.96B、其他已知数据汽机进汽节流损失0.02Po中压汽门节流损失0.02Pr2锅炉排污量 Dpw=0.01Db全⼚汽⽔损失DL=0.01Db化学补充⽔压⼒0.39 Mpa ，温度 20℃机电效率ηmg=0.9924*0.987排污扩容器效率ηf=0.98排污扩容器压⼒Pf=0.8（2）任务A、拟定发电⼚原则性热⼒系统B、绘制发电⼚原则性热⼒系统图d、⾼加组计算e、除氧器计算f、低加组计算g、汽轮机汽耗量及各项汽⽔流量计算i、汽轮机功率校核j、热经济指标计算五、设计计算书A、拟定发电⼚原则性热⼒系统：该发电⼚为凝⽓式电⼚，规划容量300MW，选⽤凝⽓式机组，蒸汽初参数：过热蒸汽压⼒p0=16.18MPa，温度t0=550℃。
![[VIP专享]热力发电厂课程设计](https://img.taocdn.com/s1/m/bfb32ac56529647d2628520d.png)
热力发电厂课程设计1、计算原始资料1、汽轮机形式及参数（1）、机组型式：超超临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机。
（2）、额定功率：P e=1000MW（3）、主蒸汽参数：P0=26.25MPa；t0=605℃。
（4）、再热蒸汽参数（进汽阀前）：热段：P rh=5.436MP a；t rh=603℃。
冷段：P rh’=5.85MP a；t rh’=360.5℃。
（5）、汽轮机排汽压力：P c=4.7KPa；排汽比焓：h c=2311.3kJ/kg。
2、回热加热系统参数（1）、最终给水温度：t fw=292.9℃。
（2）、给水泵出口压力：P pu=32.606MPa；给水泵效率：ηpu=0.83（3）、除氧器到给水泵高度差：H pu=26m。
（4）、小汽机排汽压力：P c，xj=5.7KPa；排汽焓：h c，xj=2424.8kJ/kg。
3、锅炉型式及参数（1）、锅炉型式：2980--26.25/605/603（2）、额定蒸发量：D b=2980 t/h（3）、额定过热蒸汽压力：P b=26.25MPa，额定再热蒸汽压力：P r=5.436MPa。
（4）、额定过热汽温：t b=605℃；额定再热汽温：tr=603℃；（5）、锅炉效率：ηb=93%（6）、给水泵到过热器出口高度差：h1=34m。
4、其他数据（1）汽轮机机械效率:ηm=0.985;发电机效率：ηg=0.99.（2）补充水温度：t ma=20℃（3）厂用电率：ε=0.07；厂用汽：5t/h（启动时最大用汽量为32t/h）（4）2号抽汽90t/h,4号抽汽60t/h（5）抽汽管压损：△P j=8%P j；锅炉连续排污量：D bl=0.01D b；全厂汽水损失：D L=0.01D b；（6）连续排污扩容器效率：ηf=0.98；连续排污扩容器压力选为：P f=0.90MPa；减温水系数：ɑsp= 0.02752、热系统计算（1）、汽水平衡计算1、全厂补水率由已知知:全厂工质渗漏系数: 图1、全厂汽水平衡图ɑL=D L/D b=0.01锅炉排污系数：ɑbl=D bl/D b=0.01减温水系数：ɑsp= 0.0275厂用汽系数：ɑpl=29.402/2939223.6=0.0100033有全厂物质平衡有：补水率ɑma=ɑpl+ɑbl+ɑL=0.03000332、给水系数ɑfw由图1, 1点的物质平衡有ɑb=ɑ0+ɑL=1+0.01=1.012点的物质平衡ɑfw=ɑb+ɑbl- ɑsp=1.01+0.01-0.0275=0.9925（2）汽轮机进汽参数计算1、主蒸汽参数由主汽门前压力P0=26.25MPa，温度t0=605℃，查水蒸气性质表得主蒸汽比焓值h0=3482.10 KJ/Kg由主汽门后压力P0’=（1-δP1）P0=（1-0.04）*26.25=25.2MPa由P0’=25.2MPa h0’=h0=3482.10 KJ/Kg查得t0’=596.73 ℃2、再热蒸汽参数由中联门前压力P rh=5.436MPa 温度t rh=603℃，得h rh=3663.8 KJ/Kg中联门后再热压力P rh’=（1-δP2）P rh=（1-0.02）*5.436=5.327MPa h rh’=h rh=3663.8KJ/Kg查得t rh’=600.61 ℃3、凝汽器平均压力计算由P s1=4.7KPa，查水蒸汽性质表得t s1=31.78 ℃由p s2=19.2KPa，查水蒸汽性质表得t s2=59.18 ℃凝汽器平均温度t s=（t s1+t s2）/2=45.48 ℃查水蒸汽性质表，得凝汽器平均压力P s=0.00983374 MPa （4）、各加热器进、出水参数计算1、1#高加H1压损∆P5=（7.847-7.611）/7.847=3%加热器压力P j:由图读得P j=7.611MPa由P j查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，1=291.508 ℃2、2#高加H2压损∆P5=（5.85-5.874）/5.85=-0.4%加热器压力P j:由图读得P j=5.874MPa由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，2=274.169 ℃3、3#高加H3压损∆P5=（2.228-2.161）/2.228=3%加热器压力P j:由图读得P j=2.161MPa由P5查水蒸汽性质表得加热器饱和温度t s，3=216.323 ℃4、除氧器H4除氧器压力:P4=0.968MPa查水蒸汽性质表得除氧器饱和温度t s4=178.476℃H4疏水温度t d，4=t s4=178.476 ℃由图有出水比焓h w，4=753.4KJ/Kg，进水比焓h w，4'=642.7KJ/Kg，疏水比焓为h d，4=753.4KJ/Kg。
热力发电厂课程设计学校机械工程系课程设计说明书专业班级：学生姓名：指导教师：完成日期：学校机械工程系课程设计评定意见设计题目：国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统排序学生姓名：专业班级测评意见：评定成绩：指导教师（亲笔签名）：2021年12月9日评定意见参考提纲：1.学生顺利完成的工作量与内容与否合乎任务书的建议。
2.学生的勤奋态度。
3.设计或说明书的优缺点，包括：学生对理论知识的掌握程度、实践工作能力、表现出的创造性和综合应用能力等。
《热力发电厂》课程设计任务书一、课程设计的目的（综合训练）1、综合运用热能动力专业基础课及其它先修成课程的理论和生产实际科学知识展开某660mw凝气式机组的全厂原则性热力系统的设计排序，并使理论和生产实际科学知识紧密的融合出来，从而并使《热力发电厂》课堂上所学科学知识获得进一步稳固、增进和拓展。
2、学习和掌握热力系统各汽水流量、机组的全厂热经济指标的计算，以及汽轮机热力过程线的计算与绘制方法，培养学生工程设计能力和分析问题、解决问题的能力。
3、《热力发电厂》就是热能动力设备及应用领域专业学生对专业基础课、专业课的综合自学与运用，亲自参予设计排序为学生今后展开毕业设计工作打下基础，就是热能动力设备及应用领域专业技术人员必要的专业训练。
二、课程设计的要求1、明晰自学目的，端正学习态度2、在教师的指导下，由学生单一制顺利完成3、正确理解全厂原则性热力系统图4、恰当运用物质均衡与能量守恒原理5、合理精确的列表格，分析处置数据三、课程设计内容1.设计题目国产660mw凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）2.设计任务（1）根据取值的热力系统原始数据，排序汽轮机热力过程线上各排序点的参数，并在h-s图上绘制热力过程线；（2）计算额定功率下的汽轮机进汽量do，热力系统各汽水流量dj、gj；（3）计算机组和全厂的热经济性指标；（4）绘制全厂原则性热力系统图，并将所排序的全部汽水参数详尽五字在图中（建议计算机绘图）。
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图 3 已知数据：汽轮机型式及参数㈠ 原始资料整理： ㈡ 全厂物质平衡方程 ① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量D fw = D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
其中1段2段抽汽来自于高压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸，再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力／。
与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
热⼒发电⼚课程设计摘要⽕电⼚热系统⼯况发⽣变动时，将会引起整个热系统和全⼚的热经济性指标发⽣变动。
本设计主要内容为华能⾦陵电⼚1000MW超超临界凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算，根据给定的热⼒系统图及其数据，在热⼒系统常规计算⽅法的基础下，切除⼆号⾼压加热器H2时根据热⼒系统图中各点汽⽔参数、流量，进⾏热⼒系统原则性热⼒计算以及分析其经济性。
关键词：原则性热⼒系统变⼯况常规法⽬录摘要⼀绪论 (4)⼆热⼒系统原则性计算原理 (5)2.1常规计算法 (5)2.1.1串联计算 (5)2.1.2并联计算（电算⽅法） (6)2.2等效焓降法 (6)2.2.1⾮再热机组 (6)2.2.2中间再热机组 (7)三计算任务书 (7)3.1计算题⽬ (7)3.2计算任务 (7)3.2.1计算类型 (8)3.2.2热⼒系统简介 (8)四在该⼯况下的原始资料 (9)4.1汽轮机型以及参数 (9)4.2机组各级回热抽汽参数 (9)4.3锅炉型式及参数 (10)4.4其他数据 (10)4.5简化条件 (10)五热⼒系统计算 (10)5.1汽⽔平衡计算 (10)5.1.1全⼚补⽔率αma (10)5.1.2给⽔系数αfw (11)5.2⽓轮机进汽参数计算 (11)5.2.1主蒸汽参数 (11)5.2.2再热蒸汽参数 (11)5.3辅助计算 (11)5.3.1轴封加热器计算 (11)5.3.2凝汽器压⼒计算 (12)5.4⾼压加热器组抽汽系数计算 (13)5.4.1由⾼压加热器H1热平衡计算α1 (13)5.4.2由⾼压加热器H2热平衡计算α2 、αrh (13) 5.4.3由⾼压加热器H3热平衡计算α3 (14)5.5除氧器抽汽系数计算 (14)5.6低压加热器组抽汽系数计算 (15)5.6.1由低压加热器H5热平衡计算α(15)5(15)5.6.2由低压加热器H6热平衡计算α65.6.3由低压加热器H7热平衡计算α7 (15)5.6.4由低压加热器H8热平衡计算α8 (1)5.7凝汽系数αc计算 (1)5.7.1⼩汽机抽汽系数αxj (1)5.7.2由两个凝汽器的流量计算αc (16)5.7.3由⽓轮机汽侧平衡校验αc (16)5.8⽓轮机内功计算 (16)5.8.1凝汽流做⼯ωc (16)5.8.2抽汽流做功Σωa,j (16)5.8.3附加功量Σωsg,k (18)5.8.4⽓轮机内功ωi (18)5.9⽓轮机的内效率、热经济指标、汽⽔流量计算 (18)5.10全⼚性热经济指标计算 (19)5.10.1锅炉参数计算 (19)(19)5.10.2锅炉有效热量q15.10.3管道效率ηp (19)5.10.4全⼚效率ηcp (19)5.10.5全⼚发电标准煤耗bs (19)5.10.6全⼚热耗率qcp (20)5.10.7全⼚供电标准煤耗bsn (20)六反平衡校核 (20)七结论 (22)参考⽂献 (22)1000MW凝汽式机组全⼚原则性热⼒系统变⼯况计算⼀绪论⽕电⼚热系统的变⼯况是指系统的⼯作条件（参数）发⽣变动，偏离设计⼯况或都偏离某⼀基准⼯况。
东南大学热力发电厂课程设计报告题目：引进300MW机组原则性热力系统设计、计算和改进能源与环境学院热能与动力工程专业学号姓名 Yishion J指导教师起讫日期 2014年2月24日～3月7日设计地点中山院502 2014年2月24日目录一课程设计任务 (3)1.1 设计题目 (3)1.2 计算任务 (3)1.3设计任务说明 (3)二原则性热力系统的拟定（如图） (4)三原则性热力系统原始数据整理和计算 (4)3.1 原始数据的整理 (4)3.1.1汽轮机型式及参数 (4)3.1.2计算点参数表 (4)3.2 原则性热力系统的计算 (5)3.2.1加热器抽汽份额计算 (5)3.2.2 正平衡内效率计算 (7)3 .3校核计算 (7)3.3.1反平衡校核 (8)3.3.2等效焓降法校核 (10)四原则性热力系统的改进和计算（热量法） (12)4.1 方案改进思路和分析 (12)4.2 改进后的原则性热力系统的计算 (12)4.2.1计算点参数 (13)4.2.2抽汽份额计算 (13)4.2.3正反平衡效率计算及对比 (13)4.3改进前后对比 (14)五结果及分析 (16)5.1 结果分析 (16)5.2体会 (16)六参考文献 (16)七致谢 (18)一课程设计任务1.1 设计题目引进300MW凝气机组热力系统及抽汽过热度（SC系统）利用效果分析。
1.2 计算任务1、整理机组的参数和假设条件，并拟定出原则性热力系统图。
2、根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s 图上绘出蒸汽的气态膨胀线。
3、对原始热力系统计算其机组内效率，并校核。
4、确定原则性热力系统的改进方案，并对改进后的原则性热力系统计算其机组内效率。
5、将改进后和改进前的系统进行对比分析，并作出结论。
1.3设计任务说明对引进300MW凝气机组热力系统及抽汽过热度（SC系统）利用效果分析，我的任务是先在无SC系统情况下通过对抽汽放热量，疏水放热量，给水吸热量等的计算，求出抽汽份额，从而用热量法计算出此情况下的汽机绝对内效率（分别从正平衡和反平衡计算对比，分析误差）。
然后再在投入SC系统的情况下再通过以上参量计算出汽轮机绝对内效率（也是正平衡计算，反平衡校核对比）。
最后就是对两种情况下的绝对内效率进行对比，看加入SC系统后对效率有无提升，提升多少。
同时等效焓降法也是一个实用的方法，可以用来校核热量法的求解结果。
二原则性热力系统的拟定（如附图）三原则性热力系统原始数据整理和计算3.1 原始数据的整理3.1.1汽轮机型式及参数引进300MW机组初蒸汽参数：P0=16.7MPa，t0=537o C再热蒸汽参数：t rh=537o C, P rh= P r7=3.36MPa, h rh=3536.76 kJ/kg 低压缸排汽压力：P c=0.00539MPa给水泵小汽轮机耗气份额及焓值：αq=0.037933，h nq=2477.7kJ/kg 额定功率Pe=300MW回热系统：八级回热抽汽，“三高四低一除氧”轴封及门杆参数表：3.1.2计算点参数表3.2 原则性热力系统的计算 αfw =1 高低加效率ηh =0.993.2.1加热器抽汽份额计算 （1）#8高加 抽汽份额：88887()d h w w h h h h αη-=- w8w7888h h =0.07770 ()d hh h αη-=-疏水份额：880.07770 d αα== （2）#7高加 抽汽份额：777887w7w6[()()]h h d d d d h h h h h ααη-+-=-w7w6887777(h h )/()0.06872h d d d d h h h h ηαα---==-疏水份额：7780.14642 d d ααα=+= （3）#6高加 抽汽份额：666776w6w5[()()]h h d d d d h h h h h ααη-+-=-w6w5776666(h h )/()0.04267 h d d d d h h h h ηαα---==-疏水份额：6670.19012 d d ααα=+= （4）#5除氧器 混合加热器抽汽份额：556w45566(1)h w d d d b h h h αααατ=--+++5w466w455w4h (h )0.05314 h w d d bh h h ατα----==-（5）#4低加 抽汽份额：4444w4w3()(h h )d h c h h αηα-=-c4w4w3444(h h )/0.03645 hd h h αηα-==-疏水份额：440.03645 d αα==487651 =0.76065 c ααααα=----（6）#3低加 抽汽份额：[]3334434w3w2()()(h h )d d d d h c h h h h ααηα-+-=-c4w3w2432333(h h )/()0.02186 h d d d d h h h h αηαα---==-疏水份额：3340.05831 d d ααα=+= （7）#2低加 抽汽份额：[]2223324w2w1()()(h h )d d d d h c h h h h ααηα-+-=-c4w2w1321222(h h )/()0.03157 h d d d d h h h h αηαα---==-疏水份额：2230.08988 d d ααα=+= （8）#1低加 抽汽份额：112233664w1wc ()()()()(h h )wc d d wc f f wc f f wc h c h h h h h h h h ααααηα⎡⎤-+-+-+-⎣⎦=-c4w2wc 22336611(h h )/()()()0.02716h d d wc f f wc f f wc wch h h h h h h h αηαααα-------=-=凝气份额：836110.60419c i f f q i ααααα==----=∑再热份额：8710.85358rh ααα=--=3.2.2 正平衡内效率计算 （1）做功量6808707180733661()()()()()1208.45 /i i rh i c rh c i rh rh j j f f f f i w h h h h h h h h h h h h h h kJ kgαααααααα===-+-+-+-=+----=∑∑（2）循环吸热量0087()2645.38 /w rh rh q h h h h kJ kgα=-+-=（3）内效率00.45682 ii w q η== 3 .3校核计算3.3.1反平衡校核 （1）做功量0()-h=1208.45/i c c wc w q h h kJ kgα=--∆其中8q q wc h i i=1h=(h -h )+(1-)()=88.5470+9.3101=97.8571/i q kJ kgαηα∆∑（2）内效率00.45683 ii w q η==0.456825i η=，误差0.456825-0.4533=0.35%<0.5%i i ηη-=符合要求。
计算表格见下页。
3.3.2等效焓降法校核前面计算用的是热量法，这里再用等效焓降法进行校核。
计算时，各个加热器的进出口汽水参数仍然和前面用到的一样，这里就不再次列出。
（1）抽汽等效焓降0j H 和抽汽效率0j η的计算：011160.80000/n H h h kJ kg=-=01110.06765 Hq η==000221111294.4133875/H h h H kJ kgγη=-+-=02220.12313 H q η==000332222378.3936884/H h h H kJ kgγη=-+-=003330.15889 Hq η==000443333533.7434402/H h h H kJ kgγη=-+-=004440.21550 H q η==000005511223344717.7276819/n H h h kJ kgτητητητη=-----=005550.27695 Hq η==000665555853.2566389/H h h H kJ kgγη=-+-=006660.33197 H q η==0007766661019.494126/H h h H kJ kgσγη=-++-=007770.47496H q η== 0008877771055.202762/H h h H kJ kgγη=-+-=008880.50349Hq η==（2）再热冷段以上排挤1kg 抽汽所引起的再热器吸热增量计算7508.06000/zr Q kJ kgσ-∆==787(1)469.09371 /zr Q kJ kgq γσ-∆=-=（3）新蒸汽的毛等效焓降80011241.20084 /M c r r r H h h kJ kg στη==+--=∑附加成分引起的作功损失：1111777()() 2.83144 /f f f c f c h h h h h h kJ kg αση⎡⎤∏=+-----=⎣⎦02222555()() 5.76121 /f f f c f c h h h h h h kJ kg αση⎡⎤∏=+-----=⎣⎦0333310.29818 /f f f c f h h q kJ kg αση⎡⎤∏=+--=⎣⎦4410.97714 /f f kJ kgασ∏==05555666()()0.56066 /f f f c f c h h h h h h kJ kg αση⎡⎤∏=+-----=⎣⎦0666610.29346 /f f f cf h h q kJ kg αη⎡⎤∏=--=⎣⎦5() 4.4791085/q q c b h h kJ kgατ∏=--=60(1)16.63385512/b b kJ kgτη∏=⨯-=7141.83506634/bq fi i kJ kg =∏=∏+∏+∏=∑∑新蒸汽净等效焓降：1199.36577 /M H H kJ kg =-∏=∑循环吸热量：0087()2645.38 /w rh rh q h h h h kJ kgα=-+-=汽轮机的装置效率：''00.453381899=45.33%i Hq η== 与热量法正平衡的误差：''0.456825-0.4533=0.35%<0.5%i i ηη-=，符合要求。
四 原则性热力系统的改进和计算（热量法）4.1 方案改进思路和分析由于上述系统没有装蒸汽冷却器，故均存在相对较大的上端差，这将造成较大的换热熵增，从而损失较大的做功能力，根据前述任务，我的改进方案就是在前三级蒸汽过热度较大的抽汽出口加装蒸汽冷却器，充分利用其过热度，提高出口给水温度，降低乃至消除端差，这也可以合理调节抽汽份额，提高系统经济性。
