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论预应力箱梁梁体裂缝成因分析及防护措施1.预应力损失引起的裂缝预应力箱梁在施工过程中，预应力损失是一个不容忽视的因素。
预应力钢筋在施工和使用过程中，受到了各种外力和内力的作用，导致预应力钢筋的力学性能发生变化，从而引起了预应力的损失，这会导致梁体产生裂缝。
预应力钢筋的锚固失效、锚固端面压力较大、预应力损失计算不当等因素都会导致预应力箱梁梁体裂缝。
2.材料问题预应力箱梁的材料问题也是梁体裂缝的重要因素。
一方面，预应力箱梁的混凝土质量不合格或者梁体内部存在较大的孔洞、缺陷等问题，都容易导致梁体产生裂缝。
预应力钢筋的材料质量不过关或者预应力钢筋的腐蚀等问题也会引起梁体裂缝的产生。
3.施工和设计问题在预应力箱梁的施工和设计中，如果存在工艺流程不合理、施工工艺控制不当、设计参数计算错误等问题，都会导致梁体裂缝。
预应力箱梁在浇筑混凝土时，如果混凝土的配制比例不合理、浇筑温度控制不当等问题都容易导致梁体裂缝的产生。
4.外部环境因素外部环境因素也是导致预应力箱梁梁体裂缝的一个重要原因。
气候条件的变化、温度影响、梁体长期受到的重载、振动等因素都会导致梁体裂缝。
地震、风载等自然灾害也可能导致梁体裂缝，增加了桥梁的风险。
二、预应力箱梁梁体裂缝防护措施1. 加强对材料的质量控制对于预应力箱梁的混凝土材料和预应力钢筋等材料的质量控制十分重要。
在施工前，需要通过严格的材料检测，确保材料的质量符合标准要求。
特别是对于预应力钢筋的防腐蚀工作，需要加强预防措施，延长预应力钢筋的使用寿命。
2. 提高施工质量在预应力箱梁的施工过程中，需要加强对工艺流程的控制和设计参数的计算。
严格按照设计要求进行施工操作，确保预应力钢筋的锚固效果和混凝土的浇筑质量。
需要合理控制施工温度，避免由于温度变化导致的裂缝。
3. 合理设置监测系统为了及时发现梁体裂缝的情况，建议在预应力箱梁中加入监测系统，对梁体的变形、裂缝等情况进行实时监测。
一旦发现异常情况，可以及时采取相应的维护措施，及时修补裂缝，降低梁体裂缝对桥梁结构的影响。
预应力混凝土连续箱梁桥底板纵向裂缝分析预应力混凝土连续箱梁桥底板是一种常见的桥梁结构，由于其承载能力强、使用寿命长等优势，广泛应用于公路和铁路交通建设中。
然而，在实际使用过程中，底板纵向裂缝的出现是一个普遍存在的问题，对桥梁的安全性和使用寿命产生一定影响。
本文将对预应力混凝土连续箱梁桥底板纵向裂缝进行分析。
首先，纵向裂缝的成因可以分为内力和外力两个方面。
在内力方面，由于预应力混凝土连续箱梁桥底板的设计和施工过程中，存在一定的预应力损失和应力集中问题。
预应力损失是由于混凝土硬化和收缩引起的，这种损失会导致底板内部的应力分布不均匀，从而产生一些区域的张应力较高。
同时，在施工过程中，如果预应力钢束的张紧力或锚固不当，也会导致底板内力分布不均匀。
在外力方面，预应力混凝土连续箱梁桥底板承受着来自交通荷载和温度荷载的作用。
交通荷载在桥梁使用过程中是不可避免的，会引起底板产生弯曲变形和应力。
而温度荷载则是由于气温变化引起的，当温度升高时，底板会产生热胀冷缩变形和应力。
其次，纵向裂缝的影响主要体现在两个方面。
首先，纵向裂缝会导致底板的强度和刚度下降。
裂缝的存在使得底板的梁体不能充分发挥作用，不仅会影响桥梁整体承载能力，还容易引起劣化和破坏。
此外，裂缝的存在还会进一步加剧渗水和腐蚀问题，加速桥梁的老化过程。
其次，纵向裂缝会影响桥梁的使用寿命和安全性。
裂缝的存在意味着底板的结构已经出现了一定的损伤，这种损伤会随着使用时间的延长而逐渐发展和扩展。
当裂缝规模扩大到一定程度时，将会对桥梁的强度和刚度造成严重影响，甚至导致桥梁的倒塌。
最后，针对纵向裂缝的解决方法主要有以下几种。
一种方法是采取合适的预应力设计和施工工艺。
通过优化底板的预应力布置和张力控制，可以减少预应力损失和应力集中问题的发生，提高底板的整体力学性能。
另一种方法是采取适当的减振和防护措施。
针对交通荷载和温度荷载引起的应力和变形，可以采取减振和防护系统来减小底板的应力和变形，从而减少纵向裂缝的发生。
预应力T梁产生纵向裂缝的原因分析及预防处理措施摘要：本文结合场内预制T梁实际施工经验，针对预应力混凝土T梁产生的纵向裂缝，分析其产生的原因，并探讨实际工程施工中的具体预防及处理措施。
关键词：预应力T梁纵向裂缝预防处理措施1引言近几年来，随着国民经济的迅速发展，交通建设突飞猛进，各级公路的建设里程达到了前所未有的程度，建设质量也随之提高。
在桥梁建设中，预应力混凝土T梁的运用特别广泛，但预应力混凝土T梁出现裂缝的情况屡见不鲜，本人通过参与的惠兴高速公路老湾岩1号大桥预应力混凝土T 梁在施工过程中出现裂缝的情况，进行裂缝的成因分析及将预防处理措施进行阐述。
2裂缝情况根据现场初步检查，老湾岩1号大桥左幅第二跨3#预应力混凝土T梁出现1条纵向裂缝，长0.9m，宽0.15mm，位于T梁马蹄斜侧面，距跨中截面1m处，见图2.0.1所示位置。
跨中截面位置二位置一图2.0.1 T梁裂缝位置示意图3裂缝产生的原因分析对于预应力混凝土T梁，由于存在预压力下受压混凝土由泊松效应引起的横向拉应变作用，产生沿预应力束的纵向裂缝是一个比较普遍的问题，所产生的原因也多种多样，大概有以下几种原因：3.1施工偏差在施工中预应力钢筋混凝土构件在规范规定的范围内可以有一定的偏差，但对于预应力混凝土T梁，因T梁下马蹄尺寸较小，马蹄部分配筋复杂，致使混凝土浇筑时不容易振捣密实，从而成为薄弱环节，使预应力T梁的马蹄部位容易产生纵向裂缝。
并且在张拉预应力时，由于两端张拉难免会产生偏心的作用，同样也可能产生纵向裂缝。
3.2设计偏差设计中通常很关注混凝土梁体所需要的纵向预压应力是否足够，但在张拉后预应力钢束对因梁体上拱变形引起的反向作用力和纵向预压应力下混凝土因泊松效应在横向产生的拉应变的不利作用未进行专门考虑；另外，在设计时为了节约成本，减少材料用量和减轻结构自重，预应力T梁的下马蹄部分尺寸常常设计得较小，实际施工中预应力管道的保护层厚度局部区段可能明显偏小，这也会导致保护层厚度不足从而引起T梁的纵向裂缝。
Analysis on Mechanical Property and Bearing Capacity of Prestressed Steel -Concrete Continuous Composite BeamsCandidate Du HuanhuanSupervisor Professor Liu ZhongCollege College of Civil Engineering and MechanicsProgram Constructional EngineeringSpecialization Steel and Concrete Composite StructureDegree Master of EngineeringUniversity Xiangtan UniversityDate April, 2013湘潭大学学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。
除了本文特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。
对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在本文以明确方式标明。
本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。
作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。
本人授权湘潭大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。
涉密论文按学校规定处理。
作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日湘潭大学工学硕士论文摘要预应力钢－混凝土连续组合梁（Prestressed Steel-Concrete Continuous Composite beams，简称PCCB）是在普通组合梁的基础上采用预应力技术形成的一种横向承重组合构件，通过栓钉等剪力连接件使得钢筋混凝土板与钢梁两个部件共同承受荷载、协调变形的一种梁。
预应力混凝土梁的构造和性能研究摘要：预应力结构在众多基础设施及住宅大跨度梁建设工程项目中的广泛应用，也得益于其稳定的力学性能指标和结构应用特点。
但是不论选用先张法还是后张法，都需要配备较多钢筋和混凝土等施工材料以及张拉机械设备，还需要对其张拉操作定位基准点进行严格管控，才能够及时规避较多质量通病问题和安全隐患的产生，并实时监测各项预应力结构的安全稳定性能指标。
关键词：预应力；混凝土梁；构造和性能1预应力混凝土结构概述预应力混凝土结构，即在结构受外荷载作用前，根据工程需要人为地对其施加压力，产生预应力状态来减小或抵消外荷载所引起的拉应力。
预应力混凝土结构包括后张法无黏结预应力混凝土（UPC）结构以及有黏结预应力混凝土（BPC）结构，前者具有抗腐蚀高、抗疲劳性好、承载能力大等优点，广泛应用于道路桥梁工程中。
前人针对预应力混凝土结构的力学性能开展了大量的研究工作，并取得了很多有意义的成果。
彭修宁等对自制的混凝土梁试件开展静载试验，分析了预应力对装配整体式混凝土梁抗剪承载力的影响。
于洋等通过室内试验、理论推导等手段，对预应力混凝土空心板梁力学性能进行了分析，并提出了基于斜裂缝水平投影的抗剪承载力计算公式。
虽然学者们在预应力混凝土结构性能研究方面做出了大量的贡献，提供了很多可行的研究思路，但在对预应力混凝土结构进行力学性能研究时，忽略了结构中钢筋与混凝土界面摩擦力学行为的影响。
2预应力混凝土结构施工方案2.1“数层浇筑、顺向张拉”现浇预应力混凝土多层建筑结构施工时，在完成若干楼层混凝土的浇筑和养护后，再按照自下而上的“顺向”张拉顺序对预应力筋进行逐层张拉，这种施工顺序称为“数层浇筑、顺向张拉”。
采用这种施工方案时，结构混凝土浇筑和养护可按照普通钢筋混凝土结构逐层连续施工；预应力筋张拉则可穿插进行，以节约工期。
但这种顺序，由于下层支撑需要承受其上楼层的施工荷载而无法及时拆除，造成占用较多的支撑和模板。
此外，由于下层预应力筋张拉会产生向上的反拱效应，进而对其上楼层产生不利影响，因此，采用该施工方案时需要确保上部各楼层混凝强度满足施工要求。
预应力混凝土双T板结构性能检测研究摘要:预应力混凝土双T板（BaseTemplate）是一种常见的建筑结构，通常用于建造大跨度、高层建筑和桥梁等。
在实际工程中，预应力混凝土双T板结构通常会受到各种因素的影响，如材料强度、构件尺寸、施工质量等。
因此，对预应力混凝土双T板结构进行性能检测十分必要。
在检测中，需要对预应力混凝土双T板结构进行全面的测量和评估，包括材料强度、构件尺寸、施工质量等方面的指标。
关键词:预应力；混凝土；双T板结构；性能检测目前预应力混凝土双T板在公路工程中应用较多，但对其结构性能的研究较少，本文结合实际工程，对预应力混凝土双T板的受力机理、结构性能进行了分析研究，为今后此类结构的设计、施工提供参考。
预应力混凝土双T板是公路工程中常见的一种板式结构，由两块平行的T形梁组成，在受力过程中，两梁之间的预制板通过自身的弯矩和剪力进行变形协调工作，使两块T形梁之间形成了共同工作的体系。
通过对预应力混凝土双T板的研究分析，可以进一步提高其结构性能和施工质量，同时也为今后同类工程提供参考。
1.工程概况某预应力混凝土双T板采用两块预制板，单幅长21.5m，每幅宽4.5m。
单块预制板宽4.2m，长10m，间距为1.0m。
板的自重为3×1.75×1.2kN/m3,混凝土强度等级为C40,预应力钢材采用9-YWM型。
为方便施工，将单块板纵向分为6块。
预应力混凝土双T板在张拉时必须考虑各块板的变形协调，以保证其受力合理。
根据各块板的受力情况将预应力混凝土双T板梁划分为四种类型：（1）双T板梁承受竖向弯矩；（2）双T板梁承受水平弯矩；（3）双T梁受剪；（4）双T梁同时承受水平和竖向弯矩。
通过试验研究，对以上四种类型预应力混凝土双T板梁的受力情况进行分析，并对其结构性能进行了评价。
2.结构受力机理双T板的受力机理可概括为：弯矩产生的裂缝及剪力引起的裂缝。
由于在荷载作用下，两T梁之间会产生相对位移，从而形成了弯矩和剪力。
预应力混凝土结构质量的鉴定方法,随着我国社会经济的飞速发展和城市化建设进程的不断加快,我国建筑事业也得到了的快速的发展,各类建筑物如雨后出笋般出现。
人们生活水平不断提高的同时,也对建筑结构的质量提出了更高的要求。
作为建筑结构质量管理工作的重要组成部分,预应力混凝土结构的质量鉴定是其中最为重要的一环。
本文将对预应力混凝土结构质量的鉴定方法及其具体内容进行研究,并在此基础上提出一些建设性建议,以期为我国建筑事业的发展做出一点贡献。
关键词:预应力混凝土结构质量鉴定研究从实践中我们可以看到,在混凝土结构上施加一定的预应力,主要是为了使这一结构获得更大的预应力效应,从而改善混凝土结构使用性能。
预应力准确度是预应力施工质量优劣的重要表现,由于全预应力具有较大的抗裂储备,因此预加应力即使有偏差也不会影响到混凝土结构物的性能;对于部分预应力而言,由于预加应力偏差会影响结构使用性能的鉴定,尤其是已经开裂了的预应力混凝土构件,因此提高预应力精确度至关重要。
1 预应力混凝土结构质量鉴定方法目前来看,预应力混凝土结构的鉴定质量存在着较大的问题,质量检测结果与鉴定结论之间存在着较大的差别,总结之,主要表现在以下三个方面:第一,与规范标准相比,其摩阻大小不一、结论评定各异;第二,做鉴定时,对混凝土结构挠度反拱综合值的认识程度不一,做出的结论也存在着差异性;第三,虽然压缩值之间的差距并不大,但是鉴定结论却相差甚远。
基于这些问题,笔者认为,在建筑结构加固前,应对其可靠性进行鉴定,为保证鉴定水平,可通选用以下鉴定方法。
第一,施工现场检测方法。
这种检测法主要是针对施工用混凝土材料的强度进行的,它包括无损检测与半破损检测两类。
无损检测鉴定的是混凝土中的特殊物理量,检测方法本身不会对混凝土结构的性能产生影响。
该方法方便低廉,但由于结果可靠性主要取决于被检测的物理量和混凝土强度之间的相关性,因此强度计算公式也存在着较大的局限性,随时要改变;半破损检测法主要是以不影响结构的承载能力为前提的,它直接在混凝土结构局部进行破坏性试验或者钻取混凝土芯样,进行室内强度检测试验,再依据试验值和混凝土强度之间的关系,最终算出混凝土结构的强度值,并推断出混凝土结构强度标准值。
裂后预应力混凝土梁力学性能分析摘要：为了研究预应力混凝凝土梁开裂后的力学行为，本文以我国桥梁建设中30m预应力混凝土T梁为研究原型，采用ANSYS中三维弹塑性实体solid65单元建立了预应力T梁从开始受荷至结构破坏全过程进行非线性有限元模型，获取了预应力T梁加载全过程的变形、应变、裂缝等结构响应规律，分析了开裂后预应力T梁的力学特性。
计算结果表明：有限元模拟结果和试验结果符合较好，同时也探索了适合实桥有限元仿真计算的方法。
Abstract：To study the mechanical properties of the prestressed concrete T beam after cracking，combined with the actual situation of the bridge construction in our country，this paper selects 30 m prestressed concrete T-beam as the prototype，which is in common use in the highway bridge construction. It is based on prestressed concrete finite element theory and adapt the elastic-plastic three-dimensional physical space finite element method to study the nonlinear static simulation analysis of the real bridge under the three point loading way. It points out structure response law of development of the whole bridge loading process such as thedeformation，strain，cracking and analyzes the mechanical characteristics of the bridge and failure mechanism. The calculating results show that the conclusion by using ANSYS simulation and test results are not only in good conformity，but also explore the finite element simulation method for the real bridge and provides a reference to the carrying capacity analysis of the same bridge.关键词：预应力混凝土梁；三维弹塑性实体单元；非线性；力学性能Key words：prestressed concrete beam；the 3 delastic-plastic entity element；nonlinear；mechanical characteristics中图分类号：TU378 文献标识码：A 文章编号：1006-4311（2017）18-0153-040 引言随着经济的高速发展，交通量日益增大，再加上超载、养护缺位等诸多因素的影响，导致在役预应力混凝土梁桥出现了各种各样的病害，包括裂缝、过度下挠等，严重影响了在役桥梁的承载能力[1]。
目前，对于预应力混凝土结构开裂后的力学行为研究方法主要集中在以下三种方法：第一，基于破坏实验的实桥研究，但是成本较高，不够经济，且主要研究对象是即将拆除的旧桥，不具有代表性和广泛推广性；第二，基于非线性有限元研究的数值模拟，由于数值模拟没有实桥数据作为参考，模拟结果收到有限元数值模拟假设条件的限制，只能在一定程度反应实桥的力学性能。
第三，基于破坏实验的实桥研究和基于非线性有限元单元理论的数值模拟。
目前，不同的国内外学者对于预应力混凝土结构的非线性分析方法不尽相同。
张峰，叶见曙等[2]采用三维实体退化分层壳单元对T梁的非线性力学行为进行了研究。
但是受到壳单元特性的影响，当预应力混凝土梁中曲线钢筋较多时，数值模拟结果误差偏大。
潘家英，张国政等[10]采用分层梁单元同时考虑了结构的几何、材料非线性耦合的方法。
梁单元是基于固定的中性轴假设，随着结构变形，结构中性轴不断的变化，因此实际计算过程中需要不断的修改梁单元的中性轴参数，给计算工作提高了难度，不利于推广使用。
薛鹏飞，吴光宇，汪劲丰[11]在利用三维实体等参单元的基础上，采用多重强化塑性模型考虑混凝土材料的非线性行为，由于未将预应力筋对结构的非线性效应考虑在内，通用性较差。
除了对预应力混凝土梁分析使用单一的单元模型外，还可使用多种单元组合进行分析[3-8]，但是以上文献都没有对曲线预应力钢筋的建模进行探讨。
Song H W，Wendel M S，Wonseok C，Wu Xiao-han.，Kitjapat P，凌道盛采用组合单元的非线性有限元模型，但是没有考虑曲线预应力钢筋的影响。
王红囡、张健飞、司炳君、汤文锋等采用大型有限元软件ANSYSsolid65单元模拟预应力混凝土结构从开始受荷至结构破坏非线性有限元模型，取得了一定精度范围内的收敛结果。
随着计算机技术、非线性有限元单元理论以及精确化的弹塑性理论的快速发展和应用，为研究预应力结构开裂后的力学行为提供了有力的工具。
本文正是在此基础之上，采用大型ANSYS有限元?件建立精确化的非线性有限元模型，并结合模型实验的数据对非线性有限元模型进行了调整，研究了结构开裂后的力学行为和破坏机理。
1 预应力混凝土梁非线性分析为了研究预应力混凝土T梁开裂后的力学性能，参考文献[13]对30m预应力混凝土简支T梁严格按照相似理论换算为1：5比例缩尺预应力混凝土模型梁进行了从开始受荷到结构破坏的极限破坏实验，通过相似关系换算获得了原型梁的结构响应规律。
30m预应力简支T梁结构尺寸见图1，30m预应力混凝土T梁非线性有限元模型材料参数及力学性能均取模型试验的实测值，具体材料参数详见表1。
本位采用solid65单元模拟混凝土，link单元模普通钢筋、预应力钢筋，预应力效应采用初应变法考虑，混凝土和钢筋的协调变形采用节点耦合实现普通钢筋在定义混凝土材料特性时，以x、y、z三向配筋率弥漫在混凝土周围，没有专门建立普通钢筋实体模型。
C50混凝土的本构模型采用ANSYS自带的基于William-Warnker破坏准则的Von Mises弹塑性随动强化本构模型；预应力钢绞线采用ANSYS自带的Von Mises屈服准则以及等向强化的假定的两折线模型曲线。
原型梁与试验梁均采用三分点对称加载，由于结构和施加荷载的对称性，为了简化有限元模型，采用了1/2对称模型。
1/2对称模型中共有12个混凝上solid45单元，30321个solid65单元，224个link8钢筋单元。
有限元模型分为两个荷载工况。
工况一为施加自重和初始预应力，工况二为施加集中荷载。
有限元模型及模型梁加载分别如图2、3所示。
2 结果分析2.1 外荷载与挠度的关系2.1.1 荷载-挠度曲线选取跨中截面为研究对象，分别提取30mT梁非线性有限元模型和试验梁换算所得跨中截面挠度数据，绘制荷载-挠度曲线。
为便于分析，在荷载工况二施加外荷载时，有限元模型试算时按照一定的比例加载PL=KP（K为荷载因子），取基本荷载P=100kN。
为保证研究的准确性，只选取K？燮29.5内的收敛值为参考，对比结果见图4、表2。
由表2可知，相差7.5%，故采用初应变法施加预应力模拟准确。
由图4可知，当K？燮19的范围内时，曲线吻合较好；当22？燮K？燮29.5时，曲线变化趋势基本相同，但是有一定偏差，说明此阶段非线性效应要更加明显。
基于图4、表2的结果说明，采用ANSYS中的solid65单元能够在一定荷载因子范围内模拟预应力混凝土T梁承受荷载后从弹性变形到开裂至一定阶段结构响应规律。
2.1.2 刚度变化规律梁体开裂后，随着裂缝的发展，应力重新分布，结构力学性能变得异常复杂。
本文只选取K？燮29.5以内的收敛数值分析，刚度对比如图5。
由图5可知，刚度变化趋势基本一致，但略有差别。
当荷载因子K=20时，实测值与计算值的相对误差为10.7%；当K=29.5时，相对误差为11.6%；其他荷载因子作用下相对误差均小于11.6%，由此可见，计算值和实测值比较吻合。
由表3可知，根据模型试算结果，当K=8.5左右时，T 梁纯弯段首次出现裂缝，梁体刚度下降大约为15%左右；随着K不断增加，刚度的损失越来越大，在K=29.5时，可以看到刚度损失大约在50%左右。
2.2 外荷载与混凝土顶缘应变的关系选取1/4跨和1/2跨T梁截面为研究对象，T梁在临近破坏状态时，分别提取30mT梁非线性有限元模型和试验梁换算所得T梁翼缘板的混凝土应变数据。
同理，选取K？燮29.5的收敛数值绘制得到1/4、1/2截面混凝土顶缘应变关系曲线如图6、7。
为了能够准确的分析30m预应力混凝土T 梁开裂后的应力重分布规律，选取1/4跨和1/2跨T梁截面翼缘板的应变进行分析，计算结果如表4。
由表4可知，T梁开裂后，K=29.5时，1/4跨截面翼缘板顶面的应变增长率为弹性阶段的1.9倍左右，1/2跨截面翼缘板顶面的应变增长率为弹性阶段的2.2倍左右。
而且随着荷载因子的增加，1/2跨翼缘板顶面的应变增长率是1/4跨应变增长率的1.16倍。
由实验结果可知，梁体首先在跨中出现竖向裂缝，这也说明，截面开裂越早截面顶、底缘混凝土应变增长率也越大。
2.3 外荷载与预应力筋应变的关系选取1/2截面为研究对象，分别提取30mT梁非线性有限元模型和试验梁换算所得的预应力筋增量数据。
同理，选取K≤29.5的收敛值绘制得到1/2截面混凝土顶缘应变关系曲线如图8。
由参考文献[13]结论可知，预应力筋应力的变化与荷载大小有关，而与加载方式无关，故图中实测值为单调加载和重复加载应力的平均值作为该级荷载作用下的预应力筋应力。
由图8可以看出，预应力筋应力变化趋势很明显，K≤8.5时，梁体处于线弹性阶段，计算值和实测值吻合较好；梁体开裂，曲线变化规律相似，但是略有差别，计算值比实测值偏大，可能的原因是有限元模型未能考?]钢筋的强化效应。
取1/2跨截面对应的预应力筋进行分析，应力增量为三束预应力钢筋应力的平均值，计算结果如表5。
