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盖梁抱箍法施工计算书模板

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目录1、计算依据 (1)2、专项工程概况 (1)3、横梁计算 (1)3.1荷载计算 (1)3.2力学模型 (2)3.3横梁抗弯与挠度计算 (2)4、纵梁计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2力学计算模型 (3)5、抱箍计算 (4)5.1荷载计算 (4)5.2抱箍所受正压分布力Q计算 (4)5.3两抱箍片连接力P计算 (5)5.4抱箍螺栓数目的确定 (7)5.5紧螺栓的扳手力P B计算 (7)5.6抱箍钢板的厚度 (8)抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度2.5m；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为4.5m，根据模板拼缝位置按照间距0.25m 布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。

下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。

浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距6.7m，盖梁尺寸为12.298×2.2×2.1m，C40砼54.58m³，盖梁两端挡块长度为2.2×（上口0.3m，下口0.4m）×0.6m，C40砼1.06m³。

I14工字钢横梁10cm厚底模间距0.5mI45C工字钢纵梁千斤顶抱箍图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算3.1荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=54.48×26KN/m³=1416.5KN挡块钢筋砼自重：G2=1.06×26KN/m³=27.6KN模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2×12.298m×2.2m=54.1KN施工动荷载：G5=2KN/m×12.298m×2.2m=54.1KN,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。

横梁自重G6=16.88×4.5×27=1.1KN横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=1416.5+27.6+98+54.1×2+1.1=1651.4KN每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=1651.4/27=61.2KN作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/2.2=61.2/2.2=27.8KN/m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。

3.2力学模型q=27.8KN/m图2 力学模型3.3分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=27.8×2.22/8-27.8×0.12/2=16.7KN·m0.14KN·m0.14KN·m16.7KN·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=2.1×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=101.7cm3①抗弯计算σ= Mmax/W=(16.7/101.7) ×103=164.2＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。

②挠度计算f max= f=ql4（5-24λ2）/384EI =27.8×2.24（5-24×0.12/22）/(384×2.1×105×712×10-5)=5.6＜l/400=11.25mm结论：挠度变形满足施工要求。

4、纵梁计算Q235 I45C工字钢参数：弹性模量E=2.1×105Mpa，截面惯性矩I=35278cm4,截面抵抗矩W=1567.9cm34.1荷载计算每根纵梁上所承受的荷载为：横梁自重G8=16.88×4.5×27=2.1KN纵梁自重G9=94.51×15=1.4KN纵梁上总荷载：G9=G7/2+G8/2+G9=1651.4/2+2.1/2+1.4=828.2KN 纵梁所承受的荷载假设为均布荷载：q3=G9/12.298=828.2/12.298=67.3KN/m同样，两端悬臂部分所受施工人员荷载安全防护装置荷载可忽略不计。

4.2力学计算模型q=67.3KN/m图4 纵梁计算力学模型（1）中间段在均布荷载作用下的弯矩经分析，最大弯矩产生在纵梁跨中处,为：Mmax= q 3l 2/8- q 3l 端2/2=67.3×6.72/8-67.3×2.7992/2=114KN ·m 114KN·m 263.6KN·m 263.6KN·m图5 纵梁弯矩示意图抗弯计算：σ= Mmax/W=(114/1567.9)×103=72.7＜［σ］=170Mpa 结论：强度满足施工要求。

（2）挠度计算纵梁的挠度计算：f=ql 4（5-24λ2）/384EI=67.3×6.74（5-24×2.7992/6.72）/(384×2.1×105×35278×10-8)=3.9＜l/400=16.8mm结论：挠度变形满足施工要求。

5、抱箍计算5.1荷载计算抱箍所承受的荷载为:G10=G1+G2+G3+G4+G5+G6+G9×2=1651.4+2.8=1654.2KN5.2抱箍所受正压分布力q 计算抱箍所提供的支撑力是由抱箍与墩柱之间产生的摩擦力产生，根据抱箍所受压力可计算出抱箍与墩柱之间正压力的大小。

在对两抱箍片之间的螺栓施加拉力后抱箍各个部位的受力如图6所示（由于两片抱箍对称布置，其受力状态相同，图中仅示半边，图中未示由于正压力作用儿产生的摩擦力）。

立柱中心点P 2X(1-m）qP 1q y图6 抱箍受力图示图中各参数：q:表示抱箍接头位置处的分布力（单位：kN/m ）；P1、P2:表示两抱箍片之间的连接力（单位：kN ）；m:表示由于摩擦作用引起的正压力减小系数。

由于正压力减小系数的影响，抱箍中间点的分布力为（1-m ）q kN/m,因此抱箍中间段正压由于摩擦影响的线形损失量为2mq/(Πr) kN/m 。

由此可计算与墩柱轴线成α夹角位置处的分布力为：q(1-2m α/Π) kN/m 。

抱箍在承受外部荷载后，在正压力的作用下，所提供的最大静荷载力为： F=4•ξ•q[1+(1-m)]/2•Π•r/2•μ=q •(2-m)•Π•r •μ•ξ式中：r ：表示墩柱半径（单位：m ）ξ：表示抱箍与墩柱之间的接触系数，取值范围为0.45～0.65；μ：表示抱箍与墩柱之间的摩擦系数。

抱箍所能提供的摩擦力必须大于或等于抱箍所承受的压力，即： F ≥Q 总 /2，为便于计算，取F= Q 总 /2。

根据上式推算可得：q= Q 总/2[(2-m)•Π•r •μ•ξ] (1)5.3两抱箍片连接力P 计算由图示可看出在施加外力后，影响P1值主要有两个力，即正压力P 值以及在正压力作用下得摩擦力F ，现首先对两个力进行分解，如图7、图8所示。

y qP 1(1-m)q P 2dl p yp x dαααdαF xF y dl P 2(1-m)qP 1q yF图7 α夹角位置抱箍所受正压力分解 图8 α夹角位置抱箍所受摩擦力分解图中各参数：Px: α夹角位置处r•dα弧长上抱箍所受正压力P在x轴方向分解（单位：kN）；Py: α夹角位置处r•dα弧长上抱箍所受正压力P在Y轴方向分解（单位：kN）；Fx: α夹角位置处r•dα弧长上抱箍所受摩擦力F在x轴方向分解（单位：kN）；Fy: α夹角位置处r•dα弧长上抱箍所受摩擦力F在Y轴方向分解（单位：kN）；有以上受力图分析：Px=q•(1-2mα/Π)r•Δα•cosαPy=q•(1-2mα/Π)r•Δα•sinαFx=q•(1-2mα/Π)r•Δα••μ•sinαFy=q•(1-2mα/Π)r•Δα••μ•cosα由于同一抱箍片在y轴方向受力对称，Px及Fx分力相互抵消，对抱箍所施加得螺栓拉力P1以及P2不产生影响。

因此螺栓上所施加拉力P1及P2之和等于正压力P及摩擦力F在y轴方向的分力之和。

在安装抱箍时，两侧螺栓同时旋紧，近似认为P1及P2两值相同。

因此P1等于正压力及摩擦力在抱箍1/4圆周内、在y轴方向分力之和。

为计算两分力在y轴方向的合力，现对两力在[0, Π/2]区间内积分，积分值等于拉力P1：⎰︒/20q•(1-2mα/Π)r•sinαdα+⎰︒/20q•(1-2mα/Π)r•μ•cosαdαP1=P1=qr•(1+μ-2m/Π-mf+2mf/Π)将q值代入上式可计算抱箍螺栓处施加的外力P1为：P1= Q总•(1+μ-2m/Π-mμ+2mμ/Π)/2[(2-m)•Π••r•μ•ξ] （2）由此可以看出，为计算抱箍螺栓的拉力，主要取决于抱箍荷载组合Q总、砼和钢板的摩擦系数μ、抱箍与墩柱之间的接触系数ξ以及正压力损失系数m。

钢板与砼之间的摩擦系数取0.3，正压力损失系数为0.1～0.2之间，取0.15。

根据我标段下部结构施工质量状况，墩柱表面的平整度及光滑程度均较好。

因此：取μ=0.3，m=0.15，ξ=0.6，Q总=G10。

将以上各数值代入（2）式中,计算P值为：P=P1=1611.2×(1+0.3-0.3/Π-0.09+0.18/Π)/[2×(2-0.15)×Π×1×0.3×0.6]=926.9kN5.4抱箍螺栓数目的确定根据所选用的螺栓为8.8级M24粗牙螺栓，螺纹间距h为3mm，螺栓的公称应力面积为353mm2，查看《公路施工材料手册》保证应力为600MPa。

故该类型螺栓的保证应力荷载为：[P]=公称应力面积×保证应力=353×600=211.8kN应满足[P]n≥P ，则螺栓个数为：n≥P/[P]=4.4 为保证安全取n=16每根螺栓的受力Ps=926.9/16=57.9KN<[P]=211.8KN结论：螺栓的强度满足要求。

5.5紧螺栓的扳手力Pb计算螺栓旋转一周，螺母前进或后退一螺纹间距。

螺母的移动距离与扳手端的移动距离遵循如下关系：ΔL=2ΔhΠL/h式中：L：表示扳手力臂长度ΔL：表示扳手端的移动距离h : 螺栓的螺纹间距Δh：对应扳手端的移动距离ΔL的螺母的轴向移动距离则扳手力所做的功为:Pb ΔL=2Pb Δh ΠL/h由于在旋紧螺母的过程中，螺母与钢板之间的摩擦以及螺母与螺栓之间的摩擦相当大，扳手力所做的功在加力过程中损失较大，以k 表示扳手力所做功的损失系数，取值范围在0.2～0.4之间，则：Ps Δh=k ×Pb ×2Δh ΠL/hPb = Psh/（2k ΠL ）=57.9×3/(2×0.3×3.14×300)=308N根据计算结果可以看出，一个人的力量或采取加长力臂可以将抱箍所需的螺栓拉力施加到设计要求。

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盖梁抱箍法施工计算书

盖梁抱箍法施工计算书

盖梁抱箍法施工计算书 Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】目录抱箍法施工计算书1、计算依据《路桥施工计算手册》《辽宁省标准化施工指南》《辽宁中部环线高速公路铁岭至本溪段第四合同段设计图》及相关文件2、专项工程概况盖梁施工采用抱箍法，抱箍采用2块半圆弧形钢板制作，使用M24的高强螺栓连接，底模厚度10cm，每块长度；充分利用现场已有材料，下部采用I14工字钢作为横梁，横梁长度为，根据模板拼缝位置按照间距布置,共需27根；横梁底部采用2根I45C工字钢作为纵梁，纵梁长度为15m；抱箍与墩柱接触部位夹垫2～3mm橡胶垫，防止夹伤墩柱砼；纵横梁梁两端绑扎钢管，安装防落网。

下面以体积最大的浑河大桥8#右幅盖梁为例进行抱箍相关受力计算。

浑河大桥8#墩柱直径为2m,柱中心间距，盖梁尺寸为××， C40砼，盖梁两端挡块长度为×（上口，下口）×，C40砼。

图1 抱箍法施工示意图3、横梁计算荷载计算盖梁钢筋砼自重：G1=×26KN/m3=挡块钢筋砼自重：G2=×26KN/m3=模板自重：G3=98KN施工人员：G4=2KN/m2××=施工动荷载：G5=2KN/m××=,倾倒砼时产生的冲击荷载和振捣砼时产生的荷载均按2KN/㎡考虑。

横梁自重G6=××27=横梁上跨中部分荷载：G7=G1+G2+G3+G4+G5+G6=++98+×2+=每根横梁上所受荷载：q1= G7/15=27=作用在每根横梁上的均布荷载：q2= q1/==m两端悬臂部分只承受施工人员荷载，可以忽略不计。

力学模型图2 力学模型分配梁抗弯与挠度计算由分析可知，横梁跨中弯矩最大，计算如下：Mmax=q2l2/8- q2l12/2=××2=·m图3 分配梁弯矩示意图Q235 I14工字钢参数：弹性模量E=×105Mpa，截面惯性矩I=712cm4,截面抵抗矩W=①抗弯计算σ= Mmax/W= ×103=＜［σ］=170Mpa结论：强度满足施工要求。

盖梁抱箍计算书

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盖梁抱箍计算书惠大疏港高速公路A09合同段抱箍计算书1、盖梁支撑体系设计计算及施工方法1．1、计算依据⑴惠大高速A09合同段施工图设计⑵公路桥涵施工技术规范⑶实用新编五金手册⑷装配式公路钢桥使用手册1．2、计算内容圆柱墩盖梁施工的抱箍计算2、施工方法简介圆柱墩盖梁：采用抱箍法施工，每根柱子使用两个抱箍，两抱箍之间用铁楔子固定做拆模使用。

抱箍为A3钢制作，厚度为0.02米，高度0.3米，每个抱箍由两个半环组成，每个连接处使用4根M22高强螺栓。

抱箍两侧耳上横桥向设各设1排贝雷片，贝雷片上每隔60cm 设一根长4m的18#工字钢作钢模板支承小棱。

3、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

4、本计算结果适用于D1.3m立柱上的盖梁施工。

5、本计算未扣除墩柱承担的盖梁砼重量。

以做安全储备。

6、抱箍加工完成实施前，必须先进行现场预压，变形满足要求后方可使用。

横梁计算采用间距0.6m的18型工字钢作横梁，横梁长4m，共布设横梁30个。

1、荷载计算=36.75m3×25kN/m3=920kN（1）盖梁砼自重：G1=100kN (根据厂家供货重量)（2）模板自重：G2=20kN（5）施工荷载与其它荷载：G3横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3=920+100+20=1040kN q H =1040/17.27=60.22kN/m横梁采用0.6m 的18型工钢，则作用在单根横梁上的荷载：G H ’=60.22×0.6=36.13kN作用在横梁上的均布荷载为：q H ’= G H ’/l H =36.13/1.6=22.6kN/m(式中：l H 为横梁受荷段长度，为1.6m)2、力学模型如图1所示。

R A R B横梁，工16，EIq H =22.6 K N /m图1 横梁计算模型3、横梁抗弯与挠度验算横梁的弹性模量E=2.1×105MPa;惯性矩I=1669cm 4;抗弯模量Wx=185.4cm 3最大弯矩：M max = q H ’l H 2/8=22.6×1.62/8=7.232 kN ·m σ= M max /W x =7.232/(185.4×10-6)≈39MPa<[σw ]=140MPa (可)最大挠度： f max = 5 q H ’l H4/384×EI=5×22.6×1.64/(384×1.6×108×1669×10-8)=0.0007 m<[f]=l 0/400=2.1/400=0.00525 m (满足要求) 抱箍计算（一）抱箍承载力计算1、荷载计算每个盖梁按墩柱设2个抱箍体支承上部荷载，贝雷梁自重：G4=0.3×7×2=42kN （采用2排3m×1.5m贝雷片）抱箍上的总荷载：GB =G1+G2+G3+G4=920+100+20+42=1082kN支座反力RA =RB= RC=ql/3=361 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。

三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书

三柱盖梁抱箍法实用模板及支撑体系设计计算书

盖梁模板及支撑体系设计计算书（一）、盖梁工程概况本工程全线共七座桥梁，盖梁共40个，均为三柱式墩结构。

各部分尺寸各桥相同，分别为：长15.2m，宽1.6m，高1.4m，混凝土33.2m³。

柱间距5.5m，两侧悬臂1.5m。

计划防震挡块同盖梁一起浇筑。

如图所示：（二）、盖梁抱箍施工法结构设计1、侧模设计侧模为专用大钢模，面板采用δ=6mm的Q235钢板，肋板高度100mm。

其中纵肋（横桥向）、竖肋均采用[10槽钢，边肋为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。

整座盖梁侧模每侧设置16道拉杆梁，上下各有一道拉杆保证侧模稳定性。

2、底模设计底模模为专用大钢模，面板δ=6mm，肋板高度100mm。

其中纵肋（横桥向）、横肋（顺桥向）均采用[10槽钢，边肋在底部主要受力区采用等边角钢L100×10，其余部分为δ=12mm的Q235钢板与背肋连接。

3、横梁（顺桥向）采用[10槽钢立放，优先布置底模接缝处及薄弱处，然后再加密布置。

最大间距50cm。

4、主支撑梁（纵梁）主梁采用28b工字钢，长度16m，安装在三个抱箍之上，承受盖梁施工的全部荷载。

5、抱箍抱箍由两块半圆形高度为50cm的钢板（δ=10mm）制作而成。

两片抱箍间采用M20高强螺栓连接，每侧16颗，共计32颗。

与混凝土的接触面贴合一层2~3mm 厚度的橡胶垫。

紧固高强螺栓使抱箍产生对墩柱混凝土面的侧压力产生摩擦力，为主梁提供足够的支座反力。

6、防护栏杆与工作平台（1）在横梁上每隔3条横梁焊接一根竖向钢筋，长度50cm。

当横梁安装完毕时，将长度1.2m的钢管（Φ50×1.5），再沿纵向安装栏杆。

钢管间连接采用扣件连接。

（2）在横梁悬臂端放置竹胶板或竹踏板，方便作业人员走行。

（三）、盖梁抱箍法施工设计图图01 《桥墩盖梁模板支撑体系设计图》图02 《盖梁模板设计图（一）》图03 《盖梁模板设计图（二）》（含抱箍设计图）（四）、主要材料数量汇总表表1 盖梁施工支撑体系材料统计表（五）、设计简算说明1、设计计算原则（1）、满足结构受力的安全性。

桥梁工程 盖梁抱箍及模板计算书

桥梁工程 盖梁抱箍及模板计算书

盖梁抱箍及模板计算书本标段盖梁长a=10.8m，宽b=2.2m，高h=1.5m，砼34.9m3，共31个。

施工方法采用抱箍型钢支架法，盖梁模板支架采用两根I36工字钢纵梁，横向用槽钢次梁[12@60cm，在横梁上铺设10×10cm木方@50cm，底模面板采用2cm厚胶合板；侧模采用大块钢模板。

一、计算依据1、《建筑施工手册》—模板工程2、《建筑工程大模板技术规程》（JGJ74-2003）3、《路桥施工计算手册》4、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)5、《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)6、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-1986）7、《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）8、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-1983)9、施工图纸二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：26kN/m3；2、混凝土浇注速度：1.5m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、设计风力：8级风；7、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、抱箍计算3.1荷载分析(1)盖梁砼自重：34.9*26=907.4kN(2)模板及支架自重：80kN(3)施工人员及设备荷载(1.5kN/m2)：1.5*10.8*2.2=35.6 kN(4)倾倒砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN(5)振捣砼是产生的竖向荷载(2kN/m2)：2*10.8*2.2=47.5 kN组合荷载：G1=(907.4+80)×1.2+(35.6+95+47.5)×1.4＝1367.72kN(用于强度验算)G2=(907.4+80)×1.2＝1184.88kN(用于刚度验算)每个盖梁按墩柱设两个抱箍体支承上部荷载，则每个抱箍承受的上部荷载为：F 1=G1/2=683.86 kN(用于强度验算)F 2=G 2/2=592.44 kN(用于刚度验算) 3.2抱箍螺栓个数计算f=μN/K式中:f ——抱箍与墩柱间的最大静摩檫力；N ——抱箍与墩柱间的正压力；μ——抱箍与墩柱间的静摩檫系数； K ——安全系数,取1.7； 1、正压力N 计算：抱箍与墩柱间的正压力N 由螺栓的预紧力产生的，根据抱箍的结构形式(抱箍由两个半圆组成)，每排螺栓个数为n ，则一个抱箍的螺栓总数为2n ，若每个螺栓预紧力为F1，则抱箍与墩柱间的总压力为N ＝2×n ×F1。