660MW超临界W型锅炉启动节油技术研究及应用

660MW机组启停机节油技术探讨摘要：节约燃油，是火电厂提高经济效益最直接有效措施之一。

由于电力市场的变化，电网峰谷差日趋增大，造成机组启停频繁，火电机组变负荷运行深度调峰，造成低负荷稳燃用油多，启动、停运锅炉用油多，另加运行中的燃油消耗，电厂锅炉燃油量很大，因此，节油的潜力较大。

关键词：机组启停；节油；优化运行；微油点火【机组概况介绍】陕西华电榆横煤电有限责任公司榆横发电厂工程2×660MW超临界燃煤空冷机组。

锅炉型号为DG2100/25.4-Ⅱ2，是东方锅炉集团制造的国产超临界参数变压直流本生型锅炉，一次中间再热、单炉膛、尾部双烟道结构、采用烟气挡板调节再热汽温、平衡通风、露天布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构Π型锅炉。

锅炉制粉系统采用MPS中速磨煤机，冷一次风正压直吹式系统。

燃烧器采用BHK技术设计的低NOx旋流式煤粉燃烧器，前、后墙对冲布置，共36只，前后墙各布置18只，分上、中、下三层布置。

锅炉采用二级点火，先用高能点火器点燃油枪，然后由油枪点燃煤粉。

在A/B层燃烧器布置12支微油油枪，微油枪单角燃烧器出力：主油枪：30～50 kg/h，辅助油枪：50～120 kg/h，单只油枪可点燃煤粉量范围：3～10t/h。

其余为24支机械雾化助燃油枪。

NO.1、2机组投产初期，由于锅炉燃烧工程煤，运行不稳定，启停次数多。

机组冷态启动一次需耗油25吨，机组停运一次耗油10吨，在很大程度上影响了机组的经济效益。

随着国际能源需求的迅猛增长，原油价格上涨，挖掘燃煤机组节油潜力、节能降耗不仅有利于世界不可再生资源的综合有效利用，更是降低企业生产成本，增强自身市场竞争力的重要手段之一。

发电部紧盯区域同类型机组最好水平，找出自身差距、明确工作方向，深入研究主、辅机设备技术特点，深挖节油潜力，在降低机组启停耗燃油方面采取了一系列措施。

【主要做法】一、统一思想、集思广益发电运行部结合公司各类活动，紧密将锅炉节油工作进行开展。

660MW“W”火焰锅炉冷态启动节油及实施措施摘要：目前“W”火焰锅炉在燃烧无烟煤方面具有燃烧稳定性好、实现完全燃烧等优势，但由于无烟煤挥发分低、着火点高，导致启动过程中燃油消耗大，造成很大的燃油浪费。

为实现节能、环保目标，重庆能源集团安稳发电厂通过邻机加热、烟煤启动、采用气泡雾化油枪等方式，降低机组启动油耗降，提高燃烧效率，减少环境污染，取得了非常满意的应用效果，对国内同类型机组具有重要的借鉴意义。

关键词：“W”火焰锅炉；油枪；启动；节油一、简介重庆能源集团安稳发电厂采用东方锅炉（集团）股份有限公司生产的660MW 锅炉，型号为DG2141/25.31-Ⅱ12型，超临界参数。

锅炉型式为单炉膛、型露天布置、平衡通风、一次中间再热、W型火焰燃烧、尾部双烟道、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构、燃用当地无烟煤、垂直管圈水冷壁变压直流炉。

汽轮机由东方汽轮机有限公司生产的N660-24.2/566/566型，超临界、一次中间再热、三缸四排汽、单轴、双背压、凝汽式汽轮机，高、中压缸为合缸布置，并采用双层缸结构。

汽轮机设计有高压缸倒暖系统，用于冷态启动时对高压缸及转子进行预加热。

二、影响机组启动油耗的因素分析重庆能源集团安稳发电厂3#、4#机组于2017年1月26日正式进入商业运行。

从2月1日至6月1日的5个月时间内，3#、4#机组启动耗油量情况统计如下表启动油耗统计1从表中看出，安稳发电厂3#、4#锅炉冷态启动耗油量都在150吨以上，温热态启动也接近100吨，对此，安稳发电厂组织专业技术人员对可能影响锅炉启动耗油量的因素进行了分析：（一）由于重庆电网装机多，市场容量小，导致机组启、停频繁，机械雾化油枪出力过大，导致耗油量大。

（二）锅炉在低于40%额定负荷时，需投油枪助燃，油枪出力太大，油煤混烧时间长，导致耗油量大。

（三）采用无烟煤启动时，其无烟煤挥发分低，制粉系统启动时间晚，因此需长时间投油助燃，导致耗油量大。

660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析
660MW超超临界高参数机组是目前国内外电厂中使用较为广泛的一种发电机组，具有
发电效率高、环保指标好等优点。

随着国家能源消耗的日益增加，发电行业也受到了节能
降耗的压力，因此对于机组的节能降耗综合优化分析显得十分重要。

本文将从机组运行情况、燃煤特性、节能降耗技术等方面进行综合分析，为实际操作提供指导和参考。

对660MW超超临界高参数机组的运行情况进行分析。

该型号机组是目前国内发电企业
中较为普及的一种大型发电机组，具有排放低、效率高的特点。

由于机组的长期运行，存
在一定的能耗损耗和效率下降的问题，因此需要进行综合分析，找出节能降耗的潜在因素。

通过对机组运行数据和参数的分析，可以发现一些潜在的能耗损耗和效率下降的原因，为
后续的节能降耗优化提供依据。

对燃煤特性进行分析。

660MW超超临界高参数机组通常使用燃煤作为燃料进行发电。

燃煤的特性对机组的节能降耗有着重要的影响，因此需要对燃煤的质量、燃烧特性等进行
详细的分析。

通过对燃煤的成分、含硫量、灰分含量等参数进行分析，可以找出燃煤在燃
烧过程中可能存在的问题，为节能降耗的优化提供重要的依据。

对节能降耗技术进行分析。

660MW超超临界高参数机组在运行中可以采用一些先进的
节能降耗技术，例如超临界循环、超临界锅炉等。

这些技术可以有效地提高机组的效率和
降低能耗，但是需要结合实际情况对其进行综合分析。

通过对这些节能降耗技术的运用情
况和效果进行深入分析，可以找出其可能存在的问题和改进空间，为实际操作提供重要的
参考依据。

660MW超临界机组锅炉节能研究作者：李欢来源：《科学与财富》2019年第36期摘要：超临界火电机组具有显著的节能和改善环境的效果，是未来火电建设的趋势。

本文从超临界机组锅炉运行现状出发，针对超临界660MW超临界机组投产后的关键节能技术进行应用研究，提出了重视主辅设备选型、提高锅炉燃烧效率、降低锅炉排烟温度、变压运行等节能方案，为相关企业的节能降耗提供可借鉴的经验和参考。

关键词：60MW;超临界机组;锅炉;节能优化0.前言随着工业化进程的加快，电力行业起着越来越关键的作用，我国火力发电机组装机容量逐年增加，资源约束日趋强化，节能减排势在必行。

其中超临界机组是我国目前发展较快的洁净煤发电技术之一，在增加电力供应、提高能源效率和保护环境等方面具有很大的优势。

火电厂超超临界机组和超临界机组指的是锅炉内水蒸汽参数达到或超过临界压力以上的机组。

炉内工质压力低于这个压力就叫亚临界锅炉，大于这个压力就是超临界锅炉，25MPa以上的称为超超临界。

1.超临界机组锅炉运行现状我国虽然已经发展了水电、风电、太阳能等多种能源，但到目前为止，仍然以煤为主。

煤炭的燃烧不仅消耗了自然资源，更是直接带来了严重的空气污染。

超临界火力发电技术正是为了解决发电能源问题而出现的新技术，随着国家对环境空气质量要求的提高，很多大型火电机组的排放量已经不能适应新的环境质量标准，技术改进是大势所趋。

国电电力大连庄河发电厂的两台660MW超临界机组已投产多年，随着技术的进步，该机组在锅炉燃烧效率、锅炉排烟温度、机组负荷调节方面都有很大的优化空间。

在节能降耗的大环境下，需要对两台机组的经济性进行进一步提升。

2.影响锅炉经济运行的因素（1）锅炉效率低于设计值。

我厂两台660MW超临界机组锅炉在100%负荷工况下的热效率仅为88.1%左右，75%负荷工况下锅炉热效率为88.5%，远远小于设计值93.87%。

（2）锅炉排烟温度高。

实验表明，我厂两台660MW超临界机组锅炉在300MW及以上负荷状态下，锅炉排烟平均温度接近145℃左右，高于锅炉设计排烟温度128℃。

660MW超超临界直流锅炉冷态启动节油优化分析摘要：锅炉启动需要大量的燃油，减少锅炉启动用油能够有效降低启动成本，本文介绍了XXXXX公司在机组冷态启动过程中节约燃油所采取的措施，节油率达43%。

总结其中的经验，并分析现有的节油潜力，提出今后节油工作的重点和方向。

关键词：超超临界直流锅炉冷态启动微油点火运行控制节油0 引言在燃煤机组运行中，助燃油一般用于锅炉点火及低负荷稳燃。

本文从集控运行角度探讨优化660MW 超超临界直流锅炉冷态启动过程的组织和技术措施，挖掘机组节油潜力，不仅有利于能源的有效利用，还可以大大降低企业的生产成本。

1 设备介绍XXXXXXXX公司5号炉采用东方锅炉厂引进日立公司技术生产的超超临界变压运行直流锅炉，一次中间再热、单炉膛、前后墙对冲燃烧，尾部烟气挡板调温、平衡通风、露天岛式布置、固态排渣、全钢构架、全悬吊结构∏型锅炉，采用三分仓回转式空气预热器。

锅炉型号为DG2060/26.15-Ⅱ2，采用ZGM113G中速磨煤机冷一次风正压直吹式制粉系统，每台炉配置6台磨煤机，5台运行1台备用，36只旋流燃烧器分3层布置在炉膛前后墙上，使沿炉膛宽度方向热负荷及烟气温度分布更均匀。

炉前点火油系统分为点火油与微油两个部分，点火油系统设24只油枪，每只出力550kg/h。

在C、D层各安装了6只微油枪，每只出力100kg/h，为了满足C、D 磨点火时对一次风温的要求，在C、D磨入口设置了热一次风暖风器，采用辅汽加热。

另启动锅炉配备了一只出力为3115/935kg/h（最大/最小）的油枪。

2 机组冷态启动节油组织和技术措施本公司5号机组于2011年8月投产发电。

投产初期，机组冷态启动一次需耗油120t左右（其中启动锅炉90t,5号炉30t），在一定程度上影响了机组的经济效益。

为此，电厂技术人员深入研究主、辅机设备技术特点，深挖节油潜力，在降低助燃油方面采取了一系列技术措施。

2．１相关技术改造2．１．1 启动锅炉油枪改造，缩短投油时间。

660MW超超临界机组启动节能优化的探讨在现代发电厂中，为了更好地满足实际运行的需要，往往会采用超超临界机组。

此类机组不仅设备较多，而且系统较为复杂。

在每次调试期间的启动，均导致其形成巨大的能耗。

所以为了更好地达到节能降耗的目的，本文认为：通过深度调试、采取措施实现最大限度的节能降耗。

湖南华电常德发电有限公司作为湖南省首台660MW超超临界机组，投产之后，在盘点本厂系统设计、设备选型的基础上，制定优化运行措施以及机组能耗指标目标值，使之投产后各项经济指标达到先进值，保证机组“压红线”运行。

这些探索在同类发电机组的推广应用上具有一定的指导和借鉴意义。

关健词：660MW；节能；机组启动0 引言660MW超超临界机组不仅设备较多，而且系统较为复杂。

在每次调试期间的启动，均导致其形成巨大的能耗。

所以为了更好地达到节能降耗的目的，就必须注重节能优化工作的开展。

尤其是在绿色发电的大背景下，只有尽可能地将机组启动时间缩短，才能更好地将发电成本降低。

这也是广大发电厂必须面临的可持续发展的严谨问题。

本文重点突出660MW超超临界机组启动初启的节能效果，通过改变设备运行方式，优化设备启动顺序达到节能降耗的目的。

1 设备简介湖南华电常德发电有限公司2×660MW超超临界燃煤发电机组，锅炉主设备由上海锅炉有限公司制造的超超临界变压直流炉，锅炉型号：SG-2025/26.15-M6011 型锅炉，额定主、再热蒸汽温度605/603℃。

汽轮机是上海汽轮机有限公司和和德国SIEMENS公司联合设计与制造了N660-25/600/600型汽轮机，其特点是：①超超临界；②一次中间再热；③单轴；④四缸四排汽；⑤八级回热抽汽；⑥双背压；⑦凝汽式的汽轮机，其给水系统设置了2台50%容量的气动给水泵、而在旁路中，主要采取了容量为40%BMCR的两级串联旁路系统。

在本工程项目中，采取的脱硝、除尘和除硫装置为当前国际最高标准，且所有的环保指标均比国家的超低排放标准要高。

660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析【摘要】摘要：本文对660MW超超临界高参数机组的节能降耗进行了综合优化分析。

在分析了研究背景和研究意义。

在对660MW超超临界高参数机组的技术特点进行了分析，总结了现有节能降耗技术的研究进展，探讨了节能降耗的综合优化方法，并评价了其实施效果。

结合具体应用案例，提出了节能降耗综合优化方案。

在结论部分对本文的研究进行总结，并展望未来的研究方向。

通过本文的研究，为660MW超超临界高参数机组的节能降耗提供了重要参考，有助于指导工程实践和提高能源利用效率。

【关键词】660MW超超临界高参数机组、节能降耗、综合优化、技术特点、研究进展、方法探讨、实施效果评价、应用案例、总结、未来研究方向1. 引言1.1 研究背景煤炭是我国主要的能源资源，电力行业是煤炭消耗的主要领域之一。

随着经济的快速发展和能源需求的增长，传统的火力发电已经不能满足对电力的需求。

660MW超超临界高参数机组是火电行业的新型技术装备，具有发电效率高、节能降耗等优点。

目前，随着节能减排要求的提高，660MW超超临界高参数机组的节能降耗问题日益引起人们的关注。

如何通过技术创新和管理优化，实现机组节能降耗的目标，成为当前研究的热点。

本研究旨在对660MW超超临界高参数机组的节能降耗进行综合优化分析，探讨节能降耗的关键技术，并提出相应的应用案例，以期为火电行业的节能减排提供参考和借鉴。

通过本研究，可以为改善我国火电行业的发展环境，促进火电行业的可持续发展，提高我国能源利用效率做出贡献。

1.2 研究意义660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析具有重要的研究意义。

随着我国工业化进程加快和能源需求的增长，能源消耗已成为厂家的一大负担。

对于能源密集型行业来说，节能降耗不仅可以减少生产成本，提高竞争力，还能降低对环境的影响，实现可持续发展。

对660MW超超临界高参数机组进行节能降耗综合优化分析，可以在保证生产效率的前提下降低能源消耗，实现资源的有效利用。

660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析【摘要】本文主要围绕660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化展开研究。

在分析了研究背景、研究意义和研究目的。

在首先对660MW超超临界高参数机组的工作原理进行了分析，然后综述了现有的节能降耗技术，并探讨了节能降耗的挑战。

接下来，讨论了节能降耗综合优化的方法，并介绍了实践操作。

在评估了660MW超超临界高参数机组节能降耗综合优化的效果，展望了未来研究方向，并对整篇文章进行了总结。

通过本文的研究，可以深入了解660MW超超临界高参数机组节能降耗的优化方法，为提高发电效率和降低能耗提供了重要参考和指导。

【关键词】660MW超超临界高参数机组, 节能降耗, 综合优化, 工作原理, 技术综述, 挑战, 方法探讨, 实践, 效果评估, 研究展望, 总结1. 引言1.1 研究背景随着工业化和城市化的迅速发展，能源消耗量急剧增加，能源资源的供应与需求之间的矛盾日益突出。

为了更好地满足人们对能源的需求，提高供能效率，降低能源消耗，节能减排已成为当前能源领域的热点问题。

在电力行业中，火力发电是其中重要的发电方式，占据着绝大部分的电力生产比例。

而660MW超超临界高参数机组作为最新一代的大型火力发电机组，具有功率大、效率高、排放低的特点，因此受到广泛关注。

随之而来的是机组的能耗问题，尤其是高参数机组的能耗更是一个挑战。

为了进一步提高这一类机组的节能降耗能力，开展针对660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化已成为当前亟需解决的问题。

深入研究660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化，具有重要的理论和实际意义。

本文将对该问题展开研究，旨在为提高电力行业的节能减排水平，推动产业可持续发展做出贡献。

1.2 研究意义：660MW超超临界高参数机组作为热电联产系统中的重要设备，其节能降耗问题一直备受关注。

通过深入研究660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化方法，可以提高系统的能效，减少能源消耗，降低运行成本，同时也有助于减少对环境的污染，实现可持续发展。

660MW超超临界机组极热态启动分析及操作要点摘要:超超临界机组热态､极热态启动对主､再热蒸汽参数要求很高,在实际启动过程中,采用调整旁路等手段,蒸汽压力可以达到,汽温却较难控制,容易导致暖机､暖缸不充分,造成热应力较大,启动､暖机､冲转时间延展,操作难度增大｡同时会出现负胀差,这对汽轮机伤害较大｡由于主汽温较高,使高压缸排汽温度较高,导致部分部件因温度高,膨胀危险性增大｡本文通过分析能源有限公司三期工程2×660MW超超临界火电机组2018年机组投产以来各次启机过程的经验,对机组稳定运行以及跳闸后短时间的极热态启动进行分析,提出针对性的措施和注意事项,可为今后同类型机组极热态启动提供参考｡关键词:超超临界;极热态启动;分析;要点1机组热态､极热态的启动参数及难点热态启动参数:主汽温550℃､再热汽温480℃,过热器出口压力12MPa｡极热态启动参数:主汽温580℃､再热汽温550℃､过热器出口压力12MPa｡由此可见,机组热态､极热态启动时,汽轮机金属部件温度较高,要防止汽缸和转子被冷却,如果处理不当,将对汽轮机的安全及寿命造成极大影响｡所以,对汽温､压力要求很高｡而在实际启动过程中,采用调整旁路等手段,蒸汽压力可以达到,汽温却较难控制｡因为要考虑锅炉侧壁温变化的影响,还要避免因汽温不持续上升或温度过低,导致汽轮机经历一个冷却过程,造成暖机､暖缸不充分,各个金属部件热应力较大,启动､暖机､冲转时间延展,操作难度增大,并出现负胀差,这对汽轮机伤害较大｡同时,主汽温度较高,使高压缸排汽温度较高,导致部分部件因温度高,膨胀危险性增大｡因此要求我们要尽快､稳定地控制汽温､汽压,使之能够安全冲转､并网､带负荷｡2系统概述某能源有限公司三期2×660MW超超临界机组分别于2018年和2019年通过168h试运｡锅炉为东方锅炉厂有限公司生产的超超临界变压运行直流本生锅炉,为DG1937/28.25-Ⅱ13型一次再热､单炉膛､前后墙对冲燃烧方式､尾部双烟道结构､平衡通风､露天布置､固态排渣､全钢构架､全悬吊结构Π型锅炉｡汽轮机为上海汽轮机厂有限公司和德国SIEMENS公司联合设计制造的超超临界汽轮机,为N660-27/600/610型一次中间再热､单轴､四缸四排汽､双背压､纯凝汽式汽轮机｡3极热态启动分析及操作要点3.1极热态启动特点极热态启动一般指机组跳闸后时间小于1h且已查明原因,可直接冲转并网的情况｡机组跳闸后汽轮机高压转子温度很高,在这种情况下进行极热态启动,如果操作不当,对汽轮机的使用寿命将会产生不可逆转的影响｡综合了解,极热态启动对于参数选择极为严苛,在极热态启动过程中,通过调整燃料量及调节旁路的方法,蒸汽压力很容易满足,但是蒸汽温度较难控制,机组跳闸后,锅炉侧蒸汽温度下降速率远大于汽轮机调节级温度,如参数选择不当,将会导致汽轮机经历一个冷却过程,造成暖机不充分,出现负胀差等情况,甚至可能发生因受热不均导致汽轮机转子弯曲的重大事故｡机组即使能短时间使参数满足条件,通过X､Z准则,但仍会影响启动､冲转､暖机､升负荷的时间｡因此,机组启动参数选择对于极热态启动非常重要｡机组几次极热态启动过程,总结极热态启动有以下特点:①锅炉重新上水时需严格控制上水时间及上水量;②机组启动时,汽轮机金属温度非常高,一般仅比额定参数低50℃左右,因此,需严格控制主､再热蒸汽温度,使其与高､中压缸温度匹配,避免因温差引起汽缸和转子的热冲击;③控制好主､再热蒸汽压力,否则产生的鼓风摩擦容易造成高压缸12级温度过高,从而发生切缸;④尽可能加快升速､并网､带负荷的速度,减少一切不必要的停留操作,缩短启动时间,这在极热态启动中极其重要｡3.2机组跳闸后注意事项机组跳闸后,检查锅炉MFT､汽轮机跳闸､发电机解列动作正常,检查机组各辅助设备联动正常｡迅速关闭轴封系统溢流调节门,开启辅汽至轴封供汽调节门､冷再热蒸汽(以下简称冷再)供辅汽调节门,确认辅汽联箱压力正常,双机运行由运行机组提供辅汽,单机运行尽快启动电动给水泵,保证能开启高压旁路(开启前确保主蒸汽压力<10MPa),由冷再供辅汽,并及时投入轴封电加热,开启辅汽联箱及轴封供汽管道疏水,维持轴封供汽温度≥320℃,汽轮机轴封母管压力3.5~5kPa,小机轴封压力8~12kPa｡汽水分离器出口压力<14MPa时,间断性开启ERPV阀进行泄压,汽水分离器压力<14MPa,通过361阀控制汽水分离器出口主蒸汽压力下降速率≤0.2MPa/min｡确认锅炉吹扫完成及时停运送､引风机,关闭风烟系统各挡板,进行锅炉闷炉,如果送､引风机均跳闸,则开启各风烟挡板保持锅炉自然通风冷却15min 后关闭｡3.3极热态启动操作要点机组跳闸后重新上水时若使用汽动给水泵,需运行机组稳定负荷550MW,运行机组负荷过低无法带动启动机组小机冲转;运行机组负荷过高导致用汽量过多,运行机组无法带动其负荷｡开启锅炉上水旁路电动门､调节门,调整给水流量150~200t/h,监视锅炉水冷壁及分离器壁温下降速率≤2.5℃/min,分离器内外壁温差在40℃以内,可适当增加给水流量｡锅炉储水箱液位≥10m,调整省煤器入口流量为600t/h,控制361阀开度维持储水箱水位正常,及时启动疏水泵回收至凝汽器或除氧器｡启动锅炉风烟系统前,提前检查好各风机及油站,建立通道,投入脱硝声波吹灰､空气预热器连续吹灰,尽量缩短启动风机到锅炉点火的时间｡锅炉点火前只允许使用机组跳闸前备用磨煤机建立一次风通道,禁止使用跳闸磨煤机通风,防止煤粉进入炉膛发生爆燃｡启动A磨煤机运行,如A磨煤机内有存煤,铺煤时间30s 即可降磨辊,降磨辊前将炉膛负压调低,炉膛点火成功后及时调整炉膛负压正常｡成功后,尽快提高锅炉燃料量,调整燃烧率与锅炉金属壁温相匹配,防止较大的给水量冷却受热面导致氧化皮脱落,给锅炉运行中爆管埋下极大隐患｡升温升压过程及时调整高､低压旁路开度,维持主蒸汽压力7~8MPa,高压旁路后压力0.8~1.2MPa,高压旁路后温度350~360℃｡控制蒸汽温度的关键点有以下几个方面:①吹扫完成后快速点火,避免风组长时间启动,从而冷却炉温;②磨煤机启动时可选择上层磨煤机,提高炉温及主蒸汽温度;③尽早投入2号高压加热器,增加汽轮机高排流量,减少鼓风摩擦产生的热量;④通过调整提高炉膛火焰中心;⑤通过调整主､再热管道的左右侧疏水来调整蒸汽温度偏差;⑥极热态启动目标是较快速度提高蒸汽温度,与冷态启动控制蒸汽温度方法相反,需维持较低给水温度,加大上水量,将给水量通过361阀外排,减少炉水的产汽量,在燃料量不变的情况下,蒸汽吸热增强,能更快提高主蒸汽温度,缩短启动时间｡通过实践总结,按以下参数进行汽轮机冲转较合适:主蒸汽压力8MPa､主蒸汽温度550~580℃,再热蒸汽压力0.6~0.8MPa､再热蒸汽温度520~540℃,高压旁路开度>60%､低压旁路开度>30%｡汽轮机冲转时严密监视汽缸温升､上下缸温差､内外壁温差､轴向位移､胀差､振动､轴瓦温度､油温油压等重要参数｡通过调整机前压力及冷再压力,时刻注意高压缸12级温度,防止鼓风摩擦严重造成高压缸12级温度过高,激活高排温度控制器,严重情况甚至切缸｡整个冲转并网过程中,在汽轮机500r/min及3000r/min时不停留,低负荷阶段也快速通过,保证不发生切缸｡机组自动投缸的条件:实际负荷>66MW､负荷率>35MW/min､DEH负荷设定值>185MW､最大负荷上限>185MW3.4极热态启动关键a.调整轴封供汽温度与汽轮机缸体温度匹配,避免转子产生较大热应力,引起动静摩擦及发生疲劳､蠕｡b.控制主､再热蒸汽温度,使机组尽快满足TSE､X､Z准则,防止汽轮机冷却,保证汽轮机本体充分暖机｡c.控制主､再热蒸汽压力,减少不必要操作,有效控制好高压缸12级温度,避免切缸风险｡4结语本文结合实际经验,概括了660MW超超临界机组极热态启动过程的注意事项及操作要点｡在当前激烈的电力市场竞争中,不仅是电力供应的安全要求,环保要求也越来越高,机组跳闸后的极热态启动能快速安全恢复正常供电,可极大提高机组在电网中的竞争力｡本文总结了一些极热态启动中的经验,可为今后同类型机组极热态启动提供参考｡参考文献:[1]崔存星.1000MW超超临界汽轮机极热态启动特点及对策[J].河南科技,2018(35):45-47.[2]沈健雄,孙中华,张雄俊.1000MW超超临界汽轮机极热态启动特点及对策[J].科技创新与应用,2014(20):13-14.[3]刘建海,刘志杰,任宏伟.1000MW汽轮机温､热态启动胀差控制[J].东北电力技术,2012,33(1):22-25.。