X频段方向回溯天线研究

一种新型X频段便携测控站天线的设计与实现李增科; 张晓冲; 金立斌; 李鹏【期刊名称】《《无线电工程》》【年(卷),期】2019(049)011【总页数】5页(P990-994)【关键词】便携天线; 测控站; X频段; X-Y型座架【作者】李增科; 张晓冲; 金立斌; 李鹏【作者单位】中华通信系统有限责任公司河北分公司河北石家庄 050081; 中国电子科技集团公司第五十四研究所河北石家庄 050081【正文语种】中文【中图分类】TN820 引言便携式卫星接收系统在具备传统卫星通信不受地理位置和距离限制、业务承载灵活多样等优势的同时，因其体积小、重量轻、可通过手提和背负的方式进行人工携带等优点，在自然条件恶劣的应急通信以及军事通信中发挥着越来越重要的作用[1-2]。

在实际工程中常常需要传输多种业务,例如话音通信、数据通信以及图像通信等。

便携式测控站天线是通过远端主站与卫星形成的卫星通信链路来实时通信的，进而对目标进行实时观测和控制[3-4]。

在抛物面天线领域，为满足天线运转范围和过顶跟踪等不同的技术要求，出现了各种各样运动形式的结构座架，其中就包括X-Y座架形式[5-6]。

座架两旋转轴线(俗称X,Y轴线)之间的空间垂直度是评估座架轴系精度的重要指标。

传统的天线座为方位-俯仰(A-E)型结构，A轴为铅垂状态，E轴位于A轴上方，呈水平状态，通过两轴的转动，天线波束可以指向整个空域。

但当目标仰角趋于天顶时，方位角速度趋近于无穷大，而A轴速度不可能无限增加，因此当目标进入“盲锥区”时，A-E 型天线座无法跟踪[7]。

将A-E型天线座的E轴转到水平位置，这时天线座的“盲锥区”就转移到地平线附近，能够实现天线的过顶跟踪，这种天线座被称为X-Y天线座，它的2个旋转轴分别称为X轴和Y轴，均为水平配置，且互相正交，2个轴只需旋转180°就能够覆盖整个空域，因此不需要高频旋转关节、汇流环或电缆卷绕装置[8]。

单极X频段小型化天线的设计与互扰仿真潘高峰;薛军;梁盛【摘要】为满足船载测控设备海上标定、校验跟踪参数的需要,一般采用放信标球的方式,同时为克服信标球在空中随气球旋转给跟踪带来的不利影响,信标天线必须采用组阵方式;由于信标球是一个小球体,安装位置受限,组阵信标天线在满足天线指标的情况下,必须满足小型化和良好互扰性要求;文中设计了一个小型化X频段天线,通过分析比较,最终采用短单极子结构,在垂直方向具有全向性;通过HFSS的仿真和参数参数优化,得到了结构参数和性能参数;通过单个天线性能仿真,以及天线组阵仿真的结果可知,所设计的天线指标上完全满足使用要求,具有天线结构紧凑、易于加工的优点;同时,文章所采用的建模、仿真方法、对其它相关天线设计也有一定的参考价值.【期刊名称】《计算机测量与控制》【年(卷),期】2016(024)012【总页数】3页(P200-202)【关键词】单极天线;HFSS;仿真;反射系数;耦合干扰【作者】潘高峰;薛军;梁盛【作者单位】中国卫星海上测控部,江苏江阴 214431;中国卫星海上测控部,江苏江阴 214431;中国卫星海上测控部,江苏江阴 214431【正文语种】中文【中图分类】TN957由于测量船需要长时间航行赴远洋执行任务，任务前要对信道部分进行检验，标定灵敏度、交叉耦合等参数，就要跟踪装有信号源的信标球。

为防止信标球随气球旋转引起天线遮挡，要采用天线组振方式，同时单个天线满足小型化和性能要求。

本文选用单极天线作为辐射源，通过HFSS仿真和参数优化，设计完成了满足小型化和互扰性能的组阵天线。

1.1 天线形式综合考虑本文选用了单极天线结构，所谓单极天线，就是竖直振子具有四分之一波长的天线。

该天线安装在一个接地平面上，它可以是实际地面，也可以是人造地面。

根据其结构和加工方式的不同可将其分为平面单极子和印刷单极子两类，文中采用平面单极子结构，平面单极子是将一个平板结构的金属振子垂直放置在一块尺寸较大的金属接地板上，并通SMA射频接头对其进行馈电。

科研成果进“天线与电波传播”课堂的探索作者：郑月军丁亮陈强付云起来源：《教育教学论坛》2024年第16期［摘要］“天线与电波传播”是电子信息类本科专业的核心课程，是注重基础理论与实际应用相结合的课程。

为了提高该课程的教学效果，提升课程知识与科研实际联系程度，在课程教学中采用科研成果进课堂的教学方法。

利用科研中已解决的关键问题，让学生带着问题去学习，提升对本门课程学习的兴趣和主动性。

以天线辐射与散射一体化控制的科研成果进课堂为例，将此成果引入《微带天线》章节，从天线辐射与散射控制的矛盾出发，综合运用课程知识点，对天线辐射控制和散射控制的影响因素进行剖析，结合科研实践开展启发性教学，启发学生思考如何通过天线结构的巧妙设计实现辐射与散射一体化控制，培养学生的创新思维和综合分析能力，使学生走出课堂就能走向科研和工程实践。

［关键词］天线与电波传播；科研成果进课堂；辐射散射一体化调控［基金项目］ 2020年度国家自然科学基金委青年基金“基于电磁超构表面的阵列天线辐射散射一体化调控技术研究”（61901493）；2022年度湖南省自然科学基金委面上项目“超宽带吸波”（2022JJ30665）［作者简介］郑月军（1989—），男，江西玉山人，博士，国防科技大学电子科学学院副教授，主要从事电磁功能材料与低可探测天线研究；丁亮（1985—），男，浙江嘉兴人，博士，国防科技大学电子科学学院副教授，主要从事相变材料与可调天线研究；陈强（1991—），男，河南信阳人，博士，国防科技大学电子科学学院副研究员，主要从事电磁功能材料与低可探测天线研究。

［中图分类号］ G642.0 ［文献标识码］ A ［文章编号］ 1674-9324（2024）16-0087-05 ［收稿日期］ 2023-03-02“天线与电波传播”是电子信息类本科专业的核心课程，主要内容为天线辐射的基本原理及主要参数、典型天线及阵列、电波传播的基础方法及手段等［1］，其中典型天线类型多样，比如半波振子、引向天线、对数周期天线、喇叭天线和微带天线，而这些典型天线的设计正好又是科学研究中关注的重点，尤其是微带天线。

X频段Vivaldi天线设计天线对发射和接收电磁(EM)能量的高频通信和电子系统很关键。

天线的基本行为可以用其波场强度、极化及传播方向来描述。

有没有一种方法能让Vivaldi天线在微波频率下提供杰出的方向传播性，用一种简单设计达到高带宽？相信本文将给你答案。

本系列文章分为三个部分，此篇为第一部分，将说明Vivaldi天线如何在微波频率下提供杰出的方向传播性，本研究目标的Vivaldi天线针对X频段应用，即8～12GHz频段。

天线对发射和接收电磁(EM)能量的高频通信和电子系统很关键。

虽然有许多不同种类的天线，但都是根据同一基本电磁原理工作的。

天线的基本行为可以用其波场强度、极化及传播方向来描述。

在如机载雷达和通讯系统中的关键要求包括效率高、带宽大、重量轻、体积小及简单。

渐变式槽缝天线(TSA)是Gibson在1973年提出的，非常适合满足这些要求。

1986年第一次分析了无衬底TSA的简单例子，随后出现了更先进的分析方法。

许多早期TSA实验用电子设计自动化(EDA)软件设计和分析工具进行，如Ansoft(.ansoft.)公司的高频结构仿真器(HFSS)和Computer Simulation Technology(.cst.)公司的CST Microwave Studio。

但对所有此项探讨，以前对实际TSA设计的研究都不够，因此本文将给出一款高频单端指数Vivaldi天线。

为本研究设计的Vivaldi天线针对X频段应用，即8～12 GHz频段。

天线采用安捷伦科技公司(.agilent.)的Advanced Design System (ADS) EDA软件工具模型化并仿真，采用矩量法(MoM)分析。

此方法基于精确的格林函数；用于ADS中的基于MoM的过程计算反射系数和天线中的未知电流。

随后计算反射系数，基本函数的收敛和电流分布以及远场辐射行为。

通过用微波矢量网络分析仪(VNA)和谱分析仪进行高频测量来验证部分参数。

基于波束空间的方向回溯阵列指向修正方法段陆洋;戴晖;耿军平;陈靖峰;梁仙灵;金荣洪【期刊名称】《电波科学学报》【年(卷),期】2016(31)3【摘要】针对方向回溯阵列中收发异频带来的波束指向误差,提出了一种基于波束空间预识别的指向修正方法.从方向回溯阵列的一般模型出发,推导频偏造成的波束指向误差,并确定相位补偿量与接收信号角度的函数关系.通过阵元空间到波束空间的转换判断接收信号角度区间,确定近似相位补偿量,实现异频收发下方向回溯阵列指向误差的修正.仿真结果表明:修正后指向误差降低了一个量级并且抗噪声能力提升.相比现有方法,本方法立足方向回溯阵列的基本架构,实现简单,补偿效果明显,抗噪声能力强,为方向回溯阵列在异频收发领域的应用提供了新思路.【总页数】7页(P450-456)【作者】段陆洋;戴晖;耿军平;陈靖峰;梁仙灵;金荣洪【作者单位】上海交通大学电子工程系,上海200240;总装对外发射办公室,北京100041;上海交通大学电子工程系,上海200240;上海交通大学电子工程系,上海200240;上海交通大学电子工程系,上海200240;微米/纳米加工技术国家级重点实验室,上海200240【正文语种】中文【中图分类】TN820.1【相关文献】1.基于波束空间的SAR阵列天线波束展宽方法 [J], 周高杯;宋红军;邓云凯2.基于卫星平面阵列多波束天线波束空间的自适应调零和干扰源定位技术 [J], 程安启;王华力3.基于5G大规模阵列天线波束指向精度的研究 [J], 王晟劼4.基于波束空间的自适应阵列处理算法研究 [J], 王钢;卢卿;韩方景5.基于遗传算法的任意栅格星载多波束平面阵列方向图综合 [J], 晋军;王华力;刘苗因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

双极化方向回溯整流天线阵列设计与实验杨雪霞;梅欢;朱戈亮【摘要】提出了由双极化方向回溯Van Atta天线阵和差分整流电路组成的方向回溯整流天线阵,它能够避免接收波束未对准和收发天线极化失配而造成整流天线转换效率的急剧下降,使整流天线在宽入射角和任意极化时仍能保持稳定的直流输出.设计并测试了C波段2×2元阵列.实验结果表明,当入射波功率密度为3.43mW/cm2时,双极化方向回溯整流天线阵列的垂直和水平极化端口归一化电压比大于0.8的入射角度范围分别为[-38°,38°]和[-31°,31°].当功率密度为4.32mW/cm2时,两个极化端口均获得70.8％的最高整流效率.【期刊名称】《电波科学学报》【年(卷),期】2018(033)004【总页数】7页(P380-386)【关键词】整流天线;阵列;整流效率;方向回溯;双极化【作者】杨雪霞;梅欢;朱戈亮【作者单位】上海大学上海先进通信与数据科学研究院特种光纤与光接入网重点实验室特种光纤与先进通信国际合作联合实验室,上海200444;上海大学上海先进通信与数据科学研究院特种光纤与光接入网重点实验室特种光纤与先进通信国际合作联合实验室,上海200444;上海大学上海先进通信与数据科学研究院特种光纤与光接入网重点实验室特种光纤与先进通信国际合作联合实验室,上海200444【正文语种】中文【中图分类】TN820引言高效的微波能量传输系统,需要接收整流天线的电磁波极化方向和波束方向与发射天线严格对准,否则整流天线效率将急剧下降. 圆极化整流天线能减小极化失配带来的能量损失,可以在收发天线相对旋转的情况下保持输出电压的稳定,但是当最大方向对不准时,也不能维持输出电压的稳定[1-2];而且圆极化天线不能接收旋向相反的圆极化波. 双极化天线则可接收任意方向的线极化和圆极化波,更具优越性. 为了在宽入射角度内保持整流天线输出电压的稳定,可以采用具有较宽波束宽的非均匀天线阵[3];但是非均匀天线阵增益远远低于均匀天线阵,且非均匀阵由许多大小不等的阵元组成,设计与实现较为复杂.方向回溯天线阵不需要准确的来波信息就可以将入射波沿着来波方向发射回去,能够在较大的角度内实时跟踪来波. 其自动波束扫描性能已经应用于一些无线通信系统[4-5]和射频识别[6-7],特别适应于通信链路不固定的场合,如基站和移动用户之间,移动用户和移动用户之间的通信[5]. 系统的方向回溯功能完全通过硬件实现,不需要额外的算法和数字电路,反应速度很快. 它主要有两种阵列结构:相位共轭阵和Van Atta阵. 前者需要混频电路以及本振信号,使得与整流天线集成设计及整个系统变得复杂;Van Atta天线阵通过特定长度传输线将阵元连接起来,可以是无源的,结构简单,容易与整流电路集成,从而构成方向回溯整流天线阵. 文献[8-9]将相位共轭回溯天线阵用于微波输能系统设计,固态相控阵发射天线阵列中有一个单元用来接收整流天线阵列的信标信号,产生相位共轭的混频器等置于整流天线阵列面上. 文献[10]设计的2×2元Van Atta圆极化整流天线阵列,在最大方向上,当功率密度为10 mW/cm2时,MW-DC转换效率73.3%,直流输出电压2.48 V,且在[-10°,10°]角度范围内基本不变,在小于45°范围内电压比为0.9.本文提出由双极化方向回溯Van Atta天线阵和差分整流电路组成的方向回溯整流天线阵,它能够避免接收波束未对准和收发天线极化失配而造成整流天线MW-DC 转换效率的急剧下降,使整流天线在宽入射角和任意极化时仍能保持稳定的直流输出,适用于远距离微波能量传输系统. 设计并测试了C波段2×2元阵列,验证了设计的有效性.1 双极化缝隙耦合微带天线设计采用双极化缝隙耦合微带天线作为方向回溯整流天线阵列的接收单元,在两个极化方向上分别获得方向回溯性能,从而解决接收天线极化和方向的对不准问题. 双极化缝隙耦合微带天线有三个优点:其一,微带馈线和接收贴片置于不同介质层,不仅减小相互影响,而且便于多元阵列设计,减小馈电网络占用面积;其二,缝隙耦合双层结构具有谐波抑制功能,能有效地抑制由于二极管非线性在电路中产生的高次谐波,省去了整流电路中的滤波器,使得整流天线阵列结构紧凑;其三,双层结构在一定程度上可以增加天线的带宽和增益.图1是双极化天线结构图,天线由双层介质板构成,有三层金属层.顶层是星形辐射贴片,在组阵时能减小阵元之间的相互耦合;中间层是接地板,开有两个相互正交的耦合缝隙,缝隙呈渐变“工”字形,用于阻抗匹配;底层是两个正交的微带馈线,分别激励水平和垂直极化波.(a) 贴片天线 (b) 侧视图 (a) Patch antenna (b) Side view(c) 耦合缝隙与馈线(c) Coupling slot and feedline图1 双极化天线结构图Fig.1 Structural diagram of dual polarized antenna采用ANSYS高频结构仿真软件HFSS进行仿真设计,工作频率为5.8 GHz. 两层介质的相对介电常数均为2.65,正切损耗角为0.002,上下层的厚度分别为h1=1.5 mm,h2=0.8 mm,铜箔厚为0.035 mm. 馈线宽度均为2.2 mm,使其特性阻抗为50 Ω,可直接与整流电路集成. 最终设计的天线结构参数为:w=27.5 mm,l=27.5mm,wp=14.9 mm,lp=14.9 mm,a=13mm,b=5 mm,w50=2.2 mm,ws1=2 mm,ls1=5.4 mm,ws2=2 mm,ls2=6.8 mm,lo1=2.66 mm,lo2=2.1 mm,O1=2.2 mm,O2=1.8 mm.图2给出了双极化天线的测试S参数曲线.两个端口的公共阻抗带宽(S11、S22≤-10 dB)为3%(5.96～6.14 GHz),中心频率为6.05 GHz,与仿真的中心频率5.8 GHz 有250 MHz的频偏. 误差主要来源于加工和测试,天线双层结构是采用塑料螺钉固定的,上下层介质板之间存在空气间隙,会使得频率上升. 两端口的实测隔离度较好,在有效带宽内大于35 dB. 在二次谐波12.1 GHz上,垂直极化端口的反射系数为-0.8 dB,水平极化端口的反射系数为-4.6 dB,可见该天线具有良好的谐波抑制功能,且垂直极化端口的性能优于水平极化端口. 测得天线在频率为6.05 GHz时垂直和水平极化端口增益分别为6.5 dBi和6.3 dBi,用于后面计算整流天线在远场区接收到的能量.图2 双极化天线S参数的测试频响特性Fig.2 Frequency response characteristics of S parameters for dual polarized antenna2 差分整流电路设计方向回溯整流天线阵需要差分整流电路. 图3(a)给出了所设计的差分整流电路结构图,它由输入匹配电路、二极管和直通滤波器组成,由于接收天线具有谐波抑制功能,因此整流电路无需设计输入低通/带通滤波. 为了使电路小型化,用150 pF的电容作为输出端直通滤波器,来进一步滤除高次谐波和基波,二极管至电容之间的微带线用于消除二极管的虚部达到匹配,其长度约为λ/4. 直通滤波器的两个输出端与负载电阻相连.(a) 结构图 (b) 实物(a) Structure diagram (b) Prototype图3 差分整流电路结构和实物Fig.3 Differential rectifier circuit structure and prototype整流二极管是整流电路中的关键元件,对于不同频率和不同功率选择合适的整流二极管,有助于设计高效率整流电路. 这里采用 MA-COM 公司的 MA4E1317 肖特基二极管,其导通电压低、损耗小、反应速度快. 二极管等效电路参数为:结电容Cj0=0.02 pF,串联电阻Rs=4 Ω,反向击穿电压 Vbr=7 V,正向导通电压 Vbi=0.7 V,理论上工作频率可达80 GHz. 为了便于和接收天线集成,整流电路也采用0.8 mm 厚的F4B-2介质板,如图3(b)所示. 整流电路优化后的结构参数为:w50=2.2 mm, g=0.45 mm, w1=3.45 mm, l1=7.0 mm. 由于差分电路两端口信号存在180°相位差,需要连接0°/180°电桥测试其MW-DC整流效率,整流电路输入端接信号源和放大器. 电路整流效率计算公式为η(%)%.(1)式中:RL为整流电路负载值;VL为负载两端电压;Pin为经过放大器后输入到整流电路的微波功率.图4给出了整流电路在6.05 GHz频率时，不同输入功率下整流效率随负载变化曲线. 可见，随着负载的增加，整流效率增大；随着输入功率的增加，整流效率增大. 不同功率具有相同的最佳负载240 Ω.当负载为240 Ω,频率为6.05 GHz时,整流效率和输出电压随输入功率变化曲线如图5所示. 可见,整流效率和直流输出电压随着输入功率升高而增大,当输入功率为20 dBm时,整流电路最大整流效率为73.8%,输出直流电压为4.21 V. 当输入功率为21 dBm时,整流效率急剧下降为64%,而输出电压趋于不变. 当功率再增加时,整流二极管将被击穿.图4 不同输入功率下整流效率随负载变化曲线Fig.4 Test curves of rectifier efficiency versus load change with different input power图5 整流电路效率和输出电压随输入功率变化曲线Fig.5 Curves of efficiency and output voltage of rectifier circuit versus input power通过以上实验发现,MA4E1317二极管的反向击穿电压约11 V,大于给定值. 而根据整流原理,当输出电压达到Vo=Vbr/2.2时二极管能获得最高的效率,此时整流电路效率也最高.3 2×2方向回溯整流天线阵列基于以上双极化天线单元和差分整流电路,设计2×2元双极化方向回溯整流天线阵列,并建立测试系统,验证其方向回溯性能.3.1 阵列设计方向回溯Van Atta天线阵最早由L.C. Van Atta在1959年的专利中提出[11],它是由多个与阵列几何中心对称的天线单元对组成,通常阵元数为偶数,图6是线阵和面阵示意图. 每个天线对用等电长度或者相差整数个工作波长的传输线连接,工作时,阵列中每一个天线单元接收的信号被与它成几何对称的另外一个天线单元再辐射出去,起到方向回溯的功能,如图6(a)所示.(a) 线阵 (b) 面阵(a) Linear array (b) Area array图6 四元Van Atta阵Fig.6 Four element array of Van Atta天线阵元间距过大将会出现栅瓣,阵元间距过小则导致单元互耦严重而引起方向图畸变. Van Atta阵元间距应当满足公式(2)式中:d为阵元间距;λ0为自由空间波长;θin是入射波的角度. 因此,理论上,为了实现-90°至+90°的扫描范围,阵元间距d应为0.5λ0.由于上述接收天线馈线和整流电路输入阻抗均为50 Ω,可以直接集成,如图7(a)、(b)、(c)所示. 方向回溯整流天线阵包括顶层的4个贴片天线、中间层的接地板及耦合缝隙和底层的4个差分整流电路,阵元间距约0.5λ0,即d=25.8 mm. 方向回溯特性实现原理如图7(d)所示,当二极管被入射波导通时,对于天线而言, l1和l2构成垂直极化方向回溯天线阵,l3和l4构成水平极化方向回溯天线阵. 这时二极管不仅起到整流的作用,而且还是回溯电路的开关. 理论上应在-90°至+90°内进行扫描,但是由于阵元之间的耦合,扫描角度会小于这个角度. 将两个极化直流输出相并联,形成1×2并联阵列,其连接方法如图7(e)所示,端口标号在图7(c)中. 根据整流天线并联组阵理论[10],二元并联阵列的最佳负载应该为单元的一半,在这里为120 Ω. (a) 顶层-贴片天线 (b) 中间层-接地板上的耦合缝隙 (a) Top layer-patch (b) Middle layer-coupling slotantenna on the floor(c) 底层-整流电路(c) Bottom-rectifier circuit(d) 方向回溯等效馈线 (e) 直流连接方法(d) Retrodirective equivalent (e) DC connection feedlines 图7 2×2方向回溯整流天线阵结构及方向回溯原理Fig.7 Structure of 2×2 retrodirective rectenna array and the operation principle3.2 实验测试实际加工并测试了2×2双极化方向回溯整流天线阵,天线实物照片和效率测试系统如图8所示. 整流天线阵置于距发射天线75 cm的远场区. 测试整流天线效率时,保持θin为0°,收发天线极化一致(即φ=0°),改变发射功率,测试整流天线输出电压. 测试整流天线阵方向回溯性能时,整流天线绕着其中轴线转动,即改变θin,测试整流天线输出电压随入射角变化情况.(a) 正面照片 (b) 背面照片 (c) 方向回溯测试(a) Front (b) Back (c) Retrodirective measurement(d) 实测照片(d) Measurement setup图8 方向回溯整流天线实物图和测试系统Fig.8 Prototype and testing system of direction rectified rectifying antenna 整流天线转换效率的计算公式如下:η(%)%.(3)式中:RL和VL与式(1)的意义相同;Pr为整流天线接收到的功率,可根据Friis传输方程计算得到,(4)式中:Pt是发射功率;Gt和Gr分别是发射和接收天线增益;D是传输距离;λ是工作波长. RL=120 Ω,频率f=6.05 GHz.在φ=0°,θ=0°方向上两个极化端口的输出电压和整流效率随入射波功率密度变化曲线如图9所示. 输出电压和整流效率均随着入射波功率密度增加而增加,当功率密度为4.32 mW/cm2时获得70.8%的最高整流效率.(a) 输出电压(a) Output voltage(b) 整流效率(b) Rectifying efficiency图9 在φ=0°,θ=0°方向上两个极化端口测试电压和整流效率随功率密度变化曲线Fig.9 Measured voltages and efficiencies versus rectifyingdensity at two polarization ports in the direction of φ=0°,θ=0°将整流天线放置在转台上,使得整流天线绕着转台中心旋转(φ=0°,θin变化),测试整流天线输出电压随入射波角度变化情况,并用θin=0°上的电压进行归一化. 图10给出了不同功率密度下,垂直极化端口电压及归一化电压比随入射角度变化曲线. 可以发现,输出电压在θin=0°时最大,当角度变大时输出电压逐渐下降. 在入射波功率密度为2.16 mW/cm2时,归一化电压比大于90%的入射角度范围为[-27°,27°],归一化电压比大于80%的入射波角度范围为[-37°,37°];在入射波功率密度为3.43 mW/cm2时,归一化电压比大于90%和80%的入射角度范围分别为[-28.5°,28.5°]和[-38°,38°]. 随着入射波功率密度的增加,不同角度上的电压比也有所增加. (a) 输出电压随入射角变化(a) Output voltage versus incident angle(b) 输出电压比随入射角变化(b) Output voltage ratio versus incident angle图10 不同功率密度下垂直极化端口测试曲线Fig.10 Vertical polarization port test curves with different power density图11给出了不同功率密度下,水平极化端口电压和电压比随入射角度变化曲线.在入射波功率密度为3.43 mW/cm2时,归一化电压比大于90%和80%的入射角度范围分别为[-21°,21°]和[-30°,30°];在入射波功率密度为5.20 mW/cm2时,归一化电压比大于90%和80%的入射角度范围分别为[-23°,23°]和[-31°,31°]. 水平极化端口方向回溯性能稍劣于垂直极化端口.(a) 输出电压随入射角变化(a) Output voltage versus incident angle(b) 输出电压比随入射角变化(b) Output voltage ratio versus incident angle图11 不同功率密度下水平极化端口测试曲线Fig.11 Horizontal polarization port test curves with different power density4 结论本文提出了双极化方向回溯整流天线阵,在微波输能系统的收发天线电磁波波束和极化方向未能对准的情况下,使整流天线仍能保持稳定的直流输出. 设计并测试了C 波段2×2方向回溯整流天线阵列. 实验结果表明:双极化端口在较宽的入射角范围内电压变化小,均有稳定的直流能量输出. 双极化方向回溯整流天线阵可以有效地解决整流天线阵列波束方向和极化方向对不准问题,在远距离微波输能系统中具有较高的应用价值.参考文献【相关文献】[1] HEIKKINEN L, KIVIKOSKI M. Low-profile circularly polarized rectifying antenna for wireless power transmission at 5.8GHz[J]. 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