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铝锂合金钎焊接头断口组织与性能_张玲

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收稿日期:2006-07-20基金项目:兰州理工大学,甘肃省有色金属新材料省部共建国家重点实验室开放基金项目(K 2005-04)铝锂合金钎焊接头断口组织与性能 张　玲,　薛松柏,　师怀江,　吴玉秀 (南京航空航天大学材料科学与技术学院,南京　210016)摘　要:采用金相显微镜、扫描电镜、硬度计等测量方法,观察分析了铝锂合金钎焊前后母材和钎焊接头的显微组织变化,通过分析测试钎焊接头的显微硬度和断口微区的化学成分,研究分析了钎焊接头强度的变化规律。

结果表明,焊后母材中的强化相由质点转变为板条状;氮气保护条件下,钎焊接头未见气孔、夹杂、裂纹等缺陷,钎焊接头存在一定的扩散区,从而有效地提高了钎焊接头的强度;无氮气保护的条件下,钎焊接头有大量的缺陷存在,这些缺陷的存在严重影响了钎焊接头的强度。

关键词:铝锂合金;钎焊接头;显微组织;显微硬度中图分类号:TG 454 文献标识码:A 文章编号:0253-360X (2006)10-065-04张　玲0　序 言铝锂合金具有低密度、高比强度和高比刚度,是航空航天工业较理想的结构材料[1],但是其焊接接头性能是影响铝锂合金能否广泛应用的关键因素之一。

关于铝锂合金熔化焊的报道较多,但熔化焊接接头容易产生气孔、热影响区软化[2]及接头强度系数较低等缺陷,制约了铝锂合金的广泛应用。

钎焊可以有效地避免上述缺陷,而且焊接精度较高,所以铝锂合金的钎焊越来越受到焊接工作者的关注,但是由于其技术难度大,国内外有关铝锂合金钎焊技术研究的报道甚少。

因此,研究铝锂合金的钎焊技术有着十分重要的意义。

作者采用Ag -Al -Cu -Zn 钎料配合CsF -AlF 3钎剂,氮气保护条件下,在炉中进行铝锂合金的钎焊,在钎焊温度为530℃、保温3min ,随炉冷至450℃后,再空冷至室温,随后在室温下进行自然时效处理,得到了平均抗拉强度为385MPa 的对接钎焊接头(接头的平均强度系数为0188)和平均抗剪强度为360MPa 搭接钎焊接头(接头的强度系数为0182),这是迄今为止见诸报道的最好的研究结果。

主要通过采用金相显微镜、扫描电镜、硬度计等设备,观察分析了铝锂合金钎焊前后母材和钎焊接头断口的显微组织变化,通过分析测试钎焊接头的显微硬度和断口微区的化学成分,研究分析了钎焊接头显微组织与强度的变化及影响规律。

1　试验材料与方法1.1　试验材料试验选用的母材成分与1460铝锂合金成分接近(见表1),轧制后的试板厚度为2136mm 。

钎剂选用CsF -AlF 3钎剂,为进一步提高CsF -AlF 3钎剂的活性,加入了微量活性成分,其熔化温度为460～480℃。

钎料为Ag -Al -Cu -Zn 钎料,熔化温度为455～485℃。

母材和钎料的化学成分如表1所示。

表1　铝锂合金和钎料的化学成分(质量分数,%)Table 1　Chemical compo sitions of Al 2Li alloy and filler metal材　料Li Cu M g Sc +Z r Ag Zn Al母　材116319015013--余量1460合金[3]210-214216-3130105Sc 0105-0114;Z r 0108-0113T i 0101-0105-余量钎　料-1212--24103919余量1.2　试验工艺钎焊前对铝锂合金试板和钎料表面进行如下处第27卷第10期2006年10月焊　接　学　报TRANS ACTI ONS OF THE CHI NA WE LDI NG I NSTIT UTI ONV ol.27　N o.10October 2006理:先用丙酮去除表面油污,再用15%NaOH 溶液处理15s 左右。

溶液温度为50～60℃,然后用蒸馏水冲洗,再用1∶3的稀硝酸溶液处理10s 左右,之后用蒸馏水冲洗,再用乙醇清洗,自然晾干备用。

钎焊接头形式分为对接和搭接两种,搭接接头的搭接宽度为3mm ,钎焊温度为530℃,保温3min 。

具体钎焊步骤为:当炉温升到钎焊温度(530℃)后,把装配好的待焊试件放入炉中,再加温到530℃后保温3min ,之后随炉冷至450℃后空冷至室温,随后在室温下进行自然时效处理。

1.3　试验方法(1)采用Quanta2000型扫描电镜自带的能谱仪对经过抛光腐蚀后的母材、钎焊接头断口进行微区成分分析;(2)采用M M6型光学金相显微镜观察钎焊前后母材和钎焊接头断口的显微组织,所使用的腐蚀剂为015%HF ;(3)采用HXS -1000A 显微硬度计测试钎焊接头的显微硬度,载荷为0149N ,保持时间20s 。

2　试验结果与分析2.1　能谱分析铝锂合金属于可热处理强化铝合金。

试验中采用铝锂合金的强化相主要有T 1(Al 2CuLi ),δ′(Al 3Li ),Al 3Z r ,Al 3Sc 等相存在[4,5]。

图1是微区位置及钎焊接头扩散区成分分布图,图1c 的A 区对应接头界面扩散区。

微区的元素含量及推断出的各微区的物相如表2所示。

由于能谱分析无法得到Li 元素的正确数值,所以在表中均未标出Li 元素含量。

图1　钎焊接头元素分布图Fig.1　E lement distribution of brazed joint表2　各微区的化学成分(质量分数,%)Table 2　Chemical compo sitions of points序　号Al Cu M g Z r Sc 推断出微区主要相分析部位A 9510931620193-0136基体相钎焊前母材B 5814141159---T 1(Al 2Cu Li )钎焊前母材C 6210237198---T 1(Al 2Cu Li )钎焊后母材D 8417401890167131480122Al 3Z r 钎焊后母材E 45140531370195-0128T 1(Al 2Cu Li )钎焊后母材F841751193Ag01705117Zn 7145Al 3Z r钎焊接头扩散区 铝锂合金在固溶淬火后形成过饱和固溶体,过饱和固溶体在随后的时效过程中在基体上沉淀析出弥散分布的强化相粒子,并通过沉淀强化使合金的强度提高,其中主要的强化相为T 1相。

由于合金中添加了微量Sc ,Z r 元素,在均匀化退火和热轧变形过程中会析出Al 3Sc 和Al 3(Sc 1-x ,Z r x )质点[5,6],由于质点非常细小,呈均匀弥散分布,强烈地钉轧在位错和亚晶界,有效地阻止了亚晶的迁移合并,从而稳定了亚晶组织结构,并对合金的再结晶过程有强烈的阻碍作用。

从表2中可以看出,F 处即含有母材中的Z r 等元素,也含有钎料中的Zn ,Ag 元素,说明母66焊　接　学　报第27卷材和钎缝中的合金元素发生了扩散。

从图1c 的区域A 中可以看出,从母材到钎缝,Al 的含量逐渐减少,而Zn 的含量逐渐增多,说明母材和钎缝中的合金元素之间发生了相互扩散,相互扩散过程的存在有助于提高钎焊接头的强度,而铜元素多是以化合物的形式存在的,见图1c 中的Cu 元素的分布曲线。

2.2　显微组织分析图2是母材的金相显微组织,灰色的是Al 基体相,黑色的为强化相。

图2a 是钎焊前母材的显微组织,图2b 是钎焊后母材的显微组织,图2c 是图2a 中A 区的放大图,图2d 是图2b 中B 区的放大图。

图2　母材的显微组织Fig.2　M icro structure s of ba se metal 从图2a 中可以看出,钎焊前母材中的强化相以质点的形式存在,且质点颗粒细小,均匀弥散分布在基体上。

从图2b 中可以看出,钎焊后母材中的强化相以板条状的形式存在,尺寸增大。

从图2c ,图2d 局部放大图中可以更清楚地看出强化相的形状。

强化相的存在形式决定着合金材料的力学性能,钎焊后母材中的强化相从质点的形式转变为板条状形式,强化相长大对位错运动的阻碍作用减弱,从而导致经过钎焊热循环后母材的强度有所下降。

为了避免经过钎焊热循环后母材的强度下降过多,必须控制钎焊试件在高温的停留时间。

图3是钎焊接头的显微组织。

图3a 是氮气保护条件下钎焊接头的显微组织,从图中可以看出,钎焊接头没有气孔、夹杂、裂纹等缺陷存在,且母材与钎缝之间结合良好。

图3b 是无氮气保护条件下钎焊接头的显微组织,从中可以看出,钎缝内部有大量的缺陷存在。

这是因为在氮气保护条件下,CsF -AlF 3钎剂能够有效地去除铝锂合金表面的氧化膜,液态Ag -Al -Cu -Zn 钎料能在铝锂合金表面顺利地铺展,且钎剂残渣能及时排出,因此避免了气孔、夹杂等焊接缺陷的形成,在钎焊热循环后续的降温过程中,母材和钎缝合金元素之间的相互扩散较为充分,钎焊接头形成了较为均匀的显微组织,使得钎焊接头具有较高的强度。

(a )氮气保护钎焊接头显微组织(b )无氮气保护钎焊接头显微组织图3　钎焊接头的显微组织Fig.3　M icro structure s of brazed joints 在无氮气保护条件下,由于铝锂合金极易被氧化,CsF -AlF 3钎剂在去除氧化膜过程中,钎剂去膜不充分,不能很好地保证液态钎料的铺展。

由于钎剂残渣不能及时排出,铝锂合金被二次氧化也可能产生氧化物,导致钎缝内部产生了许多缺陷,这些缺陷的存在,严重降低了钎焊接头的强度。

因此,采用氮气保护是提高铝锂合金钎焊接头强度的重要手段之一。

图4是氮气保护条件下钎焊接头扩散区的显微组织。

从图中可以看出,界面处未发现明显的缺陷,且母材与钎缝处没有明显的界线,说明母材与钎缝之间扩散充分,钎缝组织致密,因而具有较高的钎焊接头强度。

第10期张　玲,等:铝锂合金钎焊接头断口组织与性能67图4　钎焊接头扩散区显微组织Fig.4　M icro structure of diffusion zone in brazed joint 在钎焊过程中,液态钎料与母材发生相互作用,这种作用可以归结为两类:一类是固态母材向液态钎料的溶解;另一类是液态钎料向母材的扩散[7]。

这些相互作用对钎焊接头的性能影响很大。

在研究条件下,这两类作用在钎焊过程中都存在。

在铝锂合金的钎焊过程中,采用铝基钎料时,钎缝中铝的含量会增多,说明母材会向钎料中溶解(见图1c 中Al 元素的分布曲线)。

与此同时,钎料组分也会向母材扩散,见图1c 中Zn 元素的分布曲线。

由于母材与钎料都有相同的金属基体Al ,固态、液态都能产生固溶,钎料液体层的结晶由母材金属的晶粒上开始,在钎料的液体层中形成以铝合金为基础的晶内结合,表现为冶金结合状态。

冶金结合的界面及扩散区的存在,可以有效地提高钎焊接头的强度。

2.3　钎焊接头的显微硬度图5是钎焊接头显微硬度分布图。

测定显微硬度时,测量点的间距为011mm ,从母材测量到钎缝,再到母材。

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《2024年2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头组织及腐蚀行为》范文

《2024年2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头组织及腐蚀行为》范文

《2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头组织及腐蚀行为》篇一一、引言随着现代工业技术的飞速发展，铝锂合金因其轻质、高强度的特性在航空航天、汽车制造等领域得到了广泛应用。

其中，2060铝锂合金以其优异的综合性能备受关注。

然而，在制造过程中，焊接技术是连接铝锂合金的关键环节。

本文旨在研究2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头的组织结构及其腐蚀行为，以期为该合金的进一步应用提供理论支持。

二、搅拌摩擦焊接头组织研究1. 焊接方法与工艺搅拌摩擦焊是一种固相焊接技术，通过高速旋转的搅拌针与焊接件之间的摩擦热，使材料达到塑性状态，进而实现焊接。

对于2060铝锂合金，合理的焊接工艺对保证接头质量至关重要。

2. 接头组织结构通过对焊接接头进行金相显微分析和扫描电镜观察，可以发现搅拌摩擦焊接头由多个区域组成，包括热机械影响区、热影响区和母材区等。

其中，热机械影响区是接头强度的主要来源，其微观结构直接影响到接头的力学性能。

3. 组织形成机制在搅拌摩擦焊过程中，由于搅拌针的旋转和摩擦作用，焊缝区域的温度和应力场分布发生显著变化，导致材料发生动态再结晶、晶粒细化等组织变化。

这些变化对焊接接头的力学性能和耐腐蚀性具有重要影响。

三、腐蚀行为研究1. 腐蚀试验方法为了研究2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头的腐蚀行为，本文采用了电化学腐蚀试验和盐雾腐蚀试验等方法。

通过这些试验，可以模拟实际使用环境中可能遇到的腐蚀情况。

2. 腐蚀过程及特征在电化学腐蚀试验中，可以发现焊接接头的不同区域具有不同的腐蚀敏感性。

其中，热机械影响区由于晶粒细化、组织均匀，具有较好的耐腐蚀性；而热影响区和母材区由于组织变化较大，可能更容易发生腐蚀。

在盐雾腐蚀试验中，焊接接头的表面形貌和腐蚀速率也呈现出明显的差异。

3. 腐蚀机理分析根据试验结果和微观组织观察，可以得出2060铝锂合金搅拌摩擦焊接头的腐蚀机理。

在腐蚀过程中，焊接接头的不同区域由于组织结构和化学成分的差异，导致其电化学行为不同，进而影响其耐腐蚀性。

5A90铝锂合金电阻点焊接头力学性能与组织分析

5A90铝锂合金电阻点焊接头力学性能与组织分析

第39卷第#期焊 接 学报 V9.39⑵:093 -096 #0 1 8 年 # 月T R A N S A C T IO N S O F T H E CHINA3E L D IN G IN S T IT U T IO N F e b r u a r y20185A90铝锂合金电阻点焊接头力学性能与组织分析程东海，森，陈 ，胡德安( 大学工程学院，330063)摘要：采用三相次级整流电阻焊机对5A90铝锂合金进行电阻点焊试验，通过力学拉伸和金相观察研究了点焊 参数对接头力学性接头组织形貌的.结果表明，接头拉剪力随着焊接电流、焊接时间以及电极压力的增大呈先增大后的趋势，当焊接电45.5k A，焊接4周，电压力为8.55k N时，拉剪力达到最大值7.7k N.接头组织等轴晶区、柱状晶区、细晶区以及热区.L i，M g元素的存在降低了熔池异质形核的难度，促进晶粒的细化.电冷和电磁搅拌的作用可以促进晶粒的细等轴晶的形成，金元素向晶界倾向.关键词：铝锂合金；显微组织；电阻点焊中图分类号：T G442 文献标识码：A d o i: 10.12073/j. hjxb. 20183900490序言随着 业的快速发展，器其构件的减重提出了 的要求.. 重量、提高性能，通常采用 件 的办法，但 法会件刚度 ，采用高强度轻质合金 的减重方法.铝 金 密度低、强度高且具 损性能的优质材料.用它取代常规铝合金材料 可使构件密度 3d，弹性模量提高约6d，质量减轻10d〜15d，刚度提高15d〜20d[1-2].由于 铝 金的上述优越性能，现 用飞机、民用客直 使用或试用.铝 金 成为现 计中最具竞争力的 料 [3].目前关于锂铝合金的焊接 要集中于氩弧焊、焊、电子束焊、搅摩擦焊和钎焊等%4_8].电阻点焊具有自 度高、高、焊接质量可靠等特点，快速、的法.铝锂金的电阻点焊 中有着巨大的应用潜力.目前关于5A90铝 金电阻点焊的 还很.因此，拟以5A90铝 金板 ，对其点焊接头的力学性 组织进 .1试验方法试验米用二相次级整流电阻点焊机，米用有圆收稿日期：2016 -04-20基金项目：江西省自然科学基金资助项目（20161BAB216100)过渡的 形电极，乳制5A90铝锂合金板材，板厚为2 mm.试件 100 m m x25 mm，搭接长度20 mm，焊件形式如图1所.焊前用刷去表面的氧化膜并用丙酮擦拭待焊.5A90的主要化学成分见表1.180,20,€5in<N图1焊件试样示意图（mm)Fig. 1Schematic diagram of weldment表15A90铝锂合金化学成分含量（质量分数，％) Table1Chemical compositions of5A90 Al- Li alloyMg Li Zr Fe Cu Si Al5.2 2.10.110.070. 030.03量采用WDW4504型试验机对不同参数下的试样 进 伸试验，拉伸速度1m m/m in，以得其搭接接头的 度，每组5 ，其平均值.选工艺 下的 ，在沿直焊缝的方向截取 ，腐蚀后，通过学、描电 铝 金点焊接头的 组织进 、.在HVS-1000 进 度测试，大倍数400倍.94焊接学报第39卷2试验结果及分析2.1力学性能由图2可知，接头拉剪力随着焊接电流的增大呈现出先增大后 的趋势，拉剪力在焊接电 ’45.5 kA到最大值为7.7 k+当焊接电流过小时，熔中的热量不足，接头熔 熔化的铝金 较少，接头的熔核直径 ，接头拉剪力.焊接电流增大时，热入也会增加，使接头处熔化了更多的铝 金 ，点焊接头的拉剪力因熔核直径的增大而增大.当焊接电流过大时，镁合 金熔化速度增大 性环 不及扩展，加热速度大于变形速度，焊点处引起严重 ，了接头力学性能的 .图2焊接电流对拉剪力的影响（（8.55 kN，$4周）Fig. 2 Effects of welding current on joint tensile shear load由图3可，当焊接 2〜6周时，接头拉剪力随着焊接 的增大呈现出先增大后 的趋势，剪力 焊接 4 周到大 值7.7 k+当焊接 ，因接头铝 金的熔化在得不到积累，熔 度不够，形成熔核不理想，接头拉剪力.当焊接 增加时，接头合金金属熔化得到积累，熔直径增加，拉剪力增大.当 焊接 大时，组织粗化，接头形成裂纹，易于 ，剪力 .由图4可，接头拉剪力随着电极压力的增大 现出先增大后 的趋势，拉剪力在压力8.55 kN 时达到最大值为7.7 k+试件未焊接时表面 凸不平的，故 件 点接触，当电极压力 、时，接触电阻较大，热入量过多而散热较差，焊接 区的金属塑性变形程度不够，造成电流密度过大而引起的加热速度大于塑性环扩张的速度，引图3焊接时间对拉剪力的影响（（8.55 kN，/:45.5 kA) Fig. 3 Effects of welding time on joint tensile shear load图4电极压力对拉剪力的影响（$4周，&45.5 kA) Fig. 4 Effects of electrode force on joint tensile shear load较大的 ，接头拉剪力 .当电极压力增大时，压力使电极与试件 件 的点接触逐变为面接触，总电阻和电流密度 ，产热 散热增加，接头铝锂金属熔化量 ，熔 下降，重时会出现未焊透 ，力学性能下降.2.2显微组织5 5A90铝 金 工艺 下的电阻点焊接头的微观组织形貌，由5可点焊接头组织等轴晶区、柱状晶区、细晶区以及热影响区.图5接头各区域显微组织形貌Fig. 5 Microstructureof weld joint第#期程东海，等:5A90铝锂合金电阻点焊接头力学性能与组织分析95由表1可知，5A90铝锂合金中4元素的质量分2.1d，Mg元素的质量 5.2d，Zr元的质量 0.11%.根据合金凝固理论，金属异质形核的临界形核功可表1F"#4s# - 3cos ! + cos3!!%"3 (A*v)2(= j⑴式中固相界面张力；A*v为单位 的液相与固相的 自由 为晶核与现有基体平面的润湿角.由式（1)可，固界面张力可以促进形.4，Mg等元素的存在会使得液固相界面张力降 %"&，#*，大大 了铝锂合金熔池凝固的异质形 度.由图5可知在热影响区与柱状晶之间存在一层 细小的细晶层.细晶层的形成与铝 金电阻点焊焊接 金元素Li，Z r和（元 熔 晶的作用关.4元素作为表面活性元 于液固界面前沿的液相中会增大该区的成分过冷度，电冷的作用下，也增大了过冷度，两同时阻碍晶体的生长，促使新相形核，促进晶粒的细化.且铝 金点焊熔池中高熔点 物A13Ti，A13Z r和A13(Ti，Zr)会降低金属异质形核的临界形核功A*，为熔池的形 提供界面.这些 成该区域形 形核速 度 高，会出现一层细晶层组织.如图6所，在铝 金电阻点焊接头中，在细晶层和等轴晶的区域内，新相晶核以细晶层晶粒作 形核依托，联 晶，以外延长大的方式向焊中心生长形成柱状晶[10].柱状晶 长的过程中会将高熔点的熔质推向熔池中心，熔中心呈较大的成分过冷，同时作为表面活性元素的4,M g 元素仍依旧 固液界面前沿的液相中，增大成分过冷，铝表面张力使形核较 ，于等轴枝晶的形成.图6接头焊缝中心显微组织形貌Fig.6Microstructure of weld center另面与电阻点焊的焊接工艺相关，电阻点焊在焊接时，熔 电冷的作用下，熔的冷却速率会偏高，增大成分过冷；同焊接过程中，由于电阻焊自身带的电磁搅拌作用，对点焊熔池 金属 着搅拌的作用，在熔中心大柱状晶的生长被 ，细了熔池晶粒，促进等轴枝晶的形成.7为将焊缝中心的等轴晶放大观察，可以发 现晶界的共晶相含量相对较少，点焊焊接时熔池中 溶质元素的偏析符合Sh>定律%11]，即Cs=K〇C〇 (1-g)^0-1(2)式中:F为溶质元素的含量;E〇质元素的分配系#C。

采用Al-Cu-Si-Ni钎料钎焊5A06合金接头组织与性能

采用Al-Cu-Si-Ni钎料钎焊5A06合金接头组织与性能

采用A l -C u -S i -N i钎料钎焊5A06合金接头组织与性能元琳琳1唐超2黄晓猛2金凯1(!北京有色金属与稀土应用研究所，北京100012; 2.北京市电子信息用新型钎焊材料工程技术研究中心，北京100012)摘要采用Al -Cu -8-G 钎料在不同钎焊工艺参数下对5A 06铝合金进行真空钎焊试验，研究钎焊温度与保温时间对接头微观组织与力学性能的影响。

利用扫描电镜（SEM )和能谱仪（EDS )对接头的微观结构和 行分析， 室温拉伸试验及显微硬度测试 接头力学性能的演变。

结果表明，接头 结合 形成多种金合物，如Mg 2S :i ，C U Al 2等。

550丈钎焊时，接头剪切强度明显高于540 i 焊的接头，且随着钎焊保温时间的延 ，接头剪切强度逐步提高。

在550 i 焊30 mm 时接头剪切强度可达74 M P +。

钎料合金 [10]。

文中采用自制A l -Cu -Si -N i 钎料对5A 06合金进行焊以获得高强度5A 06铝合金接头。

为焊工艺参数，对不同钎焊条件下的接头微观组织演变 及力学性能进行研究。

1试验材料及试验方法试验采用A l -30S i 合金、A l -50C u 合金、99. 99% (质 量分数）高 及纯镍作为原料在 制备A l -Cu -Si -N i 钎料合金，前行去 膜，熔炼时高纯度氩气，金。

为使钎料合金成分均勻，合金需 3次。

为300 mmX 200 mmX 30 m m 的铸键经多道次轧制为0. 1 m m 厚。

冷轧态5A 06铝合金母材与A l -Cu -Si -N i 钎料合金成分 见表1及表2。

利用差热分析法确定A l -Cu -Si -N i 钎料 的固液相温度，结果见表3。

表1 5A 06铝合金化学成分（质量分数,％)S i C u Mn M g Zn Ti B e F e Al!0.4!0. 10.5 -0.8 5.8 -6.8!0.20.02 -0. 10!0.005!0.4余量关键词：铝合金钎焊微观结构力学性能 中图分类号：TG 4540 前言镁合金不可热 合金，度和高，兼具良好的、导电、可加工性及焊接性，因此用、、电子、船舶、汽车等行业[1_3]。

Al-Si-Cu-Zn钎料钎焊3003铝合金的接头组织及力学性能

Al-Si-Cu-Zn钎料钎焊3003铝合金的接头组织及力学性能

Al-Si-Cu-Zn钎料钎焊3003铝合金的接头组织及力学性能李小强;肖晴;李力;屈盛官【摘要】采用自制的Al-Si-Cu-Zn钎料对3003铝合金进行钎焊实验,利用X射线衍射、扫描电镜、能谱仪对接头微观组织和断口进行分析,并研究了钎焊温度对接头组织和性能的影响.结果表明:在540～580℃保温10min工艺下钎焊3003铝合金,均可获得良好的钎焊效果.钎焊接头均由钎缝中心区的α(Al)固溶体、θ(Al2Cu)金属间化合物、细小Si相和AlCuFeMn+ Si相,两侧扩散区的α(Al)固溶体与元素扩散层以及母材组成;钎焊接头室温剪切断裂于扩散区齿状α(Al)/钎缝中心区的交界面,断口主要呈脆性解理断裂特征.随着钎焊温度的升高,扩散区的α(Al)固溶体晶粒长大,接头结合界面犬牙交错;当钎焊温度为560℃,保温10min时,接头的室温抗剪强度达到最大值92.3MPa,约为母材强度的62.7％.【期刊名称】《材料工程》【年(卷),期】2016(044)009【总页数】6页(P32-37)【关键词】铝合金;钎焊;铝基钎料;接头组织【作者】李小强;肖晴;李力;屈盛官【作者单位】华南理工大学国家金属材料近净成形工程技术研究中心,广州510640;华南理工大学国家金属材料近净成形工程技术研究中心,广州510640;华南理工大学国家金属材料近净成形工程技术研究中心,广州510640;华南理工大学国家金属材料近净成形工程技术研究中心,广州510640【正文语种】中文【中图分类】TG454铝合金由于密度小、力学性能良好、成形性能优异等优点，被广泛应用于航空航天、汽车、机械等行业[1,2]。

钎焊作为一种传统的连接技术，可以使被连接件的变形控制在极小的范围内，从而为结构复杂的铝合金制件的连接提供技术支撑。

铝合金目前常用的钎焊方法有火焰钎焊、气体保护钎焊和真空钎焊[3-5]。

火焰钎焊简便灵活，适用于小尺寸构件，但是加热过程中温度不易精确控制，难以保证接头质量，甚至可能烧坏被焊工件。