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桥台计算书

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桥台计算书————————————————————————————————作者: ————————————————————————————————日期：ﻩ桥台计算书设计: 葛翔复核：ＧX.Kａte 审核：xiangｘiang目录１计算依据与基础资料1ﻩ１.1 标准及规范1ﻩ1.１.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1．1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料2ﻩ1.2．1 结构尺寸 (2)1．2．２墙后填土参数 ........................................... ２1.2.3墙体与地基参数ﻩ２2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算................................. 错误!未定义书签。

２.１.1 桥上活载反力ﻩ５2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 .................................. ６2.2 台背土压力计算7ﻩ２.2.１台后填土自重引起的主动土压力 (7)２．２.２台后活载引起的主动土压力8ﻩ２.３作用力汇总 (9)3 偏心距验算1ﻩ０4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算1ﻩ１6抗倾覆稳定性验算11ﻩ7验伸缩缝的选择12ﻩU型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.１标准•上部构造形式:预制后张法预应力混凝土简支空心板•下部构造形式:重力式U型桥台•设计荷载:城市－A级•结构重要性系数： 1.1１．1.２规范•《城市桥梁设计规范》(ＣＪJ 11－20１1）•《公路桥梁设计通用规范》JTG D6０-20１５(简称《通规》) •《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JT Ｇ D62－201２（简称《预规》）•《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D ６3-2007） １.１.3 主要材料1）混凝土:桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙Ｃ２5混凝土,台身、扩大基础Ｃ２５片石混凝土，容重均采用24 kN ／m 3; 3）钢筋：采用ＨRB40０，,5S E 2.010MPa =⨯； 采用HPB ３0０，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

１.2 计算资料 1.2.１ 结构尺寸sk 400MPa f =图1－１桥台一般构造图(单位:cm)假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1(50/100）=26.57ｏ＜混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。

１.2.2 墙后填土参数墙背填土容重γs=1９KN/m3,计算内摩擦角Φ=４0o。

1.2.3墙体与地基参数桥台c２5混凝土容重γk=24ＫN/m3,基底摩擦系数μ=0.3,地基容许承载力[σ]＝２5００Kpa 。

1.2.３计算荷载人群荷载q=3kN/m ２,上部构造反力--恒载标准值p 1=2033．8９KN ， 上部构造反力--活载标准值p ２=3２1１．54KN 。

2 荷载计算2．1 桥台及上部结构的荷载计算 2.1.1 桥上部反力表２.１ 上部构造荷载2.1.2自重恒载计算编号铅垂力N（KN ）距基底中心的距离(ｍ） 弯矩M （K Ｎ.m) 活载 3211．５4 2.６7 8574.8２ 恒载203３.892．6７54３0．４９计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩,首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“Ａ”弯矩；编号项目铅垂力（KN）对A点力臂(m）对Ａ弯矩(KN．m)1 台帽292.65 １．15 336.552 搭板384．00 5.90 2２6５.6０３背墙319.01 1.７8 5６7.８44 侧墙1５１.２54.65 ７03.315 人行道16４．０5 ４.９８03.８５6 台身5083.6８ 4.4 22368.19７填土6２４6．1７5．5 ３435３.948 基础279３.６5３.7 １0336.51由上表可知,桥台及台内填土重合计:１54３4．4６KN;桥台及台内填土对Ａ点弯矩合计：717３5.77KN.m;则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩:2．2台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范4．2．３条计算,式中： γ——土容重，γ＝19K Ｎ/m 3；Ｂ——桥台计算宽度，Ｂ=1５．23m;H ——桥台计算高度，H=7m ；ｈ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度；μ——主动土压力系数。

２.2.１破裂角θ破坏棱体破裂面与竖直线夹角θ的正切值按下式计算:式中： ——土内摩擦角,=４０ｏ；71735.771-7.4=0.95m 15434.462⨯15434.460.95=14628.27KN.m ⨯1E=B H H+2μγ（2h ）tan =-tan +cot +tan tan -tan θωϕωωα（）（）=++ωαδϕϕϕβ——填土表面与水平线夹角，β＝0o ；α——台背与竖直面夹角,α＝0o ；δ——台背与填土间摩擦，δ=/2=２0o ；则 ，破坏棱体长度在长度内按最不利布置车辆荷载，可布置一个后轴车辆荷载280K Ｎ,在桥台计算宽度内，８m 行车道，可布置两辆车,故2．２.２主动土压力系数用库伦土压力公式计算2.2.3台后有活载时的台后土压力ϕo o o o =++=0+20+40=60ωαδϕo o o o o tan =-tan60+cot40+tan60tan60-tan0=0.5183θ（）（）tan 70.5183 3.628o H m θ==⨯=o 2280560G KN =⨯=∑5600.53315.23 3.62819G h m B o γ===⨯⨯∑2222cos ()sin()sin()cos cos()[1]cos()cos()cos (400)sin(4020)sin(400)cos 0cos(020)[1]cos(020)cos(00)0.1994ϕαμϕδϕβααδαδαβ-=+-+++--=+-+++-=土压力作用点距桥台基底距离c,土压力对桥台基底弯矩2.２.３台后无活载时的台后土压力当台后无活载时，h=０,土压力计算如下：土压力作用点距桥台基底距离c ，土压力对桥台基底弯矩2．3温降、混凝土收缩、徐变作用、制动力2.3.1温降、混凝土收缩、徐变作用()1B H H+2115.230.1994197720.53321628.94E KN μγ==⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=（2h ）37730.533 3.4323720.533H H h c m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯1628.94 3.45537.44M KN m =⨯=•221E=B H 2115.230.199419721413.66 KN m μγ=⨯⨯⨯⨯=•7 2.3333H c m ===1413.66 2.333298.54M KN m =⨯=•简支板及桥面连续的施工温度为１5o C~2５o C,计算温度力时的温度取值：“公路桥涵设计通用规范“P35 ，４.３.12-2表,公路桥梁结构的有效温度标准值，混凝土、石桥，温热地区为+３４至-3度。

则温升为３4-1５=１9o Ｃ,温降为2５-(－3）＝28ｏC 。

桥台为重力式U 台,其刚度可假定为无穷大，桥台与其上支座串联,且桥台刚度假定为无穷大，故它们的集成刚度及为支座刚度,其上有一排２4个支座,一排支座的刚度为混凝土的收缩应力，参考198５年” 公路桥涵设计通用规范”Ｐ１8 ,装配式钢筋混凝土结构的收缩影响力相当于降温(5-10）o Ｃ,平均取7.5o C 。

混凝土徐变影响，按比拟法，参考“公路桥梁伸缩装置”一书（人民交通出版-２001年)P11７, 混凝土的徐变与收缩之比为0.165/0.０８=2.06５,按混凝土收缩与徐变关系换算,相当于降温7．5*2.０625=１５.469度。

则温降及混凝土收缩影响力相当于降温28+7．５+1５.469=51o C,它们使上部构造两端向中间收缩，中间必86有一个不动点，其离0号桥台距离:式中 c ——收缩系数,c=0.００001５1＝0.00051;——桥墩(台)支座顶部集成刚度桥墩（台)距０号台的距离；0242488021120/21120/K Kh N mm KN m =⨯=⨯==i i i c K L Rx c K μ+=∑∑∑⨯i i K L ⨯——活动支座的支座摩阻力,假定不动点以右为正,以左为负,本桥无活动支座,不计此项。

由上部结构降温及混凝土收缩、徐变在各墩台的支座顶产生的水平力为:0号台2.3.2制动力按规范ＪTG Ｄ6０—2015第4.3．５条，一个设计车道上于汽车荷载产生的制动力标准值按本规范４.3.1条规定的车道荷载标准值在加载长度上计算的总重力的1０%计算，但公路—1级汽车荷载的制动力标准值不得小于１6５KN 。

在16ｍ范围内，可布置一辆55０KN 的车，一辆车的1０%为55ＫN ；同向行驶双车道乘以2，为110KN ＜165KN ，则按１６５ＫN 计。

０号台为简支梁桥台、固定支座,应计制动力等于１65KN 。

２.3作用力汇总表2.3 桥台基础底面外力汇总表 序号项目 水平力（KN ） 竖直力（KN) 弯矩(K Ｎ.ｍ） 1 土压力（台后有活载) 1628.９4 — 55３7.44R μ0.00051(2112002112016)80.00051211202x m ⨯⨯+⨯==⨯⨯8211200.0005186.17o P xK c KN ==⨯⨯=２土压力(台后无活载) １413.66 — 3298.54 3 温降、砼收缩及徐变影响力+制动力 ２51.17 —175８.１9 4砼收缩及徐变影响力 38.86 — ２72.0３ 5上部结构恒载 — 203３.89 5４30．49 6上部结构活载 — ３211.54 857４.82 7桥台和台内填土重 — 15434．46 14628.27 8荷载组合Ⅰ（1+４+５+6+7）1667.80 20６79.89 34443．０５ 9荷载组合Ⅱ（1＋3+5+6+7)1880.11 20６７9.89 ３59２9.21 10 仅有恒载（2+4＋5+7) １452.52 1７468.35 2３629．３3 4地基承载力计算按规范JT Ｇ D63-2007第4.２.2条计算基础底面积 A ＝7.415.7３=116．402m 2基础底抗力矩基础底应力荷载组合Ⅰ：⨯max min 20679.8934443.05116.4021433.562P =±201.6852153.633/KN m =22115.737.4143.5626W m =⨯⨯=＜地基容许承载力４00KN/m 2荷载组合Ⅱ：<１.25×400=500KN ／m2 以上均在规范JTG D63-20０7的允许范围内，承载力满足要求。

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一字型桥台计算书

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一字型桥台计算书驹荣路3号桥桥台计算说明书一基本资料1.上部构造普通钢筋混凝土单跨箱梁，跨径10m；桥台上用板式橡胶支座，支座厚28mm；桥面净宽35m。

2.设计荷载：车辆荷载。

3.钢筋混凝土一字型桥台，填土高H=3.1m。

4.台高H=3.10m，灌注桩基础。

5.建筑材料台帽、台身、基础均为25号钢筋混凝土。

容重25KN/m3。

中板边板①空心板自重g1（一期恒载）：g1=3539.8X10-4X25=8.85KN/m②桥面系自重g2（二期恒载）：人行道板及栏杆中立，参照其他桥梁设计资料，单侧重力15.0KN/m。

桥面铺装采用10cm钢筋混凝土和5cm中粒式沥青，全桥铺装每延米总重为：0.1X25X29+0.05X23X29=105.85KN/m每块板分摊的桥面系重力为：g2=（15X2+105.85）/24=5.66KN/m③铰缝重g3=（448+1X45）X10-4X24=0.15KN/m由此的空心板一期恒载：gⅠ=g1=8.85KN/m；gⅡ=g2+g3=5.81KN/m④恒载内力计算结果见下表：8.859.6 5.819.6 14.669.642.48 27.888 70.368g(KN/M)L(m)支点处Q(KN)二期荷载荷载合计所以，R恒′=70.368X26R恒=R恒′+R绿化带+R人行道板（包括砖）=70.368X26+2X0.25X1.5X10X18+2X3.5X（0.05+0.080X25==2192.068KNR恒对基底形心轴I-I的弯矩为M I恒=0KN·m对基底脚趾处O-O的弯矩为M O恒=2192.068X1.0=2192.068KN·m三支座活载反力计算R-桥面板恒载.活载按荷载组合I,III,在支坐产生的竖向反力.Ea-台后主动土压力.R2-台后搭板恒载,活载效应在桥台支坐处产生的反力.《桥规》规定：对于1-2车道。

制动力按布置在荷载长度内的一行汽车车队总重量的10%计算；对于同向3车道按一个设计车道的2.34倍计算，但不得小于90KN。

桥台计算书 (1)

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桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。

图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。

墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。

桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。

人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。

上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。

桥台桩基础设计计算书

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.62cos(25.1 0) ＝22694.12 kN E Ax E A cos( ) 25060
作用点与基础底面的距离：
1 e y 9.5 3.17 m 3
水平方向土压力对基底形心轴的弯矩：
M ex E Ax e y 22694 .12 (3.17) 71940 .36kN m
台后填土自重引起的主动土压力:
EA
式中：
1 mH 2Ka B 2
； m ——墙后填土重度的加权平均值（ kN m3 ）
H ――土压力作用的高度； B ――土压力作用的宽度；
K a ――主动土压力作用系数。
土压力作用系数如下：
Ka ＝
cos2 ( m ) cos2 cos( ) 1 sin( ) sin( ) cos( ) cos( ) cos2 (25.1 0) cos2 0 cos(25.1 2 0) 1 sin(25.1 2 25.1) sin(25.1 0) cos(25.1 2 0) cos(0 0)
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
桩侧土的极限侧阻力标准值如下： 中密卵石土层，取 qs1k =85kPa. 密实卵石土层，取 q s 2 k =90kPa。 桩的极限端阻力标准值如下： 密实卵石土层，取 q pk =2200kPa
Quk Qsk Qpk u p qsik li q pk AP
) 1,4 36445 .14 1.4 2250 1.4 13282 .92 o M ud 1.2 (14742 37800
=33773.292 kN.m 3、桥上无飞机，台后有飞机荷载
桥台计算书

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一、桩基桥台构造，材料、尺寸及配筋 0#桥台(34mx8mx3.5m)[4#桥台（34mx8mx2.5m）]采用 C35 混凝土，背墙均高 2.4m；桩 身采用 C35 混凝土，主筋为 16 根φ 25 钢筋（HRB400）均匀布置，桩径为 1.2m，钢筋净保 护层厚度为 70mm。下图为 0#桥台构造示意：
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<