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基于稳定输水状态辨识的弧形闸门过流能力计算目录1. 内容概览 (2)1.1 研究背景 (3)1.2 研究意义 (3)1.3 研究内容与方法 (5)1.4 文档结构 (5)2. 弧形闸门过流能力概述 (6)2.1 弧形闸门的定义及特点 (8)2.2 弧形闸门过流能力的概念 (9)2.3 过流能力计算的重要性 (10)3. 稳定输水状态分析 (11)3.1 稳定输水状态的特征 (12)3.2 稳定输水状态的辨识方法 (14)3.3 输水状态辨识的关键因素 (15)4. 弧形闸门特性参数的确定 (16)4.1 闸门材料力学性能 (17)4.2 闸门几何尺寸 (17)4.3 闸门水动力特性的分析 (19)4.4 闸门结构稳定性的评估 (20)5. 弧形闸门工作特性分析 (21)5.1 闸门开启过程分析 (23)5.2 闸门关闭过程分析 (23)5.3 闸门在过流过程中的响应特性 (24)6. 基于稳定输水状态的弧形闸门过流能力计算 (26)6.1 计算模型建立 (27)6.2 计算参数的选择与确定 (28)6.3 计算程序的设计 (30)6.4 计算示例及分析 (31)7. 过流能力计算结果验证 (32)7.1 计算结果的有效性分析 (32)7.2 实际工程案例分析 (33)7.3 计算误差分析与改进措施 (35)8. 结论与建议 (37)8.1 研究成果总结 (38)8.2 研究中存在的问题 (38)8.3 研究建议与展望 (40)1. 内容概览本报告旨在详细探讨基于稳定输水状态辨识的弧形闸门过流能力计算方法。
弧形闸门作为一种重要的水利工程设施，在调节水流、保障供水安全以及优化水资源配置方面发挥着重要作用。
本报告将首先介绍弧形闸门的基本原理、结构特点及其在水利工程中的应用背景。
继而，报告将重点讨论稳定输水状态辨识的技术要求和应用意义，分析通过对稳定输水状态的精确辨识，如何有效地评估弧形闸门的过流能力。
钢闸门自重(G)计算公式一、 露顶式平面闸门当5m ≤H ≤8m 时KN B H K K K G g c Z 8.988.043.1⨯= 式中 H 、B ----- 分别为孔口高度(m)及宽度(m); K z ----- 闸门行走支承系数;对滑动式支承K z = 0.81;对于滚轮式支承K z = 1.0;对于台车式支承K z = 1.3;K c ----- 材料系数:闸门用普通碳素钢时取1.0;用低合金钢时取0.8;K g ----- 孔口高度系数:当H<5m 时取0.156;当5m<H<8m 时取0.13;当H>8m 时,闸门自重按下列公式计算KN B H K K G c Z 8.9012.085.165.1⨯=二、 露顶弧形闸门当B ≤10m 时KN H B H K K G s b c 8.933.042.0⨯= 当B>10m 时KN H B H K K G s b c 8.91.163.0⨯= 式中 H s ----- 设计水头,m;K b ----- 孔口宽度系数: 当B ≤5m 时取0.29;当5m<B ≤10m 时取0.472;当10m<B ≤20m 时取0.075;当B>20m 时取0.105;其他符号意义、数值同前.三、 潜孔式平面滚轮闸门KN H A KK K K G s 8.9073.079.093.0321⨯= 式中 A ----- 孔口面积，m 2K 1----- 闸门工作性质系数：对于工作闸门与事故闸门取1.0；对于检修门与导流门取0.9；K 2----- 孔口宽度比修正系数：当H/B ≥2时取0.93；H/B<1取1.1；其他情况取1.0；K 3----- 水头修正系数：当H s <60m 时取1.0；当H s ≥60m时K 3 = 25.0)(AH s 其他符号意义同前四、潜孔式平面滑动闸门KN H A KK K K G s 8.9022.063.034.1321⨯= 式中 K 1----- 意义同前：对于工作闸门与事故闸门取1.1；对于检修门取1.0；K 3----- 意义同前：当H s <70m 时取1.0；当H s ≥70m时K 3 = 25.0)(AH s 其他符号意义同前五、 潜孔式弧形闸门KN H A K G s 8.9012.006.127.12⨯= 式中 K 2-----意义同前：当B/H ≥3时取1.2；其他情况取1.0； 其他符号意义同前。
底孔弧形闸门泄洪流量计算摘要：1.概述2.底孔弧形闸门泄洪流量计算原理3.底孔弧形闸门泄洪流量计算方法4.底孔弧形闸门泄洪流量计算实例5.结论正文：1.概述底孔弧形闸门是一种常见的水利工程设施，广泛应用于水库、河道等水利工程的泄洪、排涝和调节水位等。
在底孔弧形闸门的运行管理中，泄洪流量计算是一个重要的环节。
正确进行底孔弧形闸门泄洪流量计算，有助于确保水利工程的安全运行，有效防止洪涝灾害。
2.底孔弧形闸门泄洪流量计算原理底孔弧形闸门泄洪流量计算的原理主要是依据流体力学原理，通过测量或计算底孔弧形闸门的过水断面面积和流速，进而计算出泄洪流量。
其中，过水断面面积是指底孔弧形闸门在水流通过时，水流所占据的垂直于水流方向的断面面积；流速是指水流通过底孔弧形闸门的速度。
3.底孔弧形闸门泄洪流量计算方法底孔弧形闸门泄洪流量计算的方法有多种，常见的有以下几种：（1）谢才公式法：谢才公式是一种常用的泄洪流量计算方法，其公式为：Q=0.61A√(2gh)，其中，Q 表示泄洪流量，A 表示过水断面面积，g 表示重力加速度，h 表示过水断面以上的水位高度。
（2）伯努利方程法：伯努利方程是一种基于能量守恒原理的泄洪流量计算方法，其公式为：Q=C×√(2gh)，其中，C 表示流量系数，Q、g、h 含义同上。
（3）达西- 威斯巴赫法：达西- 威斯巴赫法是一种基于流速和过水断面面积的泄洪流量计算方法，其公式为：Q=A×v，其中，Q、A、v 含义同上。
4.底孔弧形闸门泄洪流量计算实例假设某底孔弧形闸门的过水断面面积为100 平方米，过水断面以上的水位高度为10 米，重力加速度为9.8 牛顿/千克，流量系数为0.9。
根据谢才公式法，可得泄洪流量Q=0.61×100√(2×9.8×10)=610 立方米/秒。
5.结论底孔弧形闸门泄洪流量计算是水利工程运行管理中的重要环节，正确的泄洪流量计算有助于确保水利工程的安全运行，有效防止洪涝灾害。
弧形钢闸门计算实例一、基本资料和结构布置1．基本参数孔口形式：露顶式；孔口宽度：12.0m；底槛高程：323.865m；检修平台高程：337.0m；正常高水位（设计水位）：335.0m；设计水头：11.135m；闸门高度：11.5m；孔口数量：3孔；操作条件：动水启闭；吊点间距：11.2m；启闭机：后拉式固定卷扬机。
2．基本结构布置闸门采用斜支臂双主横梁式焊接结构，其结构布置见图3-31。
孤门半径R=15.0m，支铰高度H2=5m。
垂直向设置五道实腹板式隔板及两道边梁，区格间距为1.9m，边梁距闸墩边线为0.3m；水平向除上、下主梁及顶、底次梁外，还设置了11根水平次梁，其中上主梁以上布置4根，两主梁之间布置7根。
支铰采用圆柱铰，侧水封为“L”形橡皮水封，底水封为“刀”形橡皮水封。
在闸门底主梁靠近边梁的位置设置两个吊耳，与启闭机吊具通过吊轴相连接。
采用2×500KN 固定式卷扬机操作。
本闸门结构设计按SL74-95《水利水电工程钢闸门设计规范》进行。
门叶结构材料采用Q235，支铰材料为铸钢ZG310-570。
材料容许应力（应力调整系数0.95）：Q235第1组：[б]=150MPa ，[τ]=90 MPa ； 第2组：[б]=140MPa ，[τ]=85 MPa ； ZG310-570：[б]=150MPa ，[τ]=105 MPa 。
3．荷载计算闸门在关闭位置的静水压力，由水平压力和垂直水压力组成，如图1所示：水平水压力：()kN B H P s s 3.74390.12135.1110212122=⨯⨯⨯==γ垂直水压力：()()⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-----=212212221sin sin 2sin 2sin 180/21φφφφφφπφγB R V s式中：()471.19,3333333.0155sin 14224,409.0155135.11sin 222111======-==φφφφ所以所以R H 。
XXX水电站X#泄冲闸弧形闸门支座结构计算1、工程2、计算2.1、规程《水工混凝土结构设计规范》DL/T5057-1996《水工钢筋混凝土结构学》(第三版)中国水利水电出版社《水工混凝土结构设计手册》中国水利水电出版社2.2、基本2.2.1、《X 河XXX 水电站可行性研究报告》2.2.2、X河XXX水电站施工图设计有关图纸。
2.2.3、金结专业提供的弧门支座推力及相关数据。
2.3、计算2.4、计算2.4.1、工程等别与建筑物级别根据《X河XXX水电站可行性研究报告》，本工程为三等中型工程，其主要建筑物为3级建筑物，其水闸为主要泄水建筑物，同样为3级，相应建筑物结构安全级别为Ⅱ级。
2.4.2、基本参数表2.3.2.1混凝土强度标准值(N/mm 2表2.3.2.2混凝土强度设计值(N/mm 2表2.3.2.3基本参数表最小配筋率结构系数结构重要性系数设计状况系数荷载分项系数保护层厚度保护层厚度符号ρminγdγ0ψγQcc单位/////(mm)(mm)数值3102100.15%1.251.000.951.2050100备注Ⅰ级钢筋Ⅱ级钢筋弧门支座钢筋砼Ⅱ级结构短暂状况可变荷载弧门支座闸墩2.4.3、金结专业提供参数单支支座弧门推力：F t =792.7吨7776铰座尺寸：宽＝1200mm，14003、钢筋强度f y(N/mm 2)表3结构尺寸表名称支座高度支座宽度中墩厚度边墩厚度缝墩厚度支座闸墩符号hbh 1a sa sa单位(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)38003300300035002500220082128800中墩偏心矩边墩偏心矩缝墩偏心矩中墩边墩缝墩支座拟选主筋闸墩所选主筋符号h 0D 1D 2单位(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)37182300255020502872337223723228说明：部分符号的定义见简图及下文公式说明4、弧门4.1、弧门支座附近闸墩的局部受拉区的裂缝控制要求Be 0B 0'弧门支座附近闸墩的局部受拉区的裂缝控制应满足下列公式要求：4.1.1、闸墩受两侧弧门支座推力作用时4.1.2、闸墩受一侧弧门支座推力作用时bBftksF7.0?20.055.00+?bBefF tks4.1.3、公式说明式中Fs —— 由荷载标准按荷载效应短期组合计算的闸墩一侧弧门支座推力值；b —— 弧门支座宽度；B —— 闸墩厚度；20.055.00+?BbBefF tkse0 —— 弧门支座推力对闸墩厚度中心线的偏心距；f tk—— 混凝土轴心抗拉强度标准值。
弧形闸门启闭力计算根据《水利水电工程钢闸门设计规范 SL74-95》，采用以下公式进行计算。
启门力计算式：[]412102)(1r P R G Gr n r T r T n R F X j zs zd T Q G ＋＋＋＋＇= 式中：F Q ——启门力，KN ；R 1、R 2——分别为加重和启门力对弧形闸门的力臂,m ； T zd ——滑动支承摩擦阻力,KN; P f T zd 2=f 2——滑动摩擦系数，取0.6；P ——作用在闸门上的总水压力，KN ；22Z X P P P ＋=P X ——静水压力的水平分力，KN;P Z ——静水压力的铅直分力，KN ；R ——滚轮半径，mm ，R=100mm ，r ——滚轮轴半径，mm ，r=100mmT zs ——止水摩擦阻力,KN, ；zs zs P f T 3=f 3——滑动摩擦系数，取0.7；P zs ——作用在止水上的压力,KN;r 0、r 1、r 2、r 4——分别为转动轴摩阻力、止水摩阻力、闸门自重、下吸力对弧形闸门转动中心的力臂,m ；P X ——下吸力，KN,B H P X X 221γ=;H X ——闸门下游水深，m ；H X =0B ——闸门宽度，m ；B=8.0mB 1——止水总宽度，m ；B 1=0.09mn ＇G ——计算持住力和启门力用的闸门自重修正系数，可采用1.0～1.1；G ——闸门自重，计算启门力时计入浮重，KN ；G=18×9.8=176.4KN G j ——加重块的重量，KN ；n T ——摩擦阻力安全系数，可采用1.2；该闸门不再加重，则G j =0，相应R 1=0，启门力的力臂R 2=10m ，转动轴摩阻力距r 0=0.1m ，止水摩阻力距r 1=10m ，闸门自重力矩r 2=10m 。
计算式考虑下游无水，则下吸力P X =0，相应r 4=0。
作用在闸门上静水压力的水平分力P x ：KN B H P x 2509888.9212122=×××==γ 静水压力的铅直分力P z 为闸门排开水的重量KN P Z 94388.903.12=××= 则作用在闸门上静水总压力KN P P P Z X 268094325092222=+==＋ 作用在止水上静水压力的水平分力P 止水x ：KN B H P X 22.2809.088.921γ2122=×××==止水 静水压力的铅直分力P z 为闸门排开水的重量（可忽略）则作用在止水上静水总压力KN P zx 22.28=滑动支承摩擦阻力KN P f T zd 160826806.02=×==止水摩擦阻力KN P f T zs zs 75.1922.287.03=×==则启门力F Q ：[][]KN r P R G Gr n r T r T n R F X j zs zd T Q G 23.2284.17605.110)19.751.01608(2.1101)(1412102=×××××==＋＋＋＋＋＋＇。
经验与技术30弧形闸门开度计算方法及应用文/丁东华摘要:以湖北汉江王甫洲水利枢纽泄水闸开度仪改造为例，根据闸门运动与液压油缸活塞的伸缩行程之间关系严格推导出闸门开度计算公式，并介绍了位置解码器SM338在该系统中的实际应用。
关键词:弧形闸门；开度计算；位置解码器SM338；自动控制一、引言湖北汉江王甫洲水利枢纽是一个以发电为主，结合航运，兼有灌溉、养殖、旅游等综合效益的大型水利工程。
位于湖北省老河口市汉江干流上，上距丹江口水利枢纽30km，老河口市市区下游约3km 处。
泄水闸位于主河道左岸、王甫洲右边滩地上，共23孔平底闸，闸孔净宽14.5m，高15.17m，闸室高18.97m，采用液压弧形工作门，根据运行要求，在闸面下游段上布置了12座启闭机房，2间变压器室，3座观测房以及备用电源房、配电房、集控室、起重门机等建筑物与设备。
在设计及校核水位条件下，最大下泄流量分别为16870m 3/s 和20800m 3/s。
二、闸门开度计算方法弧形闸门开度常用的一般有两种方法，一是采用分段折线（依据不同的闸门开度设定，折线段数有所不同），比如常见的与编码器配套的开度仪表计算闸门开度就是使用的15段折线，在每一段折线内都是用拟合直线的方法进行计算闸门开度，需要精确的专业测量仪器测量各个折线的拐点值，需要测量的数据多，并且要将闸门依次提到每个设定的折线拐点处，无论测量和操作上都比较麻烦，通过这种算法精度不够高，并且在折线拐点处可能会出现数据跳变的情况。
另外一种方法就是采用公式实时计算闸门开度，下面就弧形闸门的特点，对计算公式推导进行探讨（以液压门举例）。
三、位置结构说明液压闸门有两个关键的支撑点，分别叫油缸支点和支铰。
油缸在闸门提升过程中的伸缩和旋转是以油缸支点为中心进行旋转，而闸门的提升和降落围绕支铰进行旋转，如图一所示。
点E 为闸门的油缸支点，点B 为闸门的支铰，点A 为闸门着地点，即闸门底沿。
弧AD 为弧形闸门的门面，AB 和DB 为闸门的支撑臂，CE为闸门的油缸和活塞。
弧形闸门计算书-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1目录1 计算目的与要求 ................................................................... 错误!未定义书签。
2 设计计算内容....................................................................... 错误!未定义书签。
3 设计依据 .............................................................................. 错误!未定义书签。
4 基本资料和结构布置............................................................ 错误!未定义书签。
基本参数 (3)基本结构布置 (4)荷载计算 (4)面板弧长 (6)主框架位置 (7)5 结构计算 .............................................................................. 错误!未定义书签。
面板....................................................................................... 错误!未定义书签。
水平次梁............................................................................... 错误!未定义书签。
中部垂直次梁（隔板）....................................................... 错误!未定义书签。
边梁....................................................................................... 错误!未定义书签。
主框架................................................................................... 错误!未定义书签。
面板局部弯曲与主梁整体弯曲的折算应力 .............................. 错误!未定义书签。
6 启闭力的计算 (23)闸门闭门力的计算 (23)闸门启门力的计算 (24)7 闸门支铰的计算 (24)荷载计算 (24)铰轴计算 (25)铰链与支臂的连接计算 (26)铰座计算 (27)溢洪道弧形闸门计算稿1 计算目的与要求本项目属于技施阶段，通过对该结构的稳定、强度及应力计算，为绘制施工图提供依据。
2 设计计算内容（1）框架内力分析（2）框架结构计算（3）零部件的选定及启闭力计算3 设计依据1）水库特性指标正常蓄水位： 500.00m正常蓄水位以下库容： 1492万m3设计洪水位： 500.44m校核洪水位： 501.70m总库容： 1629万m3（校核洪水对应库容）死水位： 474.00m死库容： 327万m3调节库容： 1165万m32）材料容重混凝土： 24kN/m3钢筋混凝土： 25kN/m3钢材容重： m3浆砌石： 23kN/m3水： 10kN/m33）地质参数大坝坝型为面板堆石坝，主堆石区以中下部强风化或弱风化岩体作为基础持力层，次堆石区以强风化岩体为基础持力层。
趾板应放在弱风化岩体中下部。
根据各阶段坝区岩石取样试验，并结合重庆地区工程经验，提出建基面岩石力学性质建值议如下：强风化砂岩承载力为，C′=，f′=；强风化泥岩承载力为，C′=，f′=；弱风化砂岩承载力为，C′=，f′=，E0=；弱风化泥岩承载力为，C′=0. 2MPa，f′=，E0=。
边坡开挖采用坡率法：第四系覆盖层及全风化带岩石为1：；强风化带岩石为1：；弱风化带岩石为1：。
对顺层面滑移变形体建议清除或锚固处理。
4) 设计安全系数抗剪断公式：基本荷载组合 K′≥特殊荷载组合 K′≥5）规范、规程《混凝土面板堆石坝设计规范》（SL228-98）《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）《混凝土面板堆石坝施工规范》（SL49-94）《溢洪道设计规范》（SL253-2000）《水工混凝土结构设计规范》（SL/T191-96）《水力计算手册》《水力学》《水工混凝土施工规范》（DL/T5144-2003）《水利水电工程钢闸门设计规范》（DL/T5013-95）4 工程布置基本参数孔口形式：露顶式；孔口宽度：；底槛高程：；正常高水位（设计洪水位）：；设计水头：；闸门高度：；孔口数量：1孔；操作条件：动水启闭；吊点间距：；启闭机：前拉式固定卷扬机。
基本结构布置闸门采用斜支臂双主横梁式焊接结构，其结构布置图见图4-1。
弧门半径R=，支铰高度H 2=。
垂直向设置三道实腹板式隔板及两道边梁，区格间距为，边梁距闸门面板边线为；水平向除上、下主梁及顶、底次梁外，还设置了5根水平次梁，其中上主梁以上布置1根，两主梁之间布置4根。
支铰采用圆柱铰，侧水封为“L ”行橡皮水封，底水封为“刀”形橡皮水封。
在闸门底主梁靠近边梁的位置设置两个吊耳，与启闭机吊具通过吊轴相连接。
采用2×160kN 固定式卷扬机操作。
本闸门结构设计按SL74-95《水利水电工程钢闸门设计规范》进行。
门叶结构材料采用Q235，支铰材料为铸钢ZG310-570。
材料容许应力（应力调整系数）： Q235第1组：[]σ= 150MPa ， []τ= 90MPa ；第2组：[]σ= 140MPa ，[]τ= 85MPa ； ZG310-570：[]σ= 140MPa ，[]τ= 105MPa 。
荷载计算闸门在关闭位置的静水压力，由水平水压力和垂直水压力组成，如图4-2所示。
水平水压力：3.18660.944.610212122=⨯⨯⨯==B H P S S γ(kN)垂直水压力：⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-----=)(21sin sin 2)sin(2sin 180/212122122φφφφφφπφγB R V S图4-1 主横梁式弧形闸门结构简图（单位：mm）图4-2 静水压力式中：R H /sin 11=φ=所以1φ=°R H /sin 22=φ=9=,所以2φ=°21φφφ+==°180/πφ=°)2sin(2φ=°= )sin(21φφ-=°=φsin =°= ⎥⎦⎤⎢⎣⎡-)(21sin 21φφ=°= 故 ⎭⎬⎫⎩⎨⎧⎥⎦⎤⎢⎣⎡-----=)(21sin sin 2)sin(2sin 180/212122122φφφφφφπφγB R V S =(kN)总水压力：22228.4573.1866+=+=S S V P P =(kN)总水压力作用方向：S S P V tg /0=φ==所以 0φ=° 面板弧长闸门门叶垂直高度为，支铰中心水平线以上弧形面板包角1‘φ为[]9/)2.45.6(sin 11-=-‘φ=°总水压力作用线上、下的弧长L 上、L 下分别为L 上=)(01φφγ+‘ = ××（+）= （m ）L 下=)(02φφγ- = ××（）= （m ） 面板总弧长L 总为L 总= L 上+ L 下 = + = （m ）主框架位置根据等荷载原则，闸门上、下主梁与支臂组成的主框架平面布置应与总水压力作用线对称，使两框架受力均匀。
两主梁之间的弧长为，上、下主框架之间的夹角为θ2，即)/(1802R l πθ⨯==180×=°所以 θ=°上、下框架与水平线的夹角（负号表示位于水平线的上方）为θφφ-=0上=θφφ+=0下 结构计算面板面板厚度按下列公式初选，并按表5-1计算。
[]σαδqk aY =式中：Y k 为弹塑性薄板支承长边中点弯曲应力系数；α为弹塑性调整系数（b/a ＞3时，α=；b/a ≤3时，α=）；q 为面板计算区格中心的压力强度，N/mm 2；a 、b 为面板计算区格的短边和长边长度，mm ，从面板与主（次）梁的连接焊缝算起；[σ]为钢材的抗弯容许应力。
根据表5-1的计算结果，面板厚度选定为δ=10mm。
水平次梁5.2.1荷载及内力水平次梁荷载按“近似取相邻间距和之半法”计算单位宽度荷载，见表5-2。
全部次梁及顶、底次梁采用同一截面，按其中最大荷载的一根次梁（次梁5）进行计算。
水平次梁按受均布荷载的六跨连续梁计算，其计算简图见图5-1。
图5-1 水平次梁计算简图（单位：m）水平次梁参数为：q =m ，l =。
最大支座弯矩：2106.0ql M B = =×× =（kN ·m ）最大跨中弯矩：21078.0ql M = =×× =（kN ·m ）最大剪力：ql Q BZ 606.0= =××=（kN ）5.2.2次梁支座处截面特性次梁选用[18a ，参数如下：0A =；d =；0I =，b =，t =。
面板参与次梁作用的有效宽度：b B 2ζ=：5.78)5.785.78(21)(2121=+⨯=+=b b b （cm ） 15.15.782254.04.00=⨯==b l b l 根据0l /b 查得2ζ=，则7.265.7834.0=⨯=B （cm ）次梁截面如图5-2所示，其截面特性为图5-2 次梁截面尺寸（单位：cm ）39.5269.257.261=+⨯=A （cm 2）25.270)19(69.255.07.261=+⨯+⨯⨯=y A （cm 3）16.539.5225.2700===AA y y （cm ） 3.24547.1272)16.519(69.25)5.016.5(17.2622=+-+⨯+-⨯⨯=x I （cm 4）47616.53.245401===y I W x （cm 3） 17716.5193.24541902=-=-=y I W x （cm 3） )55.016.5118()7.08.6(05.1)16.5118(7.02120--+⨯-⨯+-+⨯⨯=S =152（cm 3）5.2.3应力计算弯曲应力：9.48476103.23311=⨯==W M maz σ(MPa)＜[]σ6.131177103.23322=⨯==W M maz σ(MPa) ＜[]σ剪应力：5.527.03.2454152103.590=⨯⨯⨯==δτX maz I S Q (MPa) ＜[]τ最大跨中挠度：40.1103.24541006.210022505.43633.0100633.04544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=EI ql f (mm) []0.9250/==l f (mm)f ＜[]f中部垂直次梁（隔板）中部隔板按两端悬臂简支梁计算，其计算简图见图5-3。
