下载文档原格式
圆柱模板计算书1、设计依据1、JTJ041-2000《公路桥涵施工技术规范》2、JGJ162-2008《建筑施工模板安全技术规范》3、JGJ81-2002《建筑钢结构焊接技术规程》4、GB50205-2001《钢结构工程施工质量验收规范》2、设计要求混凝土施工时，模板强度和刚度满足《公路桥涵钢结构木结构设计规范》（JTJ025-86）。
3、基本资料该圆柱模直径1.2米。
采用混凝土泵车下灰，浇筑混凝土速度2m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;法兰采用厚12×100mm扁钢，竖肋采用普通[10槽钢，间距400mm；背楞采用普通[10槽钢，间距400mm。
4、模板的基本受力情况当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h 以下，所以新浇筑的混凝土作用于模板的水平方向的侧压力可按下式计算（《路桥施工计算手册》P173：m P k hγ=（1） 当v/T<0.035时，h=0.22+24.9v/T;当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P －新浇筑混凝土对侧面模板产生的最大压力（kPa ）；h －有效压头高度（m ）；v －混凝土浇筑速度（m/h ）；T －混凝土入模时的温度（℃）；γ－混凝土的容重（kN/m3）；K －外加剂影响修正系数，不加时k=1.0，掺缓凝外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：因为： v/T=2.0/25=0.08<0.035，所以 h ＝0.22+24.9v/T =0.22+24.9×0.08＝2.212最大水平侧压力为： 21.226 2.21269.01(/)m P k h kN m γ==⨯⨯= 考虑振动荷载 24/kN m 验算强度时荷载设计值为：21.4 4.074.61(/)m P p kN m =+⨯= 5、面板计算由于竖肋通长，间距l=400mm ，面板在竖肋上的长宽比＞3，故面板按单向板计算。
立柱模板计算书设计：复核：审核：二〇一八年九月目录1 工程简介 (1)1.1 工程概况 (1)1.2 模板结构形式 (1)2 设计相关参数选定 (3)2.1 计算目的 (3)2.2 计算范围 (3)2.3 参考资料 (3)2.4 主要控制参数 (4)2.5 设计技术参数及相关荷载大小选定 (4)2.5.1 荷载类型 (4)2.5.2 工况分析 (5)2.5.3 工况及荷载组合 (6)2.5.4 计算方法 (6)3 模板设计计算 (6)3.1 1800×2200mm方柱模板验算 (6)3.1.1 面板验算 (6)3.1.2 次楞方木验算 (7)3.1.3 长边柱箍验算 (8)3.1.4 短边柱箍验算 (9)3.1.5 对拉螺栓验算 (10)3.2 φ1200mm圆柱模板验算 (10)3.2.1 面板验算 (10)3.2.2 柱箍验算 (11)3.3 模板稳定性验算 (12)4 计算结果汇总 (13)5 结论 (13)1立柱模板设计计算书1 工程简介1.1 工程概况根据现有设计图纸统计，共有926根立柱，柱高2.4m～5.2m，混凝土等级为C50。
本层立柱分两次浇筑，第一次浇筑1m，底板施工完成后，再浇筑剩余部分。
立柱工程数量详见下表。
表1.1-1立柱工程数量表1.2 模板结构形式(1)方柱模板结构形式面板采用18mm厚木胶板，竖向次楞为50×100mm方木，间距200mm；次楞方木外设横向双拼φ48×3mm钢管柱箍，上下间距300mm；对拉螺杆采用φ14mm全丝拉杆，用M14对拉螺栓固定，间距515～715mm。
模板立面图如下图1.2-1所示。
图1.2-1 1800mm×2200mm立柱模板左、正立面图(2)圆柱模板结构形式面板采用18mm厚弧形木胶板，内径1200mm；柱箍采用宽32mm、厚1.5mm钢带，用M14螺栓固定，柱箍间距250mm，上部间距500mm。
圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。
肋间距为300X300mm。
采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。
二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。
四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。
【最新整理，下载后即可编辑】墩柱模板计算书一、参考资料《建筑施工计算手册》《路桥施工计算手册》《建筑结构荷载规范GB 50009-2001》《机械设计手册》二、设计载荷砼的重力密度：26 kN/m3；砼浇筑时温度：20℃；砼浇筑速度：2.0m/h；掺外加剂。
钢材取Q235钢，重力密度：78.5kN/m3；容许应力为215MPa，不考虑提高系数；弹性模量为206GPa。
人员及机具载荷按照10 kN。
风荷载取1kN/m2。
根据《混凝土施工技术指南》规定，人员机具荷载取2.5kPa。
风荷载取1kN/m2。
主要材料许用应力见下表三、基本资料：1.基本尺寸全钢模板，面板为6mm厚钢板，筋板为6mm钢板，主筋为10号槽钢，压梁2[16#双槽钢。
法兰边框为12mm钢板，拉杆为T20，拉杆按高低方向间距1m，横向间距1.25m布置。
模板平面图如图1所示：图模板平面图2.计算荷载(1) 侧模压力对模板产生侧压力的荷载主要有三种：a 振动器产生的荷载：4.0 kN/m2；或倾倒混凝土产生的冲击荷载：4.0km/m2；二者不同时计算。
b 新浇混凝土对模板的侧压力；荷载组合为：强度检算：1+2；刚度检算：2 (不乘荷载分项系数)当采用内部振捣器，混凝土的浇筑速度在6m/h以下时，新浇的普通混凝土作用于模板的最大侧压力可按下式计算：=Pγhk当v/T>0.035时，h=1.53+3.8v/T;式中：P——新浇混凝土对模板产生的最大侧压力（kPa）；H——有效压头高度（m）；V——混凝土浇筑速度（m/h）；T——混凝土入模时的温度（℃）；γ——混凝土的容重（kN/m3）；K——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取k=1.0，掺缓凝作用的外加剂时k=1.2；根据前述已知条件：浇注速度为2.0m时：v/T=2.0/20=0.1>0.035，所以h＝1.53+3.8v/T=1.91m最大侧压力为：Pγ=＝59.59kN/m2hk检算强度时最大荷载设计值为：='q77.91 kN/m2；检算刚度时最大荷载标准值为：=''q59.59 kN/m2四、模板整体检算(1) 面板计算模板侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.35m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：面板计算示意图挠度=系数×qL4/K弯距=系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。
86全钢大模板计算书一、已知条件模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#，水平间距为300 mm，吊钩为φ20圆钢(材料为Q235A级以上)。
二、面板计算：（1）计算简图：新浇注砼侧压力值取F=60KN/m2，面板按单向受力计算，按三跨连续计算，取10 mm宽板带为计算单元，故q=0.6N/mm，计算简图如图所示：q=0.6N/mm(2)强度计算: 300 300 300按静荷载最大查得弯矩系数Km=-0.100Mmax=K m q12=0.100×0.6×3002=5400N·mmW X=bh2/6=10×62/6=60mm3故面板最大内力值为:σ=Mmax/(r x W X)=5400/(1×60)=90N/mm2＜f=215N/mm2满足要求。
（3）挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：（1）计算简图：肋的支承点为槽钢背楞，近似按两跨连续梁计算，计算简图如右所式：q=0.06×300=18N/mm(2)强度验算：查表得弯矩系数K m=-0.125故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N·mm查表得[8#槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3,I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/w=3.24×106/25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
（3）验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f q4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm 四、焊缝计算：主要计算面板与槽钢肋之间的焊缝计算：q=0.06×300=18N/mm,按两跨连续梁计算，计算简图如右图所示：V=0.625qL=0.625×18×1200=13500N焊缝长度1w=V×a/(0.7Hh f f w)焊缝间距a取300mm，肋高H=80mm，焊缝高度h f=4mm，f w=160N/mm2故最小焊缝长度：1w=V×a/(0.7Hh f f w) =13500×300/(0.7×80×4×160)=113mm实际加工时焊缝为焊150mm,间距300mm，故满足要求。
圆柱模板计算书1、基本情况1.1该圆柱模高10.118m，直径1.8m。
采用砼泵车下灰，浇注砼速度3m/h，砼入模温度约25℃。
采用定型钢模板：面板采用6mm钢板；横肋采用厚12mm，宽100mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm。
2、荷载计算2.1砼侧压力（1）根据我国《砼结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）中新浇注砼作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22Rc×T×β1×β2×√V [其中T=200/（25+15）=5 ]F=Rc×H ，带入数据得3=52.59N/㎡.F=0.22×24000×5×1×1.15×√3F=24×10.118=242.832KN/㎡.取两者中较小值，即F=52.59KN/㎡。
（2）砼侧压力设计值：F=F1×分项系数×折减系数。
F=52.59×1.2×0.85=53.64KN/㎡。
（3）倾倒砼时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表，为2KN/㎡荷载设计值为2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（4）砼振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为：2×1.4×0.85=2.38KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F′=53.64+2.38+2.38=58.4KN/㎡3、板面计算：圆弧模板在砼浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
3.1计算简图：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584×10=0.584N/㎜根据Lx/Ly=0.9，查表得Wmax=0.00258L4/kK=Eh3b/12（1-V2）=206000×63×10/12×（1-0.3×0.3）=40750000V——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.57mm≦[W]=1/400=0.883㎜，故满足要求。
方柱模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，纵肋为12#槽钢,水平间距为439mm，横背楞为12#槽钢，最大间距为500mm，横肋为10mm厚钢板，穿墙螺栓最大间距为500mm。
二、面板计算：（1）、计算简图：混凝土自身侧压力计算：1、方柱浇注高度16.5m，方柱横截面积2.5mx2.5m=6.25 m2，浇筑最大速度为60立方米每小时,重力密度为24KN/ m3,入模温度为25度。
假设：混凝土浇筑速度为60/6.25=9.6m/h。
混凝土温度为T=25度。
外加剂影响修正系数β1=1.2。
坍落度影响修正系数β2=1.15。
混凝土湿重度rc=24KN/ m3。
混凝土初凝时间t0=200/（25+15）=5h2、基本载荷：（1）砼最大侧压力按如下浇注条件水平侧压力标准值：F1=0.22 * rc*T*β1*β2*V1/2=0.22*24* 5*1.2*1.15*9.61/2 =494.5 KN/ m2F2=rc*H=24X16.5= 396KN/ m2取较小值即F1= 396KN/ m2= 0.396N/ mm2（2）振捣砼载荷：q振=2 KN/ m23、载荷组合：系数取值k活=1.4 k恒=1.4q侧计= k恒*F1+ k活* q振=1.2*396+1.4*2=478 KN/m2 =0.478N/ mm2三、方柱模刚度分析：1、面板分析：由参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=400 mm，构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ，对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算（按最大跨距）。
计算简图如图所示，W=bh2=450*62/6=2700mm3L=439-12-53/2=400.5取L=400q=0.478N/mm：（2）、强度计算：按静荷载最大查得弯矩系数K m= -0.100Mmax=K m ql2=0.100×0.478×4002=7712N·mm故面板最大内力值为：σ=M/W=7712/2700=2.8N/mm2<f=215N/mm2满足要求。
方柱模板计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土柱名称C-1 新浇混凝土柱长边边长(mm) 2200新浇混凝土柱的计算高度(mm) 10000 新浇混凝土柱短边边长(mm) 1700二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×10]＝min[29.87，240]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.3Q3k，1.35G4k+1.3×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.3×6，1.35×29.87+1.3×0.7×6]＝0.9max[43.644，45.784]＝0.9×45.784＝41.206kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×29.87＝18.146kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.3×0.7bQ3k＝0.9×1.3×0.7×0.5×6＝2.457kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×18.146×0.2442-0.121×2.457×0.2442＝-0.134kN·m σ＝M max/W＝0.134×106/(1/6×500×152)＝7.135N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.5×29.87＝14.935kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×14.935×244.4444/(100×10000×(1/12×500×153))＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝244.444/400＝0.611mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.244×41.206＝10.073 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.453kN·mσ＝M max/W＝0.453×106/40.833×103＝11.101N/mm2≤[f]＝15.444N/mm2 满足要求！2、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.244×29.87＝7.302 kN/m面板变形图(mm)ν＝1.125mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！五、柱箍验算（规范中缺少相关计算说明，仅供参考）模板设计立面图1、柱箍强度验算长边柱箍计算简图长边柱箍弯矩图(kN·m)长边柱箍剪力图(kN) M1＝0.741kN·m，N1＝10.782kN短边柱箍计算简图短边柱箍弯矩图(kN·m)短边柱箍剪力图(kN)M2＝0.601kN·m，N2＝10.967kNM/W n＝0.741×106/(5.08×103)＝145.87N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、柱箍挠度验算长边柱箍计算简图长边柱箍变形图(mm)短边柱箍计算简图短边柱箍变形图(mm)ν1＝0.878mm≤[ν]＝l/400＝1.975mmν2＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝1.558mm满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M16 轴向拉力设计值N t b(kN) 24.5 扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN) 26N＝10.967×2=21.934kN≤N t b＝24.5kN 满足要求！N＝10.967×2=21.934kN≤26kN满足要求！。
柱模板工程施工方案计算书工程名称：模板支架验算施工单位：某建设集团编制人：张## 日期：目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (2)四、柱侧模板面板验算 (3)五、柱侧模板次楞验算 (4)六、柱宽度B方向柱箍的验算 (5)七、柱宽度B方向柱箍的对拉螺栓验算 (7)八、柱高度H方向柱箍的验算 (7)九、柱高度H方向柱箍的对拉螺栓验算 (9)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-20186、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《钢结构设计标准》GB50017-20178、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20029、《木结构设计规范》GB50005-201710、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2018二、工程参数1000三、新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:21t28.0VFCβγ==0.28×24×4×1×1=26.88 kN/m2HFcγ==24×2.5=60 kN/m2其中γc-- 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t-- 新浇混凝土的初凝时间，取4小时；V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2.5m；β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值26.88kN/m2。
柱模板工程施工方案计算书一、施工概述根据本项目的实际情况，经过认真分析和综合比较，确定了柱模板工程施工方案，以确保施工进度和质量。
本次施工涉及柱模板的搭设和拆除，具体施工内容如下：二、搭设柱模板1. 材料准备•选用标准化柱模板材料，确保质量可靠。
•根据设计要求，预制和加工所需的模板部件。
2. 搭设方案•按照设计图纸要求，确定柱模板的布置位置。
•使用起重设备将模板部件逐个安装到位，保证结构稳定。
3. 安全措施•施工现场应设立完善的安全警示标志，确保施工人员的安全。
•严格按照相关规范要求，使用安全带和安全网等防止坠落设备。
三、拆除柱模板1. 拆除顺序•按照柱模板拆除顺序，分阶段进行拆卸。
•先拆除支撑构件，再逐步拆除模板板件。
2. 安全注意•拆除时需确保施工人员安全撤离，防止坠落事故发生。
•利用合适的工具和设备，避免因拆卸时引起模板坍塌。
四、施工测量和计算在柱模板工程施工过程中，需要进行测量和计算，以确保施工质量和准确性。
1. 测量•在搭设和拆除过程中，对模板和支撑进行测量，保证垂直度和水平度符合标准。
•对拆除后的模板进行清点和尺寸测量，核实数量和尺寸是否符合要求。
2. 计算•根据实际情况，计算材料的使用量和施工成本，做到合理节约。
•对施工过程中出现的问题和变更进行计算，及时调整方案和预算。
五、施工总结本次柱模板工程施工方案计算书总结了搭设和拆除柱模板的施工方案及相关测量和计算内容，以确保施工过程顺利进行。
在实际施工中，要严格按照方案要求执行，保证施工质量和安全，做到合理使用材料和成本控制。
希望通过本次施工，能顺利完成柱模板的施工任务，为项目顺利进行奠定基础。
方圆柱模板工程方案计算书工程名称：演示工程施工单位：山东方圆建筑模具有限公司编制人：张##审核人：日期：目录一、编制依据 (2)二、工程参数 (2)三、新浇砼对模板侧压力标准值计算 (5)四、柱侧模板面板验算 (5)五、柱侧模板次楞验算 (6)六、柱宽度B方向柱箍的验算 (8)七、柱高度H方向柱箍的验算 (9)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20163、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20085、《建筑结构荷载规范》GB50009-20126、《钢结构设计规范》GB50017-20037、《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-20028、《木结构设计规范》GB50005-20039、《混凝土模板用胶合板》GB/T17656-2008二、工程参数120011100200150三、 新浇砼对模板侧压力标准值计算依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h ，砼坍落度不大于180mm 时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:210t 28.0V F C βγ==0.28×24×7×1×2.45=115.25 kN/m 2H F c γ==24×11.1=266.4 kN/m 2其中 γc -- 混凝土的重力密度，取24kN/m 3； t 0 -- 新浇混凝土的初凝时间，取7小时；V -- 浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取6m/h ； H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取11.1m ； β-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值115.25kN/m 2。
四、 柱侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm ，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm 。
面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm 3； 截面惯性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm 4； （一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.17m 。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G 4k =115.25kN/m 2，砼下料产生的水平荷载标准值Q 2K =2kN/m 2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×115.25+1.4×2)×1=141.1KN/m q2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×1=157.548KN/m 取较大值q=157.548KN/m 作为设计依据。
3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M 1=0.1q1l2=0.1×157.548×0.172=0.46kN·m面板抗弯强度设计值f=26N/mm2；σ= Mmax=0.46×106=12.27N/mm2 < f=26N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算q = 1×115.25=115.25kN/m；面板最大容许挠度值: 170/250=0.68mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×115.250×1704=0.26mm < 0.68mm 100EI 100×9000×281250满足要求!五、柱侧模板次楞验算次楞采用50×80mm(宽度×高度)方木，间距：0.17m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =50×80×80/6=53333mm3；截面惯性矩I =50×80×80×80/12=2133333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取柱箍间距，L=0.2m。
2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=115.25kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：q1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.17=23.987KN/mq2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.17=26.783KN/m取较大值q=26.783KN/m作为设计依据。
3、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1×26.783×0.22=0.107kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×26.783×0.2=5.89kN次楞抗弯强度设计值[f]＝12N/mm2。
σ= Mmax=0.107×106=2.006N/mm2 < 12N/mm2 W 53333满足要求! （二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×26.783×0.2=3.214kN木材抗剪强度设计值fv=1.4N/mm2；抗剪强度按下式计算:τ=3V=3×3.214×103= 1.205N/mm2 < fv=1.4N/mm2 2bh 2×50×80次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 115.25×0.17=19.593kN/m；次楞最大容许挠度值=200/250=0.8mm；次楞弹性模量: E = 8500N/mm2；ν= 0.677ql4=0.677×19.593×2004= 0.012mm < 0.8mm 100EI 100×8500×2133333满足要求!六、柱宽度B方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距200mm。
截面抵抗矩W =26770mm3；截面惯性矩I =1338300mm4；截面积= 1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.167×0.2=4.713KNp2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.167×0.2=5.262KN取较大值q=5.262KN作为设计依据。
11902.63 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 2.63计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=15.79kN;R2=15.79kN;最大弯矩 Mmax=5.438kN·m；柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=18.86KN。
σ= N+Mmax=18860+5.438×106=220.649N/mm2 < 300N/mm2 AnW 1077 26770满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=115.25×0.167×0.2=3.849kN。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 1190/250=4.8mm；经计算最大变形 Vmax=2.105 mm < 4.8mm满足要求!七、柱高度H方向柱箍的验算柱箍采用方圆卡具10#，间距200mm。
截面抵抗矩W =26770mm3；截面惯性矩I =1338300mm4；截面积= 1077mm2（一）强度验算竖楞作用在柱箍上的集中荷载P计算如下：p1=(1.2×115.25+1.4×2)×0.171×0.2=4.826KNp2=(1.35×115.25+1.4×0.7×2)×0.171×0.2=5.388KN取较大值q=5.388KN作为设计依据。
2.69 5.39 5.39 5.39 5.39 5.39 5.39 2.691390计算简图(kN)弯矩图(kN·m)剪力图(kN)经计算，从左到右各支座力分别为：R1=18.86kN;R2=18.86kN;=7.348kN·m；最大弯矩 Mmax柱箍抗弯强度设计值[f] (N/mm2) = 300N/mm2；柱箍按弯曲受拉杆件设计，柱箍轴向拉力设计值N=15.79KN。
σ=N +M max =15790+7.348×106 =289.147N/mm 2 < 300N/mm 2A nW107726770满足要求! （二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应下的集中荷载计算如下：P=115.25×0.171×0.2=3.942kN 。
柱箍的最大容许挠度值:[ω] = 1390/250=5.6mm ； 经计算最大变形 V max =3.962 mm < 5.6mm 满足要求!。
