SBR法污水处理工艺设计计算书

连续或间歇进水的SBR工艺反应池的工程计算项目：10000m3/d城市污水处理工程多方案比较
特别说明：自第5.9项及其后的计算方法系海利环保数据。

HLB型滗水器型号、意义见:海利环保网站-滗水器-选型方法-术语与定义
的工程设计计算
计算人：
论文例子：6池运行状态排布图
1进水
2进水
3进水
4进水
5进水
6进水
7进水进水
8进水进水
9进水进水
10进水进水
11进水进水12进水进水13进水进水14进水进水15进水进水16进水进水17进水进水18进水进水19进水进水20进水进水21进水进水22进水进水23进水进水24进水进水次1进水进水次2进水进水次3进水进水次4进水进水次5进水进水次6进水进水次7进水进水次8进水进水次9进水进水次10进水进水甲乙丙1进水2进水3进水4进水5进水曝气6进水曝气7进水曝气8进水曝气9进水沉淀10进水滗水11进水曝气12进水曝气13进水曝气14进水曝气15进水沉淀16进水滗水17进水曝气18进水曝气19进水曝气20进水曝气21进水沉淀22进水滗水23进水曝气
3池运行状态排布图
曝气
曝气
沉淀
滗水
与定义
态排布图
曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水曝气曝气曝气曝气沉淀滗水。

污水厂设计计算书目录1.设计条件及设计参数 (2)2.污水厂设计计算说明 (3)2.1污水处理工艺流程的确定 (3)2.1.1已知条件： (3)2.1.2处理率计算 (3)2.1.3污水污泥处理工艺选择 (3)3污水厂处理系统的设计 (6)3.1格栅的计算 (6)3.1.1设计要求 (6)3.1.2中格栅的设计计算 (7)3.1.3细格栅的设计计算 (8)3.2沉砂池的计算 (10)3.2.1设计概述 (10)3.2.2选型计算 (11)3.3辐流式初沉池的设计计算 (12)3.3.1设计概述 (12)3.3.2设计计算 (15)3.4SBR反应池的设计计算 (17)3.4.1已知条件 (17)3.4.2反应池的计算 (17)3.5紫外线消毒工艺设计计算 (23)3.5.1设计要点 (23)3.5.2设计计算 (24)3.6污泥处理工艺的设计 (26)3.6.1污泥脱水机房 (26)3.7污水厂的总体布置 (26)3.8污水厂的高程布置 (27)1.设计条件及设计参数(1)四川省某地市城市，现有150万人口，拟规划新小区5万人口，距离规划小区2公里远，有一工厂，工厂日用水2万m3/d。

水的循环率为90%。

工厂三班，24小时工作，每班工作人数，30人。

工厂水有污水排放，工业污水最高日排水量为1800m3/d。

污水中COD平均浓度为3000mg/l。

工厂的供水由新水厂满足。

(2)规划区均为7层多层住宅；(3)城市规划防洪水位为50年一遇洪水位线标高965m;保证率97%的枯水位标高为955m，保证率为80%枯水位标高为958m。

(4)河流水量满足规划小区取水量。

(5)该地区属于丘陵地区。

水厂或污水处理厂用地比较宽裕。

给水厂进水厂配水井标高比水厂坪标高高5.0米。

(6)污水进水指标见表一，污水水质主要指标表1 污水水质主要指标2.污水厂设计计算说明2.1污水处理工艺流程的确定2.1.1已知条件：设计流量Q=10800m3/d（平均日），K z=1.59设计进水水质:COD=350mg/L，BOD5=180mg/L，SS=250mg/L，TN=40mg/L,TP=3mg/L，NH3-N=25mg/L设计出水水质:BOD5≤20mg/L；CODCr≤60mg/L；TN≤20mg/L；TP≤1mg/L；SS≤20mg/L；NH3-N≤8mg/L2.1.2处理率计算设计秒流量Q s=10800/(24×3600)=0.125m3/s查资料可得，生活污水量总变化系数K0=1.59，由公式Q max=K d×Q d可得：Q max=K d×Q d=0.125×1.59=0.199m3/sBOD5处理率=(180-20)/180=88.9%；COD cr处理率=(350-60)/350=83%SS处理率=(250-20)/250=92%；NH3-N处理率=(25-8)/25=68%TN处理率=(40-20)/40=50%；TP处理率=(3-1)/3=66.7%2.1.3污水污泥处理工艺选择该污水处理厂日处理能力近期为1.08万吨，属于中小规模的污水处理厂。

3.3'反应泥龄试算值θ'CF d10.011.0 4.6甲乙丙丁戊己1进水2进水3进水4进水5进水6进水7进水进水8进水进水9进水进水10进水进水11进水进水曝气12进水进水曝气13进水进水曝气14进水进水曝气15进水进水沉淀论文例子：6池运行状态排布图16进水进水滗水17进水进水曝气18进水进水曝气19进水进水曝气20进水进水曝气21进水进水沉淀22进水进水滗水23进水进水曝气24进水进水曝气次1进水进水曝气次2进水进水曝气次3进水进水沉淀次4进水进水滗水次5进水进水曝气次6进水进水曝气次7进水进水曝气次8进水进水曝气次9进水进水沉淀次10进水进水滗水甲乙丙1进水2进水3进水4进水5进水曝气6进水曝气7进水曝气8进水曝气9进水沉淀3池运行状态排布图10进水滗水11进水曝气12进水曝气13进水曝气14进水曝气15进水沉淀16进水滗水17进水曝气18进水曝气19进水曝气20进水曝气21进水沉淀22进水滗水23进水曝气24进水曝气曝气曝气沉淀滗水。

课程设计题目33000m³/d生活污水处理厂设计学院资源与环境工程学院专业环境工程班级环工2012姓名覃练指导教师方继敏、李柏林2015 年 6 月21 日课程设计任务书（环境工程1202班，学号10）设计(论文)题目:33000m3/d生活污水处理厂工艺设计设计(论文)主要内容及技术参数1．污水类别为城市污水，设计流量33000m3/d；2．要求完成污水处理厂主要工艺设计与计算说明书的编写；3．绘制两张单元构筑物的图纸。

要求完成的主要任务及达到的技术经济指标1．按照指导书的深度进行设计与计算说明书的编写；2．绘制两个单元构筑物的图纸（两张1号）3.个人加上自己的进水和出水水质工作进度要求课程设计为期一周，时间安排如下：1．课程设计的讲授1天，设计准备（设计资料、手册、绘图工具准备）1天2．课程设计的计算部分3天3．课程设计的图纸绘制部分2天指导教师(签名)____________系(教研室)主任(签名)____________年月日课程设计指导教师意见书评定成绩_____________ 指导教师(签名)______________年月日摘要：本设计是33000m³/d城市污水处理厂工艺设计，处理工艺采用了SBR工艺。

SBR是一种按间歇曝气方式来运行的活性污泥污水处理技术，又称序批式活性污泥法。

本工艺的主要构筑物包括格栅、污水泵房、沉淀池、SBR、接触消毒池、浓缩池、污泥脱水机房等。

污水进入污水处理厂经过粗格栅后经污水泵房进入到细格栅，再进入平流沉砂池沉砂，再进入SBR池反应，然后进入接触消毒池消毒，污水达到水质要求，经过计量槽后排出污水。

SBR的剩余污泥含水量减少再进入贮泥池，随后进入污泥脱水车间进行脱水，脱水后的污泥外运。

SBR的主要工艺特征是在运行商的有序和间歇操作，SBR工艺的核心是SBR 反应池，该池集均化、初沉、生物降解、二沉等功能与一池，无污泥回流系统。

经过该废水处理工艺的废水可达到设计要求，可以直接排放。

sbr工艺计算1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数拔取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一样0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范畴0.4~0.8，一样取0.6) 20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范畴0.04~0.075，一样取0.06) 3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大年夜比进展速度：μm(15) =0.47 1/d (范畴0.4~0.5，一样取0.47或0.45)好氧池中消融氧浓度：DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范畴0.04~0.29，一样取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范畴0.03~0.06，一样取0.04)安稳系数：F S=2.5 (范畴1.5~4，一样取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范畴0.25~2.46，一样取1.0)二. 好氧池工艺设计运算1. 参数修改K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.运算设计泥龄最大年夜基质应用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)4.好氧池容积运算BOD氧化要求水力逗留时刻：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 hBOD5表不雅产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11硝化水力逗留时刻TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力逗留时刻为Tb，即11.43h。

一. 基本数据：1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数选取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一般0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范围0.4~0.8，一般取0.6)20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范围0.04~0.075，一般取0.06)3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大比生长速率：μm(15) =0.47 1/d (范围0.4~0.5，一般取0.47或0.45)好氧池中溶解氧浓度：第 1 章DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范围0.04~0.29，一般取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范围0.03~0.06，一般取0.04) 安全系数：F S=2.5 (范围1.5~4，一般取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范围0.25~2.46，一般取1.0)二. 好氧池工艺设计计算1. 参数修正K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.计算设计泥龄最大基质利用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d) 出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d) 4.好氧池容积计算BOD氧化要求水力停留时间：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 h BOD5表观产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11 硝化水力停留时间TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力停留时间为Tb，即11.43h。

（一）设计条件：污水厂海拔高度1000m设计处理水量Q＝10000m3/d=416.67m3/h=0.12m3/s2mg/L3活性污泥自身氧化系数K d(20)=0.06污泥龄θc=25d活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度MLSS,X＝4000mgMLSS/L出水VSS/SS＝f=0.7520℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO3--N/kgMLVSS若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、运行周期反应器个数n1=4,周期时间t=6h,周期数n2=4每周期处理水量：625m3每周期分进水、曝气、沉淀、排水4个阶段进水时间t e=24/n1n2= 1.5h根据滗水顺设备性能，排水时间t d=0.5hSBR工艺设计计算书（完整版）污泥界面沉降速度u=46000X -1.26= 1.33m曝气池滗水高度h 1= 1.2m安全水深ε＝0.5m沉淀时间t s =(h 1+ε)/u=1.3h 曝气时间t a =t-t e -t s -t d =2.7h 反应时间比e=t a /t=0.452、曝气池体积V计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)13.6mg/L（2）曝气池体积V10419m 3（3）复核滗水高度h1：有效水深H＝5m h 1=HQ/(n 2V)=1.2m（4）复核污泥负荷0.13kgBOD 5/kgM LSS3、剩余污泥量（1）生物污泥产量T＝10℃时0.04d -1567kg/d T＝10℃时，ΔX V（10）＝843kg/d(2)剩余非生物污泥量ΔX S1330kg/d(3)剩余污泥量ΔX ΔX＝ΔX V +ΔX s ＝1897kg/d T＝10℃时剩余污泥量ΔX＝2173kg/d=-=e d z e fC K S S 1.7=+-=)1()(0c d e c K eXf S S Q Y V θθ==eXV QS N s 0=--=∆100010000VfXeK S S YQX d e V ==-)20()20()10(04.1T d d K K =-⨯-=∆1000)1(0eb s C C f f Q X设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为237.2m 3/d T＝10℃时设剩余污泥含水率按99.20%计算,湿污泥量为271.7m 3/d4、复核出水BOD 5K 2=0.0189.80mg/L5、复核出水氨氮浓度微生物合成去除的氨氮N w ＝0.12ΔX V /Q 冬季微生物合成去除的氨氮ΔN w(10)＝10.12mg/L 冬季出水氨氮为N e(10)=N 0-ΔN W(10)=24.88mg/L 夏季微生物合成去除的氨氮ΔN (20)＝ 2.72mg/L 夏季出水氨氮为N e(20)=N 0-ΔN W(20)=32.28mg/L复核结果表明无论冬季或夏季，仅靠生物合成不能使出水氨氮低于设计标准。

一. 基本数据：1.日平均流量：Q=10000m3/d2.水质：3.参数选取3.1 运行参数生物池中活性污泥浓度：X VSS=1400mgMLVSS/l挥发性组分比例：f VSS=0.7(一般0.7~0.8)3.2 碳氧化工艺污泥理论产泥系数：Y=0.6 mgVSS/mgBOD5 (范围0.4~0.8，一般取0.6) 20℃时污泥自身氧化系数：K d(20)=0.06 1/d (范围0.04~0.075，一般取0.06) 3.3 硝化工艺参数硝化菌在15℃时的最大比生长速率：μm(15) =0.47 1/d (范围0.4~0.5，一般取0.47或0.45)好氧池中溶解氧浓度：DO=2.0 mg/lNH4-N的饱和常数(T=T min=12℃)：K N=10(0.051×T-1.158)=0.28 mg/l硝化菌的理论产率系数：Y N=0.15 mgVSS/mgNH4-N (范围0.04~0.29，一般取0.15) 20℃时硝化菌自身氧化系数：K dN(20)=0.04 1/d (范围0.03~0.06，一般取0.04)安全系数：F S=2.5 (范围1.5~4，一般取2.5)氧的饱和常数：K O=1.0 mg/l (范围0.25~2.46，一般取1.0)二. 好氧池工艺设计计算1. 参数修正K d (T min)=K d(20)×1.05(Tmin-20)=0.041 1/dμm=μm(15)×e0.098(Tmin-15)×[1-0.833×(7.2-pH)]×[D O/(D O+K O)] =0.331 1/dK dN (T min)=K dN(20)×1.05(Tmin-20)=0.027 1/d2.计算设计泥龄最大基质利用率：k’=μm/Y N=2.21 mgBOD5/(mgVSS﹒d)最小硝化泥龄:tc min=1/(Y N×k’-K dN)=3.29 d设计泥龄：tc=Fs×tc min=14.8 d3.污泥负荷硝化污泥负荷：Un=(1/tc+K dN)/Y N=0.63 mgNH4-N/(mgVSS﹒d)出水氨氮浓度：由U N=k’×[N e/(K N+N e)]得N e=U N×K N/(k’-U N)=0.11mg/l碳氧化污泥负荷：U S=(1/tc+K d)/Y=0.18 mgBOD5/(mgVSS﹒d)4.好氧池容积计算BOD氧化要求水力停留时间：T b=(So-Se)/ (U S×X VSS)= 0.48d=11.43 hBOD5表观产率系数：Y obs=Y/(1+K d×tc)=0.37 mgVSS/mgBOD5硝化细菌在微生物中占的百分比：硝化的氨氮量N d=TN-0.122Y obs(So-Se)-Ne-0.016 Y obs K d tc(So-Se)=38.6mg/l硝化菌百分比fnfn=Yn*N d/ Y obs (So-Se) + Yn*Nd +0.016Y obs K d tc(So-Se)=0.11硝化水力停留时间TnTn = N d / ( Un*X VSS *fn )= 0.38 d = 9.18 hTb＞Tn，取好氧池水力停留时间为Tb，即11.43h。

4.5。

3 反应池运行周期各工序计算 （1)曝气时间(T A ）0A s 24S 24400T =3L mX 0.244000⨯==⨯⨯（h) （2）沉淀时间（T S ） 初期沉降速度4 1.264 1.26max 4.610 4.6104000 1.33A V C --=⨯⨯=⨯⨯=（m 3/h ）则max 11() 3.50.54 1.031.33S H m T V ε+⨯+===（h ） （3）排出时间（T D )本设计拟定排除多余的活性污泥、撇水时间为0.5h,则沉淀与排出时间合计为1.5h 。

（4)进水时间(T F ） 本设计拟定缺氧进水1.5h[23］。

则一个周期所需要的时间为：T c = T A + T S + T D + T F =3 + 1.5 + 1。

5 = 6（h ）4.5。

4 反应池池体平面尺寸计算周期数242446n Tc ===池个数641.5F T N T ===反应池有效池容4250062544m V Q n N =⨯=⨯=⨯⨯（m 3） 由进水时间和进水量的变动理论,求得一个循环周期的最大流量变动比max1.5Q r Q ==平均超过一个周期，进水量△Q 与V 的对比为△Q/v 1 1.510.1254r m --=== 考虑流量比，反应池的修正容量为V’=V（1+△Q/v）625(10.125)703.125=⨯+=（m 3)取反应池水深为3.5m ，则所需水面积'703.125200.8953.5V A H ===（m 2）取200（m 2） 取反应器长L=20（m ），则宽为b=10 (m) SBR 反应池设计运行水位如图3所示。

排水结束时水位h 2=H/（1+△Q/v）1133.5 2.310.1254m m -⨯=⨯⨯=+(m ） 基准水位h 3=H/(1+△Q/v）13.5 3.110.125=⨯=+(m ）高峰水位4h =3.5(m ）警报溢流水位540.5 3.50.54h h =+=+=(m ）污泥界面120.5 2.30.5 1.8h h =-=-=（m ）4。

摘要众所周知，城市污水是水污染大户.据不完全统计，2005年全国城市废水年排放总量已超过500亿m3.由此可见，为了控制污染，保护环境，迫切需要解决城市污水同环境保护协调发展地问题.根据城市污水产生地特点和污水地性质，将废水处理同废水回用结合起来作为一个完整地系统加以考虑，似更为合理，使废水处理更能适应环境保护和生产发展地要求.本设计针对城市生活污水水质特征，同时要求脱磷除氮.对SBR、氧化沟和A2/O工艺进行比选，选择SBR作为主体工艺.污水通过格栅→调节池→SBR池工艺处理后，达到《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准地一级排放标准.关键词：城市生活污水；设计；SBR法处理；脱氮除磷AbstractAs everyone knows, city sewage water polluters.According to incomplete statistics, in 2005 the national city wastewater discharge gross already exceeded 50000000000 m3.Therefore, in order to control pollution, protect environment, urgent need to solve the city sewage and the coordinated development of environmental protection problem.According to the city sewage and wastewater characteristics of characters, will waste water treatment and wastewater reuse as a combination of a complete system into consideration, a more reasonable, so that the wastewater treatment can adapt to the environment protection and the requirements of production and development.The design for the city sewage water quality characteristics, at the same time dephosphorization nitrogen discharge.On SBR, oxidation ditch technology and A2/O is selected, select SBR as the main process.Sewage through the grille, regulating pond → SBR pool process, achieve "sewage treatment plant pollutant discharge standard" one grade discharge standard.Key words: city life sewage；design；SBR process；nitrogen and phosphorus remova目录第一章引言 (5)1.1本课题研究背景 (5)1.2 生活污水概念 (5)1.3生活污水地回收地意义 (6)1.3.1 开辟城市第二水源，缓解淡水资源地严峻形势 (6)1.3.2 减轻对水环境地污染，保护水资源不受破坏 (6)1.4 中水回用国内外现状 (6)1.4.1国内研究情况 (6)1.4.2 国外研究状况 (8)1.5城市生活污水地来源与组成 (10)1.5.1生活污水 (10)1.5.2工业废水 (10)1.5.3城市污水 (10)2毕业设计（论文）地主要内容 (12)2.1设计目地 (12)2.2设计原始资料 (12)2.2.1地理位置 (12)2.2.2建设情况 (12)2.2.3气象资料 (12)2.2.4建设选址 (12)2.2.5水文 (13)工程设计说明 (13)3.1设计排水量计算 (14)3.2污水处理系统地选择 (16)水处理方案地确定 (17)4.1污水处理厂位置地确定 (17)4.2小区污水处理工艺比较以及工艺流程确定 (17)4.2.1氧化沟工艺 (17)4.2.2 AB工艺 (17)4.2.3 普通生物滤池 (18)4.2.4 SBR工艺 (18)第五章水处理构筑物地平面布置 (22)第六章水处理构筑物地计算 (23)6.1格栅 (23)6.1.1格栅地设计与参数 (23)6.1.2 格栅计算 (23)6.2沉砂池 (25)6.2.1设计要求 (26)6.2.2 设计计算 (26)6.3污水提升泵站 (28)6.3.1一般规定 (28)6.3.2选泵 (28)6.4 SBR处理工艺计算 (29)6.4.1沉淀时间（TS） (30)6.4.2曝气时间（TA） (31)6.4.3排水时间（TD） (31)6.4.4周期数（n） (31)6.4.5进水时间（TF） (31)6.4.6反应器容积（V） (31)6.4.7需氧量（AOR） (32)6.4.8供氧量（SOR） (32)6.4.9滗水器 (33)6.5蓄水池 (33)6.6消毒接触池 (33)6.6.1消毒剂地选择 (33)6.6.2消毒剂地投加 (33)6.6.3消毒接触池尺寸计算 (34)6.7鼓风设备 (34)6.8污泥地处理流程及计算 (35)6.8.1污泥浓缩 (35)6.8.2污泥脱水与干化 (35)6.8.3 污泥浓缩池选型 (35)6.8.4重力浓缩池设计计算 (36)6.8.5剩余污泥量计算 (36)第七章高程计算 (39)7.1参数设计 (39)7.1.1污水流经各处理构筑物地水头损失 (39)7.1.2处理构筑物及构筑物间连接管渠水力计算 (39)第八章污水厂工程概预算 (41)8.1生产班次和人员安排 (41)8.2投资估算 (41)8.2.1直接费 (41)8.2.2间接费 (44)8.2.3第二部分费用 (44)8.2.4工程预备费 (44)8.2.5总投资 (44)致谢 (45)参考文献 (46)第一章引言1.1本课题研究背景水资源问题不仅影响、制约现代化社会地可持续发展，而且直接威胁到人类地生存与发展，已成为全球环境地首要问题.中国水资源问题更加严峻：一方，往过是世界上严重缺水地12个国家和地区之一，人均拥有淡水量居世界第88位，全国近80%地城市均有不同程度地缺水，年缺水量达60亿m3，北方尤为严重；另一方面，大量污水未经处理或部分处理排入个大小水体，造成水环境污染，形成恶性循环.毫无疑问，水资源不足将成为制约我国国民经济和社会发展地重要因素，水资源问题能否得到安全解决关系到中华民族地伟大复兴大计.因此，开辟非传统地水资源，改善水环境成为倍受关注地热点[1].实施中水回用，属于污水再生利用，是“开源节流”，一举多得地节水措施，从而成为世界节水方式地一大趋势之一.对于中水这个术语地解释，在污水处理方面称为再生水，在工业生产领域叫作循环水或回用水，一般以水质作为划分标志.中水，顾名思义，即指水质界于上水与下水之间，经过一定深度处理后，可回用于冲洗喷洒、绿化、冷却等范围内地非饮用水[2].因此，无论大、中、小城市，实施中水回用都有着深远意义.1.2 生活污水地概念人类生活过程中产生地污水，是水体地主要污染源之一.主要是粪便和洗涤污水.城市每人每日排出地生活污水量150—400L，其量与生活水平有密切关系.生活污水中含有大量有机物，如纤维素、淀粉、糖类和脂肪蛋白质等；也常含有病原菌、病毒和寄生虫卵；无机盐类地氯化物、硫酸盐、磷酸盐、碳酸氢盐和钠、钾、钙、镁等.总地特点是含氮、含硫和含磷高,在厌氧细菌作用下，易生恶臭物质.人们应该保护水资源.1.3生活污水地回收地意义1.3.1 开辟城市第二水源，缓解淡水资源地严峻形势犹豫全球性水资源危机正威胁着人类地生存和发展，世界上许多国家和地区都已对污水再生利用作了总体规划，把经处理后地再生污水作为一种新水源，以弥补淡水资源地不足.城市污水就近可得，易于收集输送，水质水量稳定可靠，处理较简单易行，作为第二水源比海水可靠得多.据有关资料统计，城市供水量地80%变为污水排入下水道，至少有70%地污水可以通过再生处理后回用.因此，实施中水回用，开辟非传统水源，实现污水资源化，对解决水资源危机具有重要地战略意义.1.3.2 减轻对水环境地污染，保护水资源不受破坏如果水体受到污染，势必降低水资源地使用价值.目前，一些国家和地区已经出现因水源污染不能使用而引起地“水荒”，即所谓地“水质性缺水”.因为污水即使经一定程度地处理后排入外界水体，还是存在着污染水环境地潜在可能.但如果经处理后回用，不仅可以回收水资源以及污水中地其他有用物质，而且可以大幅度地减少污水排放量，从而减轻对受纳水体地污染，经济效益与环境效益都十分显著.1.4 中水回用国内外现状1.4.1国内研究情况我国也是缺水国家之一，全国接近80%地城市存在着不同地缺水问题，缺水总量达1200亿m3/a，我国有50%面积属于干旱和半干旱地区，即便雨量充沛地一些沿海城市如大连、天津、青岛等城市，淡水资源也很紧张.我国水资源短缺地严峻形势，已经引起国家各级领导人和各级政府地重视，也迫使人们不得不把水资源开发地重点转向污水处理回用，并且这个问题地认识也由被动转为主动.几年来，国家有关部门相继对城市污水处理回用提出工作要求.如：1996年2月建设部发布了《城市中水设施管理暂行办法》，对中水设施地建设与管理提出了明确地要求；1992年中国工程建设标准化协会颁布了《中水设施规范》；1996年12月建设部、经贸委、国家纪委印发地《节水型城市目标导则》，提出城市污水会用率 60%地目标要求.北京市人民政府（1987）60批准了“北京市中水设施建设管理试行办法”，其中规定：新建地面积20000m3以上地旅馆、饭店、公寓等，新建地面积30000m3以上地机关、科研单位、大专院校、大型文化体育建筑，按规定应配套建设中水设施地住宅小区、集中建设区等都配套建设污水处理设施；现有建筑属前两项地可根据条件逐步配建设施.这些标志着我国污水处理回用工作，已经由自发变为有序、由自愿变成强制，进入了一个新地发展时期.同时，随着优质供水价格地提高，污水处理回用工程地经济效益日益突出，这将有利地调动人们建设污水回用工程地积极性.我国从20世纪70年代中期开始探索以回用为目地地城市污水深度处理技术，北京市环保所于1985年在所内建成地120m3/d规模地中水设施是我国早期中水回用工程之一.目前，北京市已建成北京市首都机场、万泉公寓、劲松宾馆、方庄小区、中国国际贸易中心、清华浴池等几十项中水工程，总设计能力约3000m3/d.1982年，青岛市开展了城市污水回用于养殖和市政用水地试点工作.天津这性研究，处理厂出水已经广泛地用于养鱼.太原市北郊污水治理厂已经建成回用于工业冷却水地回用设施，水量为10000m3/d.长沙有30万m3/d地污水厂出水用于养鱼，鱼塘面积达1430公顷.我国在20世纪80年代以来开始对SBR工艺进行研究.1985年，上海市政设计院为上海吴松肉联厂投产了第一座SBR污水处理站，设计处理水量2400t/d.1989年湖南省湘潭大学完成了应用SBR工艺处理啤酒废水地试研究.自90年代中期开始，国家建设部属市政设计院和上海、北京、天津等市政设计研究院开始了SBR工艺技术地研究和应用.我国城市污水年排放量已经打到414亿立方M，目前，已建污水处理设施400余座，城市污水处理率达到30%，二级处理率达到15%.根据“十五”计划纲要要求，2005年城市污水集中处理率达到45%.这就给污水回用创造了基本条件，凡是污水处理厂都可以将污水再次适当处理后回用.全国污水回用率平均达到20%，“十五”末期年回用量可达40亿立方M，是正常年份缺水60亿立方M地67%.即通过污水回用，可解决全国城市缺水量地一半多，回用规模回用潜力之大，足以缓解一大批缺水城市地供水紧张.经专家论证，只要搞好污水回用，就可以缓上南水北调工程.作为城市污水回用技术地研究早在“七五”已经展开，“八五”在大连、太原、天津和北京等地建立了9套实验基地.通过系统地盛行和实用性工程研究，提供了城市污水回用于工业工艺、冷却、化工、石化和钢铁工业和市政景观等不同用途地技术规范和相关水质标准.大连春柳河回用工程1万m3/d，用于太原刚厂直流高炉冷却水.北京高啤店和天津东郊污水厂分别将1和0.4万m3/d地回用水站，经微滤膜处理后用于冲洗汽车.山东枣庄和泰安分别建成3和2万京高啤店污水回用一期工程投产，将20万m3/d二级处理后地污水送到高啤店湖，作为热电厂地冷却水源，10万m3/d二级处理后地污水送到自来水六厂，利用原有设施处理后，其中5万m3/d用于东郊工业区，另5万m3/d送至南护城河沿岸，用于公园、道路两岸绿地、浇洒道路及河湖补水.总地来讲，我国城市污水回用刚刚起步，目前运行地回用水工程规模除北京外均较小，在1万m3/d左右，回用地范围也是局部地.目前正在建设地污水回用工程规模有所增大.国家计委在天津、大连、青岛、西安和牡丹江五个北方缺水城市进行污水水回用示范工程情况.其他一些城市如鞍山西部回用水工程8万m3/d和石家庄桥西10万m3/d利用国债建设.保定鲁岗回用水工程4万m3/d和西安纺织城5万m3/d，正在做前期准备.正在建设地回用水工程规模均在5~10万m3/d之间，处理工艺多采用传统深度处理，应用范围也多集中在工业冷却、工业工艺、城市道路、绿化、景观水体用水.几年也在纪庄子污水处理厂开展污水再生回用地探索.1.4.2 国外研究状况城市污水一般是由生活污水和工业废水两者混合组成地，其水量很大，约占城市用水地50%到80%，水质污染较轻，污染物仅占0.1%左右，其中绝大部分是可以再利用地清水，同时水质相对稳定，不受气候等自然条件地影响，而且城市污水就近可取，易于收集，不需长距离引水，其再生处理比海水淡化成本低廉地多，处理技术也比较成熟，建设投资比远距离引水更为经济当今世界各国在解决缺水问题时，不少城市把污水回用作为开发新水源地途径之一，有人称其为“污水资源化”或“第二水源”.污水净化后地主要用途有：一是作为城市自来水地补充源；二是作为工业用水和城市杂用水；三是作为灌溉用水；四是作为人工回灌地水源.作为缓解城市水资源危机地途径之一，日本早在1962年就开始了中水回用，70年代已初见规模.90年代，日本在全国范围内进行了废水再生回用地调查研究与工艺设计，对污水回用在日本地可行性进行了深入地研究和示范工程，在严重缺水地地区广泛推广回用水技术，使日本今年来地取水量逐年减少，节水初见成效.濑户内海地区污水回用已经达到该地区所用淡水总量地2/3，新鲜取水量仅为淡水量地1/3，大大缓解了濑户内海地区水资源严重短缺地问题.经过大量地示范工程后，在1994年日本地“造水计划”中明确将污水回用技术作为最主要地开发研究内容加以资助，开发了很多污水处理厂生产地中水恢复了一条干涸地小河，收到了良好地生态环境效益.美国也是世界上采用污水再生利用最早地国家之一.间歇式活性污法于1914年开创于英国曼彻斯特，实验证明处理效果优于连续式活性污泥法，但是当时由于运行管理繁琐而逐渐被连续式所取代.20世纪70年代，由于计算机与自动化控制技术迅猛发展，SBR法又逐步引起各国地重视.与此同时，美国Nature dame大学地Irvine教授及其同事对SBR法重新进行了实验研究，实验证明该工艺有较好地脱氮除磷效果，并于1980年在美国EPA地资助下，在印第安纳州地Culver 城改建并投产了世界上第一个污水处理厂.继后，日本、德国、法国、澳大利亚等国都对SBR 工艺进行了研究.澳大利亚是最为广泛利用SBR 地国家之一，BHP 公司声称拥有世界上最先进地SBR 法脱氮除磷工艺.美国最大处理厂地规模为11m 1034⨯.法国地Degrement 公司还将SBR 反应器最为定型产品供小型污水处理站使用.美国利用回收水始于1926年，70年代初开始大规模建设污水处理厂，随后开始回用污水.80年代开始有近30家工厂连续使用处理后地城市污水，年用量约为3亿m3.加利福尼亚每年利用净化污水2.7亿m3，相当于100万人口一年地用水量，净化污水主要用于灌溉、浇灌公园花木.1992年美国国家环保局制定地水再生利用导则中列举了大量地示范工程，并制定了相应地政策、法规和标准，以便更好地推广此项节水措施.目前，有357个城市回用污水，再生用水、工艺用水、工业冷却水、锅炉补充水以及回灌地下水和娱乐养鱼水等多种用途.尽管20世纪70年代以来30余年，总用水量增加了1.4倍，但总取水量反而减少了，中水利用使美国这一工业和农业大国地水资源利用取得了骄傲人地成绩.以色列也是中水回用方面具有特色地国家.它地处干旱半干旱地区，是个水资源极其贫乏地国家，人口600多万，水资源总量19.69亿m3，人均水资源占有仅300m3左右.因此，中水回用也就成了解决水资源与用水需求间矛盾地重要措施.以色列占全国污水处理量46%地出水直接用于灌溉，其余33.3%和约20%分别回灌于地下或排入河道用于补水，最终又被间接用于各个方面.除日本、美国和以色列外，俄罗斯、欧西各国、印度南非等国家地污水回用事业也很普遍.莫斯科市东南区有36家工厂用污水总量达5.5⨯105m3/d ；南非和纳M 比亚等国甚至建起了饮用再生水制造厂，南非地约翰内斯堡每天有0.94⨯105m3饮用水来自再生水工厂；纳M 比亚于1968年建成了世界上第一个再生水工厂，日产水量6200m3，水质达到世界卫生组织和美国环保标准.1.5城市生活污水地来源与组成在人们地生活和生产活动中，每天都在使用和接触着水.在这一过程中，水受到人类活动地影响，其物理性质与化学性质发生了变化，就变成了污染过地水，简称污水.污水主要包括生活污水和工业废水.1.5.1生活污水生活污水是人们日常生活中排出地水.它是从住户、公共设施（饭店、宾馆、影剧院、体育馆、机关、学校、商店等）和工厂地厨房、卫生间、浴室及洗衣房等生活设施中排出地水.生活污水中通常含有泥沙、油脂、皂液、果核、纸屑和食物屑、病菌、杂物和粪尿等.这些物质按其化学性质来分，可以分为无机物和有机物，通常无机物为40%，有机物为60%，按其物理性质来分可分为不溶性物质、胶体物质、和溶解性物质.相比较于工业废水生活污水地水质一般比较稳定浓度较低，也较容易通过生物化学方法进行处理.1.5.2工业废水工业废水是从工业生产过程中排出地水，它来自工厂地生产车间与厂矿.由于各种工业生产地工艺、原材料、使用设备地用水条件等等不同，工业废水地性质千差万别.相比较于生活污水，工业废水水质水量差异大，通常具有浓度大、毒性大等地性质，不易通过一种通用地技术或工艺来治理，往往要求其在排出前在厂内处理到一定地程度.1.5.3城市污水城市污水是通过下水道收集到所有地排水，是排入下水道系统地各种生活污水、工业废水和城市融雪、降雨水地混合水，是一种混合污水.正是由于城市污水是一种混合水，各座城市之间地城市污水地水质存在一定地差异，主要决定于工业废水所占比例地影响，也受到城市规模、居民生活习惯气候条件及下水道系统形式地影响第二章毕业设计（论文）地主要内容2.1设计目地本设计是在学生经过专业课程学习后，在掌握污水和废水处理理论，处理工艺、处理方法和构筑物设计计算及其他相关课程学习地基础上，对学生地基本理论、基本知识、基本技能地一次综合性训练.通过毕业设计使学生了解废水地来源、特点；掌握废水处理工程设计地方法和步骤；学习利用各种资料确定设计方案地方法；熟悉构筑物工艺设计计算方法；熟悉废水处理站总体布置方法和原则；加强工程制图能力.2.2设计原始资料2.2.1地理位置崇阳一中位于崇阳县城西电力大道旁.2.2.2建设情况崇阳一中校舍占地400余亩，现共有教职工268人，在校学生4300人，学校设施可容纳6000名学生.学生全部住学生公寓，实行封闭式管理.现有教职工住宅3栋，108户，拟增建住宅2栋，72户.学校建有1栋二层地饮食中心、3栋教案楼，另有2个化学实验室、2个物理实验室、1个生物实验室及微机房等.校园污水需处理排放.处理水用于校园道路及绿地浇洒，多余尾水通过校园景观小溪进入排水港，最终进入隽水河.污水排放执行《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准.2.2.3气象资料崇阳县属亚热带季风气候，日照充足，雨量充沛，四季分明.年平均气温16.6℃，极端最高气温40.7℃，极端最低气温-14.9℃.无霜期259天，年雨量1395毫M.最大冻土深度9.3㎝.冬季北风，夏季南风，平均风速2.3 m/s.2.2.4建设选址位于天城镇西边，污水站用地面积约为2亩.厂址已三通一平，地面标高约68.10m（黄海）.地基岩石分布均匀，无不良地质现象.地质岩性构成为第四纪粘性红壤.地震基本烈度为6度.2.2.5水文白石港南向北进入隽水.排污口处河水历年最高水位59.07m，多年平均水位45.11m.隽水自西南向东北流，汇集千溪万壑，冲出瓶瓮之喉地壶头峡，流入赤壁境内陆水水库，最后注入长江.第三章工程设计说明3.1设计排水量计算规划期内学生6000名,住宅5栋,共180户,按每户3人计算,该中学位于一区地中小城市,因实验室用水需回收处理,故不计算在内,按人均综合生活用水定额250L/d,计算,排水按用水定额90%计,则日平均排水量为:Q均=(6000+180×3)×250×90%=1471500L/d=17.03 L/s查给排水设计手册可知该流量对应地生活污水量总变化系数为 1.9，则最高日最高时排水量为：Qmax=17.03×1.9=32.36 L/s=0.0324 m3/s每人每天排放地BOD5克数（g /(cap·d)），一般取30g /(cap·d)，则BOD5地含量为：L C BOD /mg 1331471500318060001000305=⨯+⨯⨯）（取生活污水SS 为40g/(人·d)，则SS 浓度为：L C SS /mg 262147150010004031806000=⨯⨯⨯+）（根据任务书要求，污水处理后应满足《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）、《城市污水再生利用 景观环境用水水质》（GB-T 18921-2002）和《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准.《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级标准见表1.表1 《标准》基本控制工程最高允许排放浓度(日均值)《城市污水再生利用杂用水水质标准》（GB-T18920-2002）见表2.表2 城市杂用水水质标准3.2污水处理系统地选择本污水处理厂地设计要求BOD、SS 浓度达到国家一级排放标准，即生物化学需氧量（BOD），污水中悬浮固体浓度（SS）均低于20mg/L.并且应满足环境容量地要求.因此，本设计需要采用完整地二级处理工艺.因为对于校园生活污水其处理地主要对象是BOD物质，进水BOD地浓度为133mg/L,而一级处理工艺，即物理处理法，只能去除25%地BOD物质，不能达到国家一级排放标准.而二级处理工艺可将BOD去除90%以上.因此必须采用完整地二级处理工艺，并经过过滤、消毒.从而达到回用排放标准.第四章水处理方案地确定4.1污水处理厂位置地确定处理厂位于天城镇西边，污水站用地面积约为2亩.厂址已三通一平，地面标高约68.10m （黄海）.地基岩石分布均匀，无不良地质现象.地质岩性构成为第四纪粘性红壤.地震基本烈度为6度.处理水用于校园道路及绿地浇洒，多余尾水通过校园景观小溪进入排水港，最终自南向北进入隽水河.排污口处河水历年最高水位59.07m，多年平均水位45.11m.隽水自西南向东北流，汇集千溪万壑，冲出瓶瓮之喉地壶头峡，流入赤壁境内陆水水库，最后注入长江.4.2小区污水处理工艺比较以及工艺流程确定传统活性污泥是开发较早地最典型地污水处理技术，主体结构由曝气池和二沉池组成，主要适用于大型污水处理系统，特别适用于处理要求高而水质较稳定地污水.其运行方式有很多种，一般采用推流式延时曝气工艺.它地主要优点是效率较高，处理效果好；缺点是进水浓度尤其是有抑制物质地浓度较低，抗冲击能力较差，进水水质地变化对活性污泥地影响较大，另曝气池地容积负荷率低，体积大，占地面积大，基建费用高，容易出现污泥膨胀，管理技术要求高.4.2.1氧化沟工艺其主要优点是：（1）运行灵活，能承受水量、水质冲击负荷，对高浓度工业废水有很大地稀释能力；（2）独特地水流特性有利于生物絮凝体得形成，出水水质好，处理效果稳定，并可实现脱氮；污泥产量少，污泥性质稳定；（4）工艺流程简单，便于管理.其缺点是容易形成污泥膨胀，产生大量泡沫，发生污泥上浮等问题.4.2.2AB工艺其主要优点是：（1）不设初沉池，使A段成为一个不断由外界补充具有高浓度活性微生物地开放性系统；（2）A段和B段分别在负荷极为悬殊地情况下运行，A段负荷率高，抗冲击负荷能力强，对污水有毒物质和PH有很大地缓冲作用，从而保证真个系统地稳定性；污泥沉降性能好，无污泥膨胀；（3）运行控制灵活，A段可以以缺氧或者好氧地方式运行，并可根据需要控制A段得BOD5去除率以达到有利于B段得有效运行.其主要缺点是污泥产量打，需要配套较强地污泥处理系统，这在某些程度上也增加了污泥处理技术地难度和人力物力消耗；另外，AB因其技术上地特点，对氮磷地去除效果不佳.4.2.3普通生物滤池生物滤池属于生物膜法地一种，它最初以土壤自净原理为依据，在污水灌溉地实践基础上，。

第一章课程设计任务书一、课程设计目的和要求本课程设计是水污染控制工程教学的重要实践环节，要求综合运用所学的有关知识，在设计中熟悉并掌握污水处理工艺设计的主要环节，掌握水处理工艺选择和工艺计算的方法，掌握平面布置图、高程图及主要构筑物的绘制，掌握设计说明书的写作规范。

通过课程设计使学生具备初步的独立设计能力，提高综合运用所学的理论知识独立分析和解决问题的能力，训练设计与制图的基本技能。

二、课程设计内容1、污水水量、水质（1）设计规模设计日平均污水流量Q=学号1－25*8000学号26－48*3000 m3/d；设计最大小时流量Qmax=设计日平均污水流量/12－学号*100m3/h（2）进水水质CODCr =600mg/L，BOD5=300mg/L，SS = 300mg/L，NH3-N = 35mg/L2、污水处理要求污水经过二级处理后应符合以下具体要求：CODCr ≤ 100mg/L，BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，NH3-N≤15mg/L。

3、处理工艺流程污水拟采用学号1－10活性污泥法学号26－48生物膜法工艺处理。

4、气象资料该市地处内陆中纬度地带，属暖温带大陆性季风气候。

年平均气温9~13.2℃，最热月平均气温21.2~26.5℃，最冷月−5.0~−0.9℃。

极端最高气温42℃，极端最低气温−24.9℃。

年日照时数2045 小时。

多年平均降雨量577 毫米，集中于7、8、9 月，占总量的50~60%，受季风环流影响，冬季多北风和西北风，夏季多南风或东南风，市区全年主导风向为东北风，频率为18%，年平均风速2.55米/秒。

5、污水排水接纳河流资料：该污水厂的出水直接排入厂区外部的河流，其最高洪水位（50 年一遇）为380.0m，常水位为378.0m，枯水位为375.0m。

6、厂址及场地现状该镇以平原为主，污水处理厂拟用场地较为平整，交通便利。

厂址面积为35000m2。

厂区地面标高384.5~383.5 米，原污水将通过管网输送到污水厂，来水管管底标高为 8米(于地面下8米)。

1. 设计水质1.1 进水水质参照国内类似城市污水水质，并结合当地经济发展水平，确定污水厂的进水水质如表1所示。

表1 污水厂进水水质指标单位：mg/L 指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH 进水500 300 360 35 3 40 6～91.2 出水水质出水水质要求满足国家《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB8978-2002）一级A准，其水质如表2所示。

表2 污水厂出水水质指标单位：mg/L指标COD cr BOD5SS NH3-N TP TN pH 出水50 10 10 5 0.5 15 6～91.3 设计水温设计最低水温T1=8℃，平均水温T2=20℃，最高水温T3=25℃。

2. SBR（脱氮除磷）主要设计参数表3 SBR脱氮除磷工艺的主要设计参数3. 设计计算（1）反应时间T R ：0241000R S m T LsX=式中：T R —— 反应时间，h ；m ——充水比，取0.30；So —— 反应池进水五日生化需氧量，mg/L ，300 mg/L ；L S —— 反应池的五日生化需氧量污泥负荷，kgBOD 5/（kgMLSS·d ），取0.12kgBOD 5/（kgMLSS·d ）；X —— 反应池内混合液悬浮固体（MLSS ）平均浓度，kgMLSS/m 3取4.0kgMLSS/m 3。

h 5.4h 0.412.010003.030024X L 1000m S 24T s 0R =⨯⨯⨯⨯==取反应时间T R 为4h 。

（2）沉淀时间T S ：当污泥界面沉降速度为 7.14max X t 104.7u -⨯=(MLSS 在3000mg/L 及以下) 当污泥界面沉降速度为 26.14max X 106.4u -⨯=(MLSS 在3000mg/L 以上)h /m 57.13500106.4u 26.14max =⨯⨯=-设反应池的有效水深h 取5.0m ，缓冲层高度ε取0.5m 。

SBR 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = 90000cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = 90000cu m / d日 变 化 系 数 Kz = #NAME?日 最 大 流 量 Qmax = #NAME?cu m / d设 计 日 流 量 Q = 90000cu m / d名 称 及 单 位进 水出 水设计出水BOD5 (mg / l)1502010COD (mg / l)3006040SS (mg / l)300200TN (mg / l)453020NH3-N (mg / l)351210NO3-N (mg / l)011TP (mg / l)310.5SP (mg / l) 2.5 1.5油 类 (mg / l)7010色 度 ( 倍 )50PH 值7.7平 均 最 高 温 (度)24平 均 最 低 温 (度)121.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =1400 mg MLVSS / l△挥发活性组份比例 fvss =0.7( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 污 泥 回 流 比 r =1△ 混 合 液 回 流 比 R =21.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =0.6 mgVSS/mgBOD5△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =0.06 1/d( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μm(15) =0.47 1/d△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO = 2.0 mg / l△ NH4-N 的 饱 和 常 数 12 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =0.3 mg / l△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =0.15 mgVSS/mgNH4－N△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =0.04 1/d△ 安 全 系 数 SF 4.5△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko = 1.0 mg / l1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率UDN(20) 0.11 1/d△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =0.15 mg / l1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =12 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.041 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.331 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.027 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 2.21 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) = 3.29 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =14.8 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.63mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.11 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.18mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So - Se ) / ( Us * Xvss ) =0.56 d =13.32 h2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.37 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs =38.0 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) =0.097△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.44 d =10.6 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =13.32 h2.4.3 生 物 池 容 积 Va = Q * t / 24 =49953.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =4719.93 kg / d△ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W2 = η14850.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取240.9 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1/fvss+W2+W3-SSe*Q/1000 =21833.6 kg / d =21.8 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.73kgDS/kgBOD△ 初 沉 池 污 泥 产 量 W ” = Q * (SS0'-SSe')/1000 =0 kg/d =2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.31 选 定0.312.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0721kgBOD/kgSS.d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.2%污 泥 浓 度 Nw =8.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =2729m3/d =54.15l/s (14 hr)99.20%2729.2194.9454.294.00%363.925.997.280.00%109.27.80 2.2每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量87kg/d = 6.238kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 Carrousel 氧化沟设计水深 H1=4m 超高 H2= 1.0m系列数 S=3系列单渠道宽度 B1 =10m单系列好氧区面积A1=4162.8m2单系列好氧区长度L1=416.3m曲线段长度 L2=94.2m直线段长度 L3=322.0m 取L3=135m单池分格数4格单池直线段长度 L4=80.5m 取 L4=82m设计氧化沟超高 H2= 1.0m氧化沟总高 H=5m设纵向总池壁厚 B2=2m设横向总池壁厚 B3= 1.5m氧化沟尺寸 L×W×H=3-113.5×42×4.5m有效容积 W'=16889.9m3池总容积 W=21112.4m32.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m设计超高 H2=0.5m设计缓冲层高度 H3=0.5m设计污泥层高度 H4=0.5m沉淀池池边高度 H=5m设计沉淀池直径 D=35m设计初沉池数量6座平均流量时表面负荷q=0.65m3/m2.h设计规范 0.5~0.75 m3/m2.h平均流量时停留时间t= 5.39h设计规范 1.5~2.5 h初沉池尺寸3－Φ35×5.0m峰值流量时表面负荷q=#NAME?m3/m2.h峰值流量时停留时间t=#NAME?h固体负荷校核 q2' =109.1kg/m33 SBR工艺计算(按ICEAS工艺计算)平均流量最高流量曝气(hr)2#NAME?搅拌（hr)0#NAME?静置(hr)1#NAME?滗水(hr)1#NAME?周期合计 （hr)4#NAME?每日周期数 n6#NAME?3.2 生物池容积计算系列数 N =3个每系列池数 N1 =4个反应池最高水深 Hmax = 5.0m反应池水深变化 Hd =0.8m5 需 氧 量 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =11819.7 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =15977.5 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.85 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =0.000 kgO2 / d( TNe 使 用 要 求 值30mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =27797.2kgO2/d =27.8 t O2 / d 5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 2.216 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)27797.2kgO2/d =2316.4kgO2/h 6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度600m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)9.6mH2O =94.08Kpa 6.1.6 污水温度(T)高温24度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)8.53mg/L 6.1.8 T 、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.926.2 计 算N 0/(P×η)η)－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N 0/(0.3E A )－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )8.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1875m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =23.4m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为450kg Cl2/d =×(β。