下载文档原格式
油气上窜速度的计算及应用油气的上窜速度是指油气在地下储层中向地表运移的速度。
了解油气上窜速度对于油气勘探、开发和生产具有重要作用。
本文将分别从计算和应用两个方面来详细介绍油气上窜速度。
1.油气上窜速度的计算：Q=K*A*(ΔP/L)其中，Q为油气上窜的总体积流量（单位为m³/s），K为渗透率（单位为m²），A为地层截面面积（单位为m²），ΔP为压力差（单位为Pa），L为有效扩散长度（单位为m）。
除了Darcy定律，还有一些其他模型可用于计算油气上窜速度，如Klinkenberg模型、Forchheimer模型等。
这些模型是通过实验数据和数学推导得出的，可以根据不同的地质条件和流动性质选择适合的模型进行计算。
2.油气上窜速度的应用：（1）油气勘探：了解油气上窜速度可以帮助勘探人员判断油气的运移路径和分布规律，从而选择最优的勘探目标。
如果油气上窜速度较大，意味着油气从储层向地表运移较快，可能形成较大的油气聚集区；如果油气上窜速度较小，可能意味着油气无法有效聚集，勘探目标可能不够有利。
（2）油气开发：油气上窜速度的计算可以为油气开发提供参考。
根据油气上窜速度的大小，可以确定合理的开发方式和生产参数。
如果油气上窜速度较大，可以选择水驱或气驱等增产方法，加快油气的采收速度；如果油气上窜速度较小，可以采取压裂、注水等增压方法来提高开采效率。
（3）油气生产：了解油气上窜速度对于制定生产计划和优化生产参数也非常重要。
通过计算油气上窜速度，可以预测油气从储层到井口的时间，从而提前安排生产工作，确保生产顺利进行。
此外，了解油气上窜速度还可以帮助评估油气储量和生产潜力，指导决策和管理。
总之，油气上窜速度的计算和应用对于油气勘探、开发和生产具有重要意义。
通过准确计算油气上窜速度，可以优化勘探目标、指导开发和生产工作，提高油气资源的开采效率和经济效益。
油气上窜速度计算方法的改进现场录井中，准确计算油气上窜速度对安全钻井、油气层的保护和后期的测试、油气产能评价意义重大。
根据油气上窜速度可以对储层的特性和产能进行定性评价、合理调整钻井液密度，既能确保油层不被压死，又能使钻井工程安全的施工。
为此，提出了一种计算油气上窜速度的方法，该方法考虑了井深结构和钻具结构等影响环空体积的因素。
现场作业表明，该方法是可行的。
标签：后效录井；油气上窜速度；新计算方法0 引言后效录井（亦称循环钻井液气测录井）是指工程停钻或起下钻作业过程中钻井液静止一段时间后，下钻到需要的深度进行钻井液循环时，测定通过扩散和渗透作用进入井筒钻井液中烃类气体的含量。
取全取准后效显示资料，准确计算油气上窜速度，对于评价油气水层，保证安全施工，保护油气层，提高勘探的整体效益均具有十分重要的意义。
长期以来关于油气上窜速度的计算方法很多（如迟到时间法[1]和累计泵冲数法[2]），各种计算方法各有特点，现在随着深井和超深井的出现，井身的结构越来越复杂，原来的计算方法没有考虑到这些因素的影响，计算出来的结果与实际的结果偏差较大，在很大程度上影响了钻井工程的正常开展。
为此，笔者基于泥浆体积排代法得到了一种计算油气上窜速度的新方法。
1 目前油气上窜速度的影响因素1.1 环形空间差别的影响。
由于井眼结构及钻具结构的上部和下部都不同，不同位置上返速度就会不同，按上述方法归为将出现很大的误差。
1.2 钻井液排量的影响。
钻井液排量的变化直接影响着迟到时间的变化，在刚开泵循环时，由于钻井液静止时间长，钻井液稠，需要先用小排量循环，人为降低泵速，循环一段时间后再提高泵速使排量增大。
有时由于两个泵互相更换，排量也会不同。
这样，用现有的方法无法准确计算出随时间变化的排量，也就影响了深度的准确归位，至使深度归位误差增大。
此外，还有其他一些因素也对循环钻井液深度归位造成影响，如起钻灌钻井液、下钻钻井液溢出和井径扩大率的影响等。
一种后效录井中校正后油气上窜时间的计算方法[0001]本发明涉及油气田勘探开发中录井工程与技术领域，尤其是一种后效录井中油气上窜时间校正方法。
背景技术：[0002]后效录井(亦称循环钻井液气测录井)是指工程停钻或起下钻作业过程中钻井液静止一段时间后，下钻到需要的深度进行钻井液循环时，测定进入井筒钻井液中烃类气体的上窜时间。
随着石油勘探开发形势的发展，对录井工艺技术水平和解释评价结果的准确性要求越来越高，因而迫切需要不断提高录井技术水平、完善解释方法，以便更好地适应勘探开发的需要。
后效录井资料作为随钻气测录井资料的补充，对其正确认识和应用有助于随钻气测录井资料的正确解释和再认识，为勘探开发提供准确的依据。
[0003]钻进过程中油气层被钻穿后，储集层中的油气即以溶解气、压差气形式进入井筒并沿钻具外环空液柱不断上窜，其上窜的时间、速度不仅反映地层含油气丰度，而且反映井下压力、储集层物性等地质信息。
目前，这些参数主要根据实测油气上窜时间来计算。
实际应用中，对油气上窜时间的精度要求是较高的，通过估算，油气上窜时间的误差如果为一分钟，造成的油气上窜高度误差约为50～70m。
然而，在实际应用中发现，仅仅依靠实测油气上窜时间来计算，误差较大，主要是忽略了循环前钻具内环空未完全充满钻井液的影响。
下钻过程中，由于钻具内普遍装有单向阀，致使钻具内环空不能完全充满钻井液，因此每下钻一段深度都进行一次灌浆作业。
但是，测量后效中，钻具内环空总有一段深度未充满钻井液，而是被空气占据。
开始循环后，空气被压缩，到一定压力后钻井液才开始流动，这段压缩时间对于油气上窜时间是无效的，必须进行去除。
但是目前的计算方法还未对这一过程进行校正，造成计算结果误差较大，指导意义受限。
技术实现要素：[0004]本发明所要解决的技术问题是，提供一种后效录井中校正后油气上窜时间的计算方法，基于实际气体状态方程，校正钻具内环空未充满钻井液时实测油气上窜时间的误差，以解决上述背景技术中提出的问题。
油气上窜速度计算在钻井过程中，当钻穿油、气层后，因某种原因起钻，而到下次下钻循环时，常有油气侵现象，这就是在压差作用下的油气上窜。
单位时间内油气上窜的距离称油气上窜速度，其计算公式如下：V=H/T其中：H=H1—H2H2=排量（l/s）×未气侵泥浆返出时间（s）/每米井眼环空容积（l/m）式中：V—油气上窜速度，米/小时。
H—油气上窜高度，米。
T—静止时间，小时。
H1—油气层深度，米。
H2—未气侵泥浆的深度，米。
H – 60Q/V ·(T1-T2)u＝＝———―――――――――――― (1—4一1)T上式中u——油气上窜速度，m／h；H——油气层深度，m；Q——钻井泵排量，L/s；T1——见到油气显示时间，min；T2——下完钻后的开泵时间，min；V----单位长度井眼环空的理论容积，L／m；T——井内钻井液静止时间，min。
例：某井在2 160 m钻遇油气层后即循环钻井液，18：00开始停泵起钻，次日14：00下完钻开泵，开泵后14：20发现钻井液油气侵，当时钻井泵排量为18 L/s，该井环形空间每1 m容积为24 L，问油气上窜速度是多少?解：由题意已知：H=2 160 m，Q=18 L/s，V=24 L／mT1=14：20，T2=14：00R=(24—18)+14=20 h将已知数据代入式(14-1)，则H – 60Q/V ·(T1-T2) 2160- (60×18)/24 ×(14：20-14：00)U==------------------------ == ---------------------------------------==63 (m／h)T20答：该井油气上窜速度为63 m／h。
油气上窜速度计算探讨目前，中石化对进入气层后起钻前的油气上窜速度要求十分严格，比如中石化安全技术规范Q/SHS0003.1-2004中规定油气上窜速度不得高于10m/h，川东北含硫天然气井安全技术规范中规定起钻前油气上窜速度不得高于30m/h，而中石油或石油天然气行业标准并无如此规定，比如钻井井控技术规程SY/T6426-2005、石油天然气安全规程AQ2012-2007中并未在起钻前有如此规定。
近几年的生产管理统计结果表明，这些规定并未有效起到防止出现井涌溢流等复杂情况及事故，反而给生产管理带来很大的难度，不但增加了井漏及井控风险，也加重了对油气层的污染程度，并严重影响开发进度。
下面就起钻前油气上窜速度控制什么范围内合理进行探讨：一、天然气在井筒中的运动规律天然气在储层中根据组分的不同一般以气态或者气液两相存在，由于储层压力很高，气体被高度压缩，相对密度较大。
当储层被揭开后，储层岩屑气、交换气（储层压力低于钻井液液柱压力）、溢流气（储层压力高于钻井液液柱压力）变混入钻井液中，天然气气泡此时的受力主要为浮力（F浮）、自身重力G和界面张力（N界面）。
上窜的主要动力F上窜=（F浮—G）—N界面（1）其中F浮应遵循阿基米德定律，（2）F浮=ｐ钻井液gV =ｐg п r3自身重力G=ｐ天然气Vg（3）界面张力与钻井液结构强度及气泡表面积有关（4）N界面=k..S=k .4/3п r2由上面的关系式可以知道，如果密度差产生的上浮力（F浮—G）大于界面张力，气泡就能自动加速上升，如果界面张力大于上浮力，气泡就被包在钻井液中不上升，但现场一般都要求钻井液具有良好的脱气性，钻井液胶粒之间的结构力以及与气泡间的界面张力一般都小于上浮力（遇到井塌后大幅提高粘切的钻井液及高粘切的堵漏浆除外），因此，天然气进入钻井液中后会自动上升。
当液柱压力已经高于地层压力时，储层气体不会大量自动进入井筒（即无溢流气），但在一段时间内还存在少量交换气和渗透气进入井筒，如果为了降低后效全烃值而不断提高钻井液密度，这将导致进入井筒的气泡受到的浮力增大，在流变性保持不变的情况下，这将使气泡上升的速度加快。
86程起下测后效主要是井下作业判断地层油气侵入压井液的程度，计算油气上返速度，利用后效资料来判断下一趟起下钻的安全程度。
作业施工起下钻前短程起下测后效，一是要判断油气侵入井筒的程度，另一方面需要测油气在压井液中上返的速度，从而计算出在油气上返到井口的时间内是否能够安全完成一趟起下钻施工，为现场安全起下钻提供重要依据。
1 数学模型通过射开油气层第一次起钻前的工况，建立一个模型来计算油气进入井筒后上返的速度，根据作业队伍的起下钻时间求得一个油气安全上返速度，通过油气实际上返速度与安全上返速度的比较，判断是否可以安全起下钻，如果不能安全起下钻，则采取相应的措施保证施工安全。
1.1 短程起下及参数获取短程起下测后效的过程分为四个阶段。
第一阶段，在油气层被打开之后，通常先需要进行充分循环洗井一周以上，彻底排除侵入井筒的油气。
第二阶段，进行短程起下，即试起10~15柱钻具后再下入到井筒内，计量出短程起下过程所用的时间T1。
第三阶段，启泵以排量Q进行正循环洗井，同时开始计时，循环过程中在分离器出口火把处点一常明火把，出口见油气点着或出液口见油花停止计时，此段时间记为T2。
第四阶段，如果可以安全起下钻，则充分洗井一周以上后进行起下钻，如果不能，则需要制定相应的安全措施来保证安全起下钻过程。
1.2 过程分析及计算模型建立设射孔井段顶部深度为H ，钻具本体与井筒之间的环空截面积为S 环。
在第一阶段中，充分循环洗井一周以上，井筒中的油气已经完全被排除，停止洗井后即开始进入第二阶段，短程起下，在短程起下时间T1内，油气会进入井筒并在模拟起下钻的过程中自由上升，设上升后的深度为h ，则油气上升的速度v即（1）第三阶段中，启动泥浆泵后油套建立了循环，压井液在环空中上升带着油气上升，此时的油气自由上升速度可忽略不计，在T 2时间内泵入井筒钻具的体积V 即为V =Q ·T 2 （2）在泵入V 体积的压井液后正好将油气从深度h 替出井筒，即环空中h 深度的液体全部被替出，即有等式成立V =S 环·h （3）公式2带入公式3即可得出油气自由上升后的深度h即为h（4）公式4带入公式1中即可计算出油气上返的速度即为（5）v —油气上窜速度m/s；H —油气层顶部深度，m；Q —循环排量m 3/s；T 1—短起下的时间，s；T 2—起泵至见油气的时间，s；S 环—环空横截面积，m 2。
油气上窜速度的现场计算油气上窜速度当井眼空井静止时,由于钻井液液柱压力小于地层流体压力,以及两者之间存在密度差的原因,导致地层内流体(油气) 进入井眼,产生向井口方向的运移,其上升的速度,称为油气上窜速度。
公式表示如下:s t H v 1式中 V ———油(气) 上窜速度,m/ h ; H 1 ———油(气) 在静止t s 时间后上升的高度,m ; t s ———钻井静止时间,h 。
1、迟到时间法迟到时间法计算油气上窜速度的理论计算公式为:V 上窜= { H 油层- [ H 钻头( T 见- T 开) / T 迟]}/T 静 式中：V 上窜———油气上窜速度,米/ 小时;H 油层———油气层显示井深,米;H 钻头———循环泥浆时钻头所在的井深,米;T 迟———钻头所在井深的迟到时间,分;T 见———见到油气显示的时间,日、时、分;T 开———钻头下到H 钻头时循环泥浆开泵时间,日、时、分; T 静———上回次停泵时间至本回次开泵时间,小时。
显然,上述理论计算公式是根据迟到时间这一关键参数来计算的。
但在实际作业时,由于泵排量的不稳定性,有时,泵排量甚至会成倍的增长或减少,从而使得T迟也成一变量,所以在实际中,上述理论计算所得的上窜速度的误差较大。
根据这一实际现象,我们就利用一般录井仪都能检测到的累计泵冲数这一参数来将上面的理论计算公式加以修正。
2 、累计泵冲数法其计算公式为:V上窜= (H油层- H1) / T静= (H油层- 17. 4S1/ 23.6) / T静或V上窜= (17. 4/ 23. 6) ×(S0 - S1) / T静式中,V上窜、H油层、T静解释同上;H1 ———测量时油气层已上窜所至的井深,米;S0 ———正循环时自油气层返上至井口的累计泵冲数,冲;S1 ———正循环测上窜速度时,见到油气显示时的累计泵冲数,冲; 17. 4 ———每冲泵排量,升/ 冲;23. 6 ———9-5/ 8”套管与5”钻杆间的环空容积,升/ 米。
油气上窜速度的现场计算油气上窜速度当井眼空井静止时,由于钻井液液柱压力小于地层流体压力,以及两者之间存在密度差的原因,导致地层内流体(油气) 进入井眼,产生向井口方向的运移,其上升的速度,称为油气上窜速度。
公式表示如下:s t H v 1式中 V ———油(气) 上窜速度,m/ h ; H 1 ———油(气) 在静止t s 时间后上升的高度,m ; t s ———钻井静止时间,h 。
1、迟到时间法迟到时间法计算油气上窜速度的理论计算公式为:V 上窜= { H 油层- [ H 钻头( T 见- T 开) / T 迟]}/T 静 式中：V 上窜———油气上窜速度,米/ 小时;H 油层———油气层显示井深,米;H 钻头———循环泥浆时钻头所在的井深,米;T 迟———钻头所在井深的迟到时间,分;T 见———见到油气显示的时间,日、时、分;T 开———钻头下到H 钻头时循环泥浆开泵时间,日、时、分;T 静———上回次停泵时间至本回次开泵时间,小时。
显然,上述理论计算公式是根据迟到时间这一关键参数来计算的。
但在实际作业时,由于泵排量的不稳定性,有时,泵排量甚至会成倍的增长或减少,从而使得T迟也成一变量,所以在实际中,上述理论计算所得的上窜速度的误差较大。
根据这一实际现象,我们就利用一般录井仪都能检测到的累计泵冲数这一参数来将上面的理论计算公式加以修正。
2 、累计泵冲数法其计算公式为:V上窜= (H油层- H1) / T静= (H油层- 17. 4S1/ 23. 6) / T静或V上窜= (17. 4/ 23. 6) ×(S0 - S1) / T静式中,V上窜、H油层、T静解释同上;H1 ———测量时油气层已上窜所至的井深,米;S0 ———正循环时自油气层返上至井口的累计泵冲数,冲;S1 ———正循环测上窜速度时,见到油气显示时的累计泵冲数,冲;17. 4 ———每冲泵排量,升/ 冲;23. 6 ———9-5/ 8”套管与5”钻杆间的环空容积,升/ 米。
后效气录井油气上窜速度的准确计算摘要通过后效气录井能够判断地层流体性质和在一定时间内钻井液侵入情况。
可以间接地对储集层进行评价分析，但后效气录井使用常规的油气上窜速度计算方法经常无法得到准确的数据。
在川东北、川南等工区进行试验发现，在测量后效气的油气上窜速度时，迟到时间、钻具排替对其计算结果影响较大。
我们可以通过现场实际测量情况对这两种影响因素进行校正，从而得到对油气上窜速度计算结果进行校正，不仅能够较准确地反映油气层储集丰度，还可利用油气上窜速度等数据指导钻井井控工作，保证钻井安全施工正常进行。
关键词后效气录井；油气上窜速度；钻具排替；迟到时间0 引言油气层被钻穿后，地层压力与钻井液液柱压力发生压力差，地层中的油气就可以以扩散、渗滤两种形式进入井筒钻井液液柱并沿钻井液液柱上窜，现场通过对后效气录井资料的分析可以对已钻油气层地层原始压力。
储集层的物性等方面进行定性的评价，为下步勘探决策提供参考依据；同时，在准确计算油气上窜速度及高度的前提下，可以利用该数据合理选择钻井液性能参数实现近平衡钻进，达到既保证井下安全又保护油气层的目的[1]。
在现场通常使用常规的油气上窜速度计算方法—迟到时间法来计算油气上窜速度。
但在实际的测量过程中要进行短起下、停开泵（倒泵）、抽吸等不确定性因素的影响，计算得到的数据与实际情况会较大的差别。
针对这一问题，在川东北、川南等地区进行了方法改进的试验，发现通过对一些因素的校正，可以对油气上窜速度计算方法进行改进，获得较准确的油气上窜速度。
1 油气上窜速度的常规计算方法钻井液在井筒内静止一段时间后，再次下钻循环时，经常会出现油气水侵。
这是由于油气层压力大于钻井液液柱压力，在压差的作用下，油气水进入钻井液中，并沿井筒向上流动，引起油气上窜现象。
关于油气上窜速度的计算，现场录井过程中通常采用迟到时间公式法[2],即：v=(H-(h /t)/(t1-t2)/t静（1）在实际应用中，经常直接使用公式中t1-t2的结果t0进行计算，故得出公式v=(H-ht0 /t)/t静（2）式中 v 油气上窜速度，m/h；H 油气层顶深深度，m；h 开泵循环钻井液时钻头所在井深，m；t1 后效气明显上升时间，min；t2下钻至井深h时的开泵时间，min；t 开泵时钻头所在井深h时的迟到时间，min；t0 开泵到后效气明显上升时所用的时间，min；t静井内钻井液从上次停泵到此次开泵之间的静止时间，h。
2 油气上窜速度影响因素油气上窜速度测量过程主要受油气层压力、钻井液液柱压力（又分为静压力、循环压力、激动压力、抽吸压力等）、钻井液性能、储集层物性、含油气丰度、钻具排替、迟到时间不确定性等因素的影响。
（2.1）压力差的影响当储集层流体压力小于钻井液液柱压力时，油气主要以溶解气的形式进入井筒，这类后效气显示偏弱，上窜速度小；当储集层流体压力大于钻井液液柱压力时，油气主要以压差气进入井筒，伴随次要作用的溶解气，后效气显示活跃，而且二者压差越大，油气上窜速度则越大。
（2.2）钻井液性能的影响钻井液的密度越大，井筒液柱压力越大；钻井液的粘度及切力越大，其携砂能力越强，但不利于油气进入井筒。
高密度、高粘度、高切力会明显减弱后效气强度。
（2.3）储集层物性的影响储集层物性越好，越有利于油气进入井筒，当储集层压力大于液柱压力时，后续接替能力就越强，后效气显示更明显。
在相同压差及含油气丰度条件时，裂缝型储集层的后效气显示比孔隙型更为强烈。
（2.4）油气丰度的影响在溶解作用下，储集层含油气丰度越高，后效气显示越明显。
但主要影响的是后效气量的高低，而对上窜速度影响较弱。
（2.5）钻具排替的影响现场在后效气测量前一般会进行一个短起下活动钻具，因井控需要，现在在钻具组合中都会带上内防喷工具，所以在起钻过程中可以通过灌浆来平衡后效气位置。
但在下入钻具的过程中，下入钻具的体积等于被排替出井口的钻井液体积，由此造成井眼与钻具环空之间的钻井液随钻具的下入而上升，从而人为的抬升后效气的位置，使其从开泵至返出井口时的时间减少，从而使油气上窜速度计算值误差增大。
（2.6）迟到时间的不确定性的影响现场在后效气测量过程中最难控制的是开钻井液泵到油气显示出现之间的时间，它受钻头下钻到底开泵循环时开钻井液泵数量、泵冲数变化、泵的上水效率等诸多因素影响。
一般刚下钻到底开泵循环时，由于钻井液静止时间长，钻井液粘度高，只能使用小排量循环，泵冲数较小，循环一定时间后再提高循环排量，升高泵冲数，并逐渐趋于平稳；也可能受泵的好坏原因，在这期间多次的停开泵、倒泵。
这样使我们的钻头所在位置的迟到时间产生较大误差，从而使油气上窜速度计算值误差增大。
3 油气上窜速度校正方法根据上述几中影响因素，我们在实际应用中油气层压力、储集层物性、含油气丰度等是地层原本具有的物理性质，我们无法控制其物性；钻井液液柱压力（又分为静压力、循环压力、激动压力、抽吸压力等）、钻井液性能可以通过后效气的强与弱来对其进行物性控制，我们无法对这几种因素进行校正。
但钻具排替、迟到时间的不确定性两种因素在后效气测量中时可变的、可调整的，所以我们为了更准确的计算出后效气的油气上窜速度，可以对这来两种因素进行校正，其校正方法分别是钻具排替校正、迟到时间校正方法。
（3.1）钻具排替校正方法气测录井在进行后效气测量时，钻头位置必须进入后效气侵段，而且必须在油气层深度以下，这样才能保证后效气的准确测量。
在现场井控要求下，在下钻钻具组合中一般都会带上内防喷工具，这样就使在下钻过程中钻井液是不会进入钻具内的，当钻具下入油气上窜段顶部以下后，随其下深的增加，气侵段就会被下入同样钻具外径体积大小的钻井液体积排替不断上升，即气侵面至井口的高度逐渐减小。
传统方法中忽视了钻具对井筒液柱的排替作用，使计算得出的后效气的油气上窜速度与实际油气上窜速度差距较大。
我们可以通过开泵泵冲排量计算出下入钻具外径体积大小排替钻井液体积所需要的时间。
计算公式： t排=V/L （3）实际应用中，直接使用V=兀（D2-d2）h1/4计算带入公式（3）中，得出方法公式 t排=兀（D2-d2）h1/4L （4）式中 t排下入钻具排替的泥浆体积排出环空所需要用的时间，min；V 下入钻具排替的泥浆体积，m3；D 井眼直径，m；d 钻具外径，m；h1下入钻具长度，m；L 绝对排量，m3/min。
由排替量时间原理可以得出t0= t1-t2+t排。
公式（4）中各项参数都可以通过现场综合录井仪采集系统采集得到的数据以及下入钻具型号中直接获得。
（3.2）迟到时间校正方法在后效气录井过程中为了保证钻头下深的迟到时间的准确性，必须保证井队的泵冲排量要绝对稳定，但是现场的实际操作过程中很难达到这一要求，在后效气录井过程中泵冲排量总是会由小到大，或者停泵、倒泵如图（1），这样情况下我们可以通过平均的每分钟泵冲数来确定较准确的迟到时间。
图（1）迟到时间计算公式[3]：t=V/L （5）实际应用中，直接使用V=兀（D2-d2）h1/4计算带入公式（5）中，得出方法公式 t=兀（D2-d2）h/4L （6）公式（6）中L是可变的，它由泵冲计算得到，在泵冲不稳定的情况下我们可以利用平时实测迟到时间得到的泵的实际上水效率，使用泵在每分钟的平均泵冲得到一个较稳定的泵冲排量，从而得到一个较稳定的迟到时间。
排量计算公式： L=兀r2abR平/4 （7）实际应用中，直接使用R平=R总/t3，t3=t0-t4计算带入公式（7）中，得出方法公式L=兀r2ab R总/4/(t0-t4) （8）故得出较准确的迟到时间计算公式：t=（D2-d2）h（t0-t4）/（r2×ab R总）（9）公式中t 开泵时钻头所在井深h时的迟到时间，min；D 井眼直径，m；d 钻具外径，m；h 开泵循环钻井液时钻头所在井深，m；t0开泵到后效气明显上升时所用的时间，mint4停泵时间，min；r 泵所用缸套直径，m；a 泵所用缸套冲程，m；b 循环钻井液泵所用凡尔数，个；R总开泵到后效明显出上升间的总泵冲数，冲。
公式（9）中各项参数都可以通过现场综合录井仪采集系统采集得到的数据以及现场设备实际应用中直接获得。
4 实例应用川南页岩气气田预探井—永页7HF井油气层深度（H）为4053.00m，下钻到钻头位置深度（h）为4980.02m时开泵进行后效气录井。
通过综合录井仪采集系统得知：井内钻井液从上次停钻井液泵到此次开泵之间的静止时间（t静）为36.07h；开泵到后效气明显上升时所用的时间为(t0)为57.00min,后效气明显上升时的泵冲排量时的迟到时间（t）为92.00min，利用中途停泵时间校正后开泵到后效气明显上升的差时间为55.00min，利用总泵冲数校正后的迟到时间为110.00min。
根据下入15柱5.5寸钻杆得出t排为6.00min,综合钻具排替与迟到时间校正方法把数据带入公式（2）计算出油气上窜速度v。
校正前的油气上窜速度：v=(H-ht0 /t)/t静=(4053-4980.02×57÷92)÷36.07 =26.82m/h校正后的油气上窜速度：v校=(H-ht0 /t)/t静=(4053-4980.02×61÷110)÷36.07 =35.80m/h5 应用效果在川东北、川南等工区近20口井施工过程中，利用钻具排替与迟到时间校正方法进行了油气上窜速度计算的实验研究。
通过油气井后期测试等手段得到的数据进行验证，实际油气上窜速度与上两种校正方法校正计算的油气上窜速度误差率较小,实验达到了预期的目的，证明了上两种校正方法的有效性和准确性。
下面就川东北元坝工区与川南页岩工区的两口有代表性的井施工时未经校正的油气上窜速度和校正后的油气上窜速度数据进行对比，如：表1、表2。
在实际应用中发现，使用钻具排替与迟到时间校正方法校正在同一油气层深度井段多次测量计算得到的油气上窜速度相对误差不大，吻合度较好；而使用未校正的数据计算后得到的油气上窜速度变化较大，相同油气层、相同条件下得到的结果相差较大。
这充分证明通过钻具排替与迟到时间这两种校正方法校正后计算油气上窜速度得到的效果比不校正要好。
6 结束语应用钻具排替与迟到时间校正方法来校正其计算原始数据，可对后效气的油气上窜速度计算方法进行改进，较准确的计算出油气上窜速度，能够较准确的反映油气层压力、储集、丰都等物性。
也能反应地层压力与井内钻井液液柱压力的平衡情况，为指导井控，保证钻井顺利施工提供有效的证据。
参考文献[1] 孙振纯，夏月泉，徐明辉。
井控技术[M]。
北京：石油工业出版社，1997。
[2]、[3] 张殿强，李联玮。
地质录井方法与技术[M]。
