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ISIGHT里面的优化方法大致可分为三类：1 数值优化方法数值优化方法通常假设设计空间是单峰值的，凸性的，连续的。
iSIGHT中有以下几种：（1）外点罚函数法（EP）：外点罚函数法被广泛应用于约束优化问题。
此方法非常很可靠，通常能够在有最小值的情况下，相对容易地找到真正的目标值。
外点罚函数法可以通过使罚函数的值达到无穷值，把设计变量从不可行域拉回到可行域里，从而达到目标值。
（2）广义简约梯度法（LSGRG2）：通常用广义简约梯度算法来解决非线性约束问题。
此算法同其他有效约束优化一样，可以在某方向微小位移下保持约束的有效性。
（3）广义虎克定律直接搜索法：此方法适用于在初始设计点周围的设计空间进行局部寻优。
它不要求目标函数的连续性。
因为算法不必求导，函数不需要是可微的。
另外，还提供收敛系数（rho），用来预计目标函数方程的数目，从而确保收敛性。
（4）可行方向法（CONMIN）：可行方向法是一个直接数值优化方法，它可以直接在非线性的设计空间进行搜索。
它可以在搜索空间的某个方向上不断寻求最优解。
用数学方程描述如下：Design i = Design i-1 + A * Search Direction i方程中，i表示循环变量，A表示在某个空间搜索时决定的常数。
它的优点就是在保持解的可行性下降低了目标函数值。
这种方法可以快速地达到目标值并可以处理不等式约束。
缺点是目前还不能解决包含等式约束的优化问题。
（5）混合整型优化法（MOST）：混合整型优化法首先假定优化问题的设计变量是连续的，并用序列二次规划法得到一个初始的优化解。
如果所有的设计变量是实型的，则优化过程停止。
否则，如果一些设计变量为整型或是离散型，那么这个初始优化解不能满足这些限制条件，需要对每一个非实型参数寻找一个设计点，该点满足非实型参数的限制条件。
这些限制条件被作为新的约束条件加入优化过程，重新优化产生一个新的优化解，迭代依次进行。
在优化过程中，非实型变量为重点考虑的对象，直到所有的限制条件都得到满足，优化过程结束，得到最优解。
51单片机adc0809模数转换器逐次逼近法的实现原
理
51单片机ADC0809模数转换器采用逐次逼近法实现模数转换。
逐次逼近法的原理是，从高位到低位逐位比较，根据比较结果不断调整待转换的数字量，直到找到一个数字量使其对应的模拟量与输入的模拟量相等或最大程度接近。
在ADC0809模数转换器中，逐次逼近法的实现过程如下：
1. 将最高位（MSB）设置为1，其余位为0，形成起始转换数字量。
2. 将该数字量输入比较器，与输入的模拟量进行比较。
3. 根据比较结果，调整数字量的最高位：如果模拟量大于数字量，则将最高位清0；否则保持为1。
4. 保持其余位不变，将调整后的数字量再次输入比较器进行比较。
5. 重复步骤3和4，直到比较器的输出为稳定状态（即最高位不再变化），此时得到的就是输入模拟量的近似值。
通过逐次逼近法，ADC0809模数转换器能够实现高精度的模数转换，并且具有较快的转换速度。
基于51单片机的简易数字电压表的设计单片机————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：2个人收集整理勿做商业用途甘肃畜牧工程职业技术学院毕业设计题目：基于51单片机的简易数字电压表的设计系部：电子信息工程系专业:信息工程技术班级:学生姓名:学号:指导老师：日期：目录毕业设计任务书 (1)开题报告 (3)摘要 (6)关键词 (7)引言 (7)第一章A/D转换器 (9)1．1A/D转换原理 (9)1．2 ADC性能参数 (11)1．2．1 转换精度 (11)1．2．2。
转换时间......................................... 错误!未定义书签。
1．3 常用ADC芯片概述 (13)第二章8OC51单片机引脚 (14)第三章ADC0809 (16)3。
1 ADC0809引脚功能 (16)3。
2 ADC0809内部结构 (18)3.3ADC0809与80C51的接口 (19)3.4 ADC0809的应用指导 (20)3.4。
1 ADC0809应用说明 (20)3.4.2 ADC0809转换结束的判断方法 (20)3。
4.3 ADC0809编程方法 (21)第四章硬件设计分析 (22)4。
1电源设计 (22)4.2 关于74LS02，74LS04 (22)4。
3 74LS373概述 (23)4。
3。
1 引脚图 (23)4。
3。
2工作原理 (23)4.4简易数字电压表的硬件设计 (24)结论 (25)参考文献 (25)附录.......................................................................................... 错误!未定义书签。
致谢 (29)毕业设计任务书学生姓名专业班级信息工程技术08。
2指导教师论文题目基于51单片机的简易数字电压表的设计研究的目标、内容及方法目标：基于MCS—51单片机，对设计硬件电路和软件程序应用的设计，使用发光二极管来显示所要测试模拟电压的数字电压值。
简述逐次逼近法的工作原理
逐次逼近法是一种数值计算方法，用于求解近似解的近似值。
其主要工作原理如下：
1. 初始化：选择一个初始值作为近似解的初始近似值。
2. 迭代过程：根据某种规则进行迭代，每次迭代都会产生一个较接近真实解的近似值。
3. 收敛判断：判断近似解是否足够接近真实解。
如果接近程度满足预定的收敛准则，则输出近似解；否则返回第2步进行下一次迭代。
4. 输出结果：输出满足收敛准则的近似解作为最终结果。
逐次逼近法的核心思想是不断迭代，通过每一次迭代对近似解进行修正，逐渐接近真实解。
在迭代过程中，常用的方法有不动点迭代法、Newton-Raphson迭代法等等。
这些方法在每一步迭代中通过一定的数学计算方式来更新近似解，并不断逼近真实解。
逐次逼近法的优点是易于实现和理解，适用于一些求解复杂方程或函数的数值解问题。
然而，它的收敛速度可能很慢，对于某些问题可能无法得到满意的解。
因此，在应用中需要根据具体问题选择合适的迭代方法，以提高计算效率和准确性。
2020年10月Vol. 38 No. 19 中学物理・经验交流・突破“极限”教学堆占 提升质融创新能力——以气垫导轨实验教学为例戎杰高峰胡科杰•(浙江慈溪中学 浙江 宁波315300)摘要：物理学是一门以实验为基础的自然科学.从“气垫导轨测量瞬时速度实验”出发，采用图像拟合法、逐次逼近法建殳“瞬时速度”概念，突破“极限”教学难点；用气垫导轨实验验证“匀变速直线运动位移与时间的关系”，提升质疑创新能力，培养科学思维品质.关键词：图像拟合;逐次逼近;质疑创新；科学思维文章编号:1008 -4134(2020)19 -0032中图分类号:G633.7 文献标识码：B物理学科的核心素养，是学生通过物理学习，逐 步形成的价值观念、必备品格和关键能力，主要包括物理观念、科学思维、科学探究、科学态度与责任.其 中,科学思维主要包括模型建构、科学推理、科学论证、质疑创新等要素.物理学是一门以实验为基础的 自然科学，物理实验在培养学生的科学探究能力、科 学态度与责任等方面具有重要作用，同时也有利于培养质疑创新等科学思维品质•气垫导轨是高中物理力学实验中常用的实验器材•它有许多优点，比如摩擦阻力可以忽略，运动轨迹 便于控制，数据获取和处理能力强大，测量装置便于安装等.基于此，笔者结合课堂教学实践，从突破“极 限”教学难点,提升质疑创新能力的角度，对气垫导轨实验教学案例做简要的探讨.1瞬时速度的测量当今社会，信息技术广泛应用于生产生活•在教 学过程中，要激发创新思维,提升核心素养,离不开课堂教学与信息技术的有机融合,借助数字实验或数字 新媒体解决疑难问题，是当下物理课堂具备的时代特征•笔者借助气垫导轨装置(如图1),采用图像拟合法和逐次逼近法帮助学生建立“瞬时速度”概念，突破 数学极限思想的教学难点.1. 1图像拟合法把光电门G 固定在气垫导轨的4点，使滑块在倾斜的气垫导轨上从静止开始匀加速下滑并通过/1点，气垫导轨光电门持光片图1各部分实验装置用计时器测岀相应的挡光时间,计算得到挡光片挡光 的平均速度几逐次减小挡光片宽度d,测出各次的平均速度•注意每次测量时，滑块需要紧靠定位器静止 释放•测量数据见表1-表1平均速度测量值测量挡光片宽度挡光时间平均速度序号d/m m △/ /msv/(m • s _,)1100.03810. 262280.03110. 257350.02010.249430.01230.244以挡光片宽度d 为横坐标，以平均速度v 为纵坐标作出v -d 图线，如图2所示.作者简介：戎杰(1989 男，浙江慈溪人，本科，中学一级教师，研究方向：中学物理学科教学；高峰(1969 -),男，浙江慈溪人，本科，中学高级教师，研究方向：中学物理学科教学； 胡科杰(1980 -),男，浙江慈溪人，本科，中学高级教师，研究方向：中学物理学科教学.• 32•中学物理Vol.38No.192020年10月7 S ・®惓刘艸0.2750.2700.2650.2600.2550.2500.2450.2400.235^小0.0y=0.0003x+0.236250.0100.0y'=0.2362挡光片宽度d/mm图2平均速度与挡光片宽度的关系150.0以挡光时间M为横坐标，以平均速度”为纵坐标作出v-M图线，如图3所示.S•饅懒刘讯0.2700.2650.2600.2550.2500.2450.2400.2350.2300100200300400500挡光时间&/ms图3平均速度与挡光时间的关系测量表1中的数据时，滑块做匀加速运动的状态完全相同.当挡光片宽度变到无限小，或挡光时间d 无限短时，即或4—0时,平均速度的极限值就是挡光片通过光电门的瞬时速度.v -M图线在纵坐标轴上的截距就是d-0或时平均速度的极限值，即为滑块通过光电门G的瞬时速度”。
A/D转换器A/D转换器是用来通过一定的电路将模拟量转变为数字量。
模拟量可以是电压、电流等电信号，也可以是压力、温度、湿度、位移、声音等非电信号。
但在A/D转换前，输入到A/D 转换器的输入信号必须经各种传感器把各种物理量转换成电压信号。
A/D转换后，输出数字信号可以有8位、10位、12位和16位等。
AD转换器的工作原理主要介绍3种：逐次逼近法双积分法电压频率转化法1 逐次逼近法：逐次逼近式A/D是比较常见的一种A/D转换电路，转换的时间为微秒级。
采用逐次逼近法的A/D转换器是由一个比较器、D/A转换器、缓冲寄存器及控制逻辑电路组成，如图4.21所示。
基本原理是从高位到低位逐位试探比较，好像用天平称物体，从重到轻逐级增减砝码进行试探。
图4.21 逐次逼近式A/D转换器原理框图逐次逼近式A/D转换器原理框图逐次逼近法转换过程是：初始化时将逐次逼近寄存器各位清零；转换开始时，先将逐次逼近寄存器最高位置1，送入D/A转换器，经D/A转换后生成的模拟量送入比较器，称为Ｖo，与送入比较器的待转换的模拟量Ｖi进行比较，若Ｖ，该位1被保留，否则被清除。
然后再置逐次逼近寄存器次高位为1，将寄存器中新的数字量送D/A转换器，输出的Ｖo再与Ｖi比较，若ＶoＶi，该位1被保留，否则被清除。
重复此过程，直至逼近寄存器最低位。
转换结束后，将逐次逼近寄存器中的数字量送入缓冲寄存器，得到数字量的输出。
逐次逼近的操作过程是在一个控制电路的控制下进行的。
2双积分法：采用双积分法的A/D转换器由电子开关、积分器、比较器和控制逻辑等部件组成。
如图4.22所示。
基本原理是将输入电压变换成与其平均值成正比的时间间隔，再把此时间间隔转换成数字量，属于间接转换。
图4.22 双积分式A/D转换的原理框图双积分法A/D转换的过程是：先将开关接通待转换的模拟量Ｖi，Ｖi采样输入到积分器，积分器从零开始进行固定时间Ｔ的正向积分，时间Ｔ到后，开关再接通与Ｖi极性相反的基准电压ＶＲＥF，将ＶＲＥF输入到积分器，进行反向积分，直到输出为0V时停止积分。
确定批次磨碎时间的动力学逐次逼近法/迄通确定批次磨碎时间的动力学逐次逼近法…一……7af,[捕要]对白马矿区10件样品进行了苎童芷璧r统计仆析衰髓:在工程允许的置信度内r白马矿石符音一,前言矿石碎裂是施以外力促进其键的断开,从而在宏观上表现为粒度变细,颗粒数增多,表面积增大的过程.对于解离性粉碎过程.磨细度取决于矿物的嵌连特性及工艺粒度与晶粒形态(1..由于成矿作用不同,矿石的构造也大有差异.实践中可能遇到的矿石则具有等粒嵌布,以粗粒为主的不等粒嵌布,以细粒嵌布为主的不等粒嵌布,不等粒嵌布多种形式.因此要用不同的碎磨流程来适应,细度要求从而就有所差别.'矿石的强度不同从而导致可磨度大小不一强度的大小一方面取决于矿石化学键的形式,如分子键的强度就小于离子键或共价键的强度.另一方面,从微观上,矿石可以认为是由交叉网状裂纹包裹的体系.裂缝和缺陷发育的程度影响矿石的强度.一个明显的例子是风化矿比原生矿易碎裂.批次磨机的磨碎时间和工业型连续磨机的矿流滞流时间与可磨度有直接的关系.对于矿石可选性研究,磨矿细度试验是主要的条件试验.其中的一个具体问题就是对于既定的磨矿细度,如何在一定的磨碎机以上从几个方面简单地论述了挤压钠化对膨润土的影响.这对我们搞低级膨润士开发研究有一定的指导意义,也为我们开发大量的钙基膨润土提供了技术保证.三,影响挤压钠化的因素1.挤压力对于我国来说,没有专门用于挤压膨诲土的设备.这样提供的挤压力小于实际所雹要的力,由于挤压力不够,钙离子形成的晶格结构很难破环.钠离子就不易进入晶格内部,出现钠化不完全的现象.据计算.平均挤压力应在l2749—7O6O8kPa之间,国外高达l792638kPa.为了提高挤压力可适当对现有设备进行改造,如在挤机机头板内加一个铡刀,在挡板上开一些小孔,减少内腔的容积等措施,但对产量有影响. 2.湿度的影响经大量的实验证明,膨润土湿度范围在2O一4O为好.湿度太大, 膨润土没有起到挤压作用.产生的湿度效应也小;湿度太小时,挤压困难,但产生的温度较高.因此,在挤压前必须进行实验.以科学为依据.3.粒度大小的影响这是一个较易被忽视的固索.为了钠化充分,挤压前就必须将膨润土粉碎至一定目数的粒度4.挤压次数的影响在讨论挤压对膨润土性能影响时.论述过挤压次数的影响,对不同的膨润土挤压次数有所不同参考文献(略),4械上实现由于矿石性质复杂,即使是同一矿区内的矿石.也可能表现出截然不同的性质所以,带有尝试性质的碰点法具有较大的盲目性,式验批次多._工作量大.准确度差本文讨论一种动力学逐次逼近法来解决这个问题.二,磨碎过程动力学【2,']磨碎过程中粗粒粒群随时间的衰减在不同的情况下具有不一定相同的形式零级动力学认为.如待磨物料l申不存在合格细粒. 被磨粗粒的重量减少仅与磨矿肘问成比例. 这种情况在短暂的批次磨矿时较为滞见.2 级磨矿动力学考虑了磨矿介质的作用.认为磨矿速度与待磨粗粒含量及球荷表面积之积成正比.而这两种情况都可归于一级磨动力学的特殊情况.一级磨矿动力学具有微分式:一一一一一=KR(1)qt式中,Ko为比饲系数,R与t分别为待磨粗粒的重量百分含量及磨矿时间.在R属于[R0.R],R<R0及t属于[0.t].t>0的条件下.可以得到一级磨矿动力学的积分式:R—R0exp(一Ktm).m=I(2)式中,K为表征相对磨矿速度的参数;nl为表征相对磨矿速度在磨矿过程中变化的参数. V.V.Aliavden认为,m年I时即下式R=R0exP(一Ktm),m年1(3)更符合实际情况.但此式不满足边界条件R=0,因为在此情况下,t趋近于无穷大如果矿石的可磨性随磨矿时间而变.则引入Rn表征随R而变的待磨粗粒的相对可磨性,于是有:n——….…一一R=1/((I/R.)q+nKt](4)BM.Kapn3ⅡE认为破碎最终状态的热力学概率与该系统的能量成比佣,由此得出:R=R.exp{一K8(tin(t+1)]10)(5)式中.K.为一系数;ml0为表征矿石在强度方面的均匀程度的指数.另外还有关于表面积增长的动力学,涉及连续磨矿过程的动力学,自磨过程动力学等等,由于与本问题的讨论无关.故不赘述三,非线性动力学拟合部分试验涉及如附图所示的球磨磨矿过程.人磨物斜为粗精矿另外的部分试验其人磨物料为原矿的一3mill碎矿产品.使用自来水磨矿.磨机为2O0×200mm钢制圆筒型磨机.由干,湿式联合筛析确定+0.074him粒级产率磨矿介质的粒度特性参见表I对于变量Y关于x的线性模型[,)【参见(6)式),武中e为误差项,a.B为待定参表l磨矿介质的粒度分布序号(ram直径)140lT303025.6923143562047.6532533252721.424211g61l5.24总计11z117g5100.OO数,如果e服从正态分布N(0,o).对应于X变量的一组离散值x:x2…….xn.依次有Y1.yz.……,yn,.则(7)(8)式将确定Y关于x的一条响应曲线(9).由(1O)式确定的系数r将检验回归的显着性水平.'7=a+Bx+sB=Lxy/Lxa—yl.一8x1Dy=a+0x●棘秉权:磨矿动力学的应用.第三届垒国粉碎工程技木研讨会种座报告且话文集(一)II$6.10,北京46?嗣矿一肌●___'-●__-●●●——附图原则流程r=Lxy/(LxLy)(i0)式中,Lx为与x变量离散值有关的参数,Ly为与y变量离散值有关的参数,Lxy为与x及y变量离散值有关的参数.xIQ及yIQ为两变量各自离散值的算术平均值.(3)式确定的非线性动力学j经过适当变换,有下述形式:In(1a(Ro/R)]=mla(t)+InK(i1)对于R及t变量,如令y=ln[1n(Ro/R));x=In(t);m=B:a=Ink.则(i1)式与(9)式相同,说明由线性模型可以推出非一阶动力学参数在实验室进行了白马矿区1O件样品的试验各件样品选用了各个磨矿时间水平.统计分析结果参见表2由表2可以看出:1O件样品中有9件样品满足相关系数f大于临界相关系数rl,这意味着回归在显着性水平为1%时成立,说明拟合具有高度的选择性另一件样品在显着性水平为5%时回归成立,此时检验点袭2白马矿区10件样品磨矿动力学统计分析结果c(ra凇in)fxffm.a代表显着性永平'表列粒级为入磨物科粒级,表列K.m值为+O.074mm~翦力学参蕺;腼序B号样品的临界相美系数为.口5,其采样品的临界捂美系数均为..n矿样重昧陋序3母样为.lDE卦,其余均为100$g一数为3,数值较小.由于相关系数与检验点数有直接的关系.当点数较少时,试验的或然误差将较为显着地影响回归.而当试验次数较多,参加检验的点数较多时,回归的显着性可能提高.P,Io/+样品的动力学参数m值来看,除芨芨坪风化矿Fe2+Fe3+Fe4样的m值(0.9666)接近l外,其余各样品的m值与1有较大的差异可以认为,自马矿区的样品在批次磨矿过程中粗粒粒群随时间的衰减47-Dl㈨㈣规律符台非线性磨矿动力学,(5)式为其数学表达形式.四,动力学逐次逼近法既然+0.074ram粒级栏批次磨矿过程申符合(3)式给出的非～级磨矿动力学.那么,对于所要求的磨细度,应用下式可以求出分批磨矿时间的预测值t……:一(12)下面分别作一讨论..1.样品动力学参数已知在磨碎条件相同(如机械型式,转速率,介质充填率,介质配比,料球比,矿浆浓度等)以及人磨物料相同(如强度粒度分布特性等)的前提下.由已知的动力学参数K, m,可以根据(12)式得到磨矿时间的预测值下面举出几个实例.侧1样品名称:茛芨坪原生矿Fe4.R0=93.60和,动力学参数K=0.01865:m=1.4780.如果要求磨矿产品一O.074mm 粒级产率为67.O4和及89.40%.则根据(12) 式得到磨矿时间的预测值为15.22min及25.05rain.按下式计算相对误差e={ttl_--一×1O0%(13)It'式中t1.为预测值,t为实际值.对于上述二种情况,磨矿时间实际值为15mltl及25min. 相对误差为1.47%及0.2%例2,风化矿较原生矿易碎裂.针对芨芨坪风化矿Fe2+Fea+Fe4的试验表明;磨碎时间为5min及l5mia时.磨矿产品一0.074mm产率为61.2%及91.16%.从表2得到,本样品动力学参数为K=o.1636,m=0.9666,对应于上面两个细度,根据(12)式求出的磨矿时间预测值为5.0l8~min及l5.1061min,按(13)式计算出的相对误差为0.37哆矗及0.71%.例3,芨茂坪混合矿(1)为模拟白马矿区前15年生产情况的样品,为试验过程中的主要样品之一.试验中Ro为86.39%时得到的动力学参数为K=0.0265m=1.4203.对应于磨矿产品一200目产率为56.734及74.95%的实际磨矿时间为10rain及15rain而预测值为9.94rain及14.98rain,按(13)式计算出的相对误差仅0.6%及0.13%.实际过程中唐矿产品细度要求是一个区间由上面三个例子可以看出:磨矿时间的预铡值和实际值很接近.一般说来.根据磨矿时间的预测值,只需一次逼近,即可获得合乎细度要求的磨矿产品本方法的精确度取决于回归的精确度.预测匿间的大小取决于样本容量,样本容量愈大,预测愈精确,相应地就需要在预测前作较多批丈的磨矿试验以便得到较大的样本容量.从而得到较为精确的动力学参数K及m.显然,这样是不经济的.2.样品的动力学参数未知如何以尽可能少的试验批次获得符合细度要求的磨矿产品是问题的实质.以较少的原始数据确定动力学参数K及m成为解决问题的关键动力学逐次逼近法是一种可能的方法.本珐的特点是能够逐次对动力学参数进行优化.每一次提供的新数据可以八原来的数据,从而提高预测的精确性.对于样品繁多的磨矿试验.不必每个样品都作大量的磨细度试验,l趴而节约人力与物力.假设样品在磨矿过程中符合非一阶动力学.首先在XOY平面中确定一个基点(xo,yo),xo与y0分别对应于某一实际的磨矿时间t0及t0时磨矿产品中+0.074m皿粒级产率,x0=JⅡ(to),to>0;yo=In[In(Ro/Ro8)).R0为磨矿产品中+0.074mm粒级的产率.对于基点的确定,一种方法是与对应于所要求的磨细度的点相距较远,另一种方法则是尽可能接近.种方法中随机误差的影响一般较小.HU—m3第二步是由基点出发进行第一次逼近.如果磨矿细度是以+0.074mm产率计量,那么,对于要求的磨细度范围,存在R属于(R,,R],R,<R.使用R..一作为逐次逼近的最终目标值.第一次逼近可以采用两种方法.其一是根据被磨物料自l-可磨性或硬度或功指数等参数,经验地预估磨矿时间.其二是以最相近似的物料的动力学参数111_l及K1来预估磨矿时间.于是有:0K:t0mL--1)～(14)(RaIml上式仅在t1与t0差别较小时适用,如果t【与to有较大差别,贝li使用t1一toexp{(tnln(Ro/RIo)._Jntn(Ro/R..)/mI}(i5预估磨矿时间.根据tt和磨矿细度的实际值将确定第一个逼近点(x,y1).如果第一次逼近符台要求,则终止试验.反之,则需进行第二次逼近即第三步.第二次逼近时,以XOY平面上两点(x.,y.)及(x1,yt)确定动力学叁数值mz,于是有,'m2一(1nln(RD/RoI)一Inln(R./R1)):in(t./tt),(16)第二次逼近时的磨矿时间由(17)式确定:t2=t.exp{(tnln(RD/R】)一lnln(R./Ro))/m}(17)tz与新的磨矿细度试验值对应于第二个逼近点(x:,y).必要时进行第四步即第三次逼近.进行本步骤时,根根已有韵三个点(x0,Yt):(x1,Yt);(x2,Y)对动力学参数m2作修正,修正值m.,Ka由下两式确定:inIn(RDe/R,)一lnln(R.e/R2)(i8)ln((tI—tt)/(tD～t2))K.=In(Roe/RI)/(t1一t0)m(19)一或者由回归确定ms,Ka.第四次逼近则可应用郎格谬最小二乘法或最大似然函数往对已有的四点(x.,yo); (x【,,1);(x.,y2):(x3,ys)进行线性回归,从而得到K4.m4的改进值,然后进行磨矿时间预估.后续逼近方法类似.各次逼近都可能满足R属于[R,R]的条件.由于后一次逼近所使用的动力学参数较为准确,所以满足R属于[R,R]晦概率较大.下面举例说明侧1.田家村混合矿(2)为矿山前20年开采的生产样,风化矿占lO呖,原生矿占90嘶,与田家村混台矿(1)比较,风化矿份额稍少,因此稍微难磨一些.对于一3mm ^磨_璇蝌,要求产品细度(以一O,074ram产率计)介干66—67.试验在2OO×200ram磨机中进行,介质条件同表1.矿样重lkE,加水量87OreL.5mla磨矿结果,一o.074mm产率为24.64_嘶,此组数据确定了逐次逼近的基点, 根据细度要求,确定中值r0.074111111粒级产率66.5呖为逐次逼近的最终目标值.由于田家村棍合矿(1)为与本试验样最相近似,所以选取其动力学参数(见表2)进行第一次逼近.经查明本样品R.=92.79%根据(15)式得到唐矿时间的预测值为l5.05785m]n, 相当于15min4s.按此时间磨矿,得到产品一0.074ram产率为66.8l%,满足试验要求.'倒2,水厂铁矿石以磁铁矿为主要金属矿物,有别于以钒钛磁铁矿为主要金属矿物的白马矿石.其硬度较小.当细度要求仍为66—67眄一0.074ram时,逐次逼近法也能快49?是一;厂咝粜————————一7一高压匀浆器在处理凹凸棒石上的应用它伟力(一)凹凸棒石特性凹凸棒石是一种含水的鐾塑壁茁L盐甄它有良好的胶体1生能和非胶体性能.广泛应用于各工农业生产部门.凹凸棒石集合体具有干草状或毛刷状结构,其针状体或多或少地以杂乱的方式紧密地堆积在一起.即使凹凸棒石在很细的条件下.其微粒也是由许多单个交织状晶体集合体组成的在分散时单根可能授此分离开,这就是凹l棒石的主要结构特点.与膨澜土廿匀膨胀性相比,由于单位层之问水的渗透引起膨润土的膨胀,致使其一部分自行散开,而凹凸捧石的三维结构却阻止内部的膨胀作用,微粒中针状体之间的暧引力相当大.要想使针状体分开,必须要有机械作用.通常使用高速搅拌机分散,但是往往还不能使凹凸棒石粘±达到最理想的分散效果.我们经过试验,将高压匀浆器用于提高凹凸棒石的分散性能,效果较好.(二)离玉匀浆器构造爱原理高压匀浆器是一种用途广泛的粉碎和匀化设备,主要由一个往复塞泵帮一个特殊结构的匀浆阀所组成.待匀浆的物料经往复活塞泵的作用,在高压(最大压强可达58840 kPa),低速(恒流6oL/h)下进八阀区域,然后在强大的压强下.物科在阀杆和闽座之间被冲开的缝隙中挤出.以很高的速度冲击在碰撞环上,此时物料的线速度迅速上速达到目标.八磨物料R0为87.92%.矿料重lkI,加水量58oraL.磨矿时间为5rain时,得到一0.074mm粒级占33.12%的产品.以此确定逐次逼近的基点.第一次逼近时采用经验肋方法预估磨矿时间,选取15rain.试验结果为一0.074ram产率为7.72乎矗,此时确定第一个逼近点.根据(a6)武确定动力学参数m,代八(17)式得到第二次逼近的磨矿|尉问预测值l1.798rain相当于11mi,,48s.实际的磨矿结果为66.1一0.074ram.细度达到要求.五,结'论磨矿细震是制约选矿厂精矿品位,回收率及生产能力的重要参数.考虑到磨矿作业是能耗最大成本分布较多的作业.所以前期试验中确定合适的磨矿细度极为重要.使用动力学逐次逼近法可以决速准确经济50地在既定的磨碎条件下实现一定的磨矿细度要求.对于自马矿区的l0件样品和水厂铁矿石的试蛤表明,'在磨碎过程中它们符台非一阶磨矿动力学.逐次逼近法具有良好的适应性.基于本方法对动力学参数的逐次优化, 所以实验中可以大大避免盲目性.对于以除0.074ram外的其他粒度表示的级别.亦町使用本法.考虑到符台非一阶磨矿动力学的矿种很多,所以本法具有一定程度的通用性. 参考文献(1)许时等:矿石可选性研究出版社,1981年(2)李启衡:粉碎工程(一F)院,l984年冶金工业昆明工学(3)浙_正大学数学系高等数学教研组编:概率论与数理统计高等教育出版社1984正。
