双钢轮振动压路机透析_图文(精)

TANDEM VIBRATORY ROLLERBW100SL-5 and BW120SL-5/usStandard EquipmentFoldable ROPS with seat beltHydrostatic travel and vibration drive P ressure sprinkler system with interval switch S uspended operator´s platform2 scrapers per drum, spring loaded and tiltable M ulti-function travel leverM ulti-function display incl. operating hour meterW ater levelF uel levelE lectric fuel gaugeE mergency STOPIndividual control, vibrationIntelligent Vibration Control (IVC)I ntegrated stowage compartmentA djustable operator´s seatL ashing eyes, galvanizedB ack-up alarmS ingle point lifting deviceV -belt protectionV andalism protectionL ockable engine hood made of composite materialW orking lights front and rear12V socketS eat contact switchP lastic water tankB olt-on oscillating/articulating jointOptional EquipmentI ndicator and hazard lightsRotary beaconBattery disconnection switchSliding seatECONOMIZERBurglary protectionSpecial paint Technical data BOMAG BOMAG BW 100 SL-5 BW 120 SL-5Weights Operating weight w. ROPS ...............lb (kg) 5181 (2350) 5511 (2500)Average static linear load ............lb/in (kg/cm) 66.1 (11.8) 58.2 (10.4)Driving Characteristics Speed ............................mph (km/h) 0 – 5.6 (0 – 9) 0 – 5.6 (0 – 9)Working speed with vibration .........mph (km/h) 0 – 3.1 (0 – 5) 0 – 3.1 (0 – 5)Max. gradeability without/with vibr. ............% 40 / 30 40 / 30Drive Engine manufacturer .......................... Kubota Kubota Type. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . D 1703-DI D 1703-DI Tier Compliance ............................. Tier 4 Final Tier 4 Final Cooling .................................... water water Number of cylinders .......................... 3 3Performance ISO 14396....................kW 18.5 18.5Performance SAE J 1995 .....................hp 24.8 24.8Speed ..................................rpm 2200 2200Electric equipment ..........................V 12 12Driven drum ................................ front + rear front + rear Brakes Service brake ................................ hydrost. hydrost.Parking brake ................................ hydromec. hydromec.Steering .................................... Steering system ............................... oscil.artic. oscil.artic.Steering method .............................. hydrost. hydrost.Steering / oscillating angle +/- ................deg 32 / 10 32 / 10Crab steer offset – manual ...............in (mm) 0 – 2 (0 – 50) 0 – 2 (0 – 50)Track radius, inner .....................in (mm) 96.5 (2450) 96.5 (2450)Exciter System Vibrating drum .............................. front + rear front + rear Drive system ................................ hydrost. hydrost.Frequency .........................VPM (Hz) 4320 (72) 4320 (72)Amplitude ...........................in (mm) 0.020 (0.50) 0.020 (0.50)Centrifugal force .......................lb (kN) 7640 (34) 8993 (40)Drum Water Spray System Type. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . pressure with interval pressure with interval Capacities Fuel ..................................gal (l) 9.2 (35) 9.2 (35)Water .................................gal (l) 43.6 (165) 43.6 (165)Technical modifications reserved. Machines may be shown with options.Technical DataBW 100 SL-5, BW 120 SL-5A B C D H H2K L O S W BW 100 SL-5694220.627.671.21011099.6 1.40.439.4(1752)(1072)(523)(700)(1808)(2568)(254)(2529)(36)(10)(1000)BW 120 SL-5695020.627.671.21011099.6 1.40.447.2(1752)(1272)(523)(700)(1808)(2568)(254)(2529)(36)(10)(1200)Dimensions in inches (mm)Shipping dimensions in ft 3 (m 3)BW 100 SL-5 247 (7)BW 120 SL-5 293 (8.3)。

JCC204铰接式双钢轮振动压路机JCC204 ARTICULATED BODY OF DOUBLE DRUMS VIBRATORY ROLLER使用保养说明书Operating and maintaining instruction一拖（洛阳）建工机械有限公司YITUO(LUOYANG) CONSTRUCTION ENGINEERING MACHINERY CO.,LTD.概述JCC204振动压路机是一种轻型压实机械,如图一,适用于沟槽、道路、体育场地修筑工地路面压实平整工作。

该机主要由铰接式车架、振动轮、转向轮、动力装置、传动装置、液压系统、操纵机构和电器系统等主要部分组成。

前轮系铰接式振动轮，可操纵压路机的运行方向，前轮向左右两侧转弯的最大转向角达±30度，且能根据道路的崎岖不平情况调整压路机所处位置。

后轮系驱动轮，通过侧传动箱体与变速箱相连，振动系统由液压马达、液压泵、电磁阀组成，通过电磁阀控制，操纵灵活方便。

振动轮与车架之间装有减振器，隔绝振动轮的振动传递到车架上，以使驾驶员操作舒适。

压路机的动力装置为ZN390Q型柴油发动机，安装在后车架上，柴油机和后车架之间装有减振器，隔离柴油机的振动传递到车架，柴油机的动力从右边输出传递到变速箱，从左边输出传递到液压泵，以提供相应的机械能和液压能来维持系统工作。

变速箱位于后车架的左侧，它包括变速机构、换向机构、制动器三部分，使压路机获得前进、后退各三档不同的速度以及实现原机的行驶制动和停车制动。

液压系统上装有测压点，便于及时掌握和调整系统压力，转向采用全液压转向器，使转向操纵轻便灵活。

电器系统装有照明设备，便于在雾天或夜间作业，压路机的前后轮均装有刮泥与洒水装置，作业时可以保持轮面清洁。

驾驶员座位上配有驾驶棚，为驾驶员提供舒适的作业环境。

本说明书详细介绍了该机的技术性能、使用及保养方法，望尊敬的用户能严格认真地按本说明书的规定使用和保养该机。

06-26与单钢轮振动压路机一样，手扶式双钢轮振动压路机的工作原理也是利用机械的自重和激振器产生的激振力，迫使土壤做垂直强迫振动，急剧减少土壤颗粒间的内摩擦力，达到压实土壤的目的;激振力的大小可以根据需要进行调整。

不同的是手扶式双钢轮振动压路机将行走轮胎变成了碾压轮，提高了压实效率，行走牵引力由人工提供，机动灵活性高，主要用于施工场地窄、工程量小的工程施工中。

压路机，压路机租赁，垂直振动压路机/ 编辑:wyyfhy。

双钢轮振动压路机施工技术分析摘要：在进行高速公路路面施工时，双钢轮振动压路机设备应用是非常重要的，企业需要严格按照项目建设要求，选用合适施工技术，并且对设备规格和型号进行正确选择，才能提高项目建设水平。

目前设备制造商在双钢轮振动压路机设备使用前，已经对设备性能进行了优化，但企业仍需要对设备运行原理进行全面了解，在此基础上制定针对性管理措施，保证了压路机设备能够与路面有效接触，才能提高整体压实质量，促进项目健康发展。

本文就双钢轮振动压路机施工技术进行相关分析和探讨。

关键词：双钢轮；振动压路机；施工技术目前我国的高速公路工程建设处于发展期，项目施工规模不断扩大，需要借助一些大型机械设备进行项目建设，才能降低质量、安全问题发生的几率。

在进行路面施工时，企业一般都会选择双钢轮振动压路机设备进行施工作业，降低施工人员作业压力和负担。

在进行压路机设备选用时，施工企业需要对设备各项参数进行适当调整，并且根据现场环境条件选择合适的施工工艺，才能提高项目建设的质量和效率。

此外企业还需要对路面压实情况进行深入研究，要保证设备与路面接触宽度能够处于标准范围内[1]。

一、双钢轮振动压路机施工技术应用特点双钢轮振动压路机设备在与路面进行接触时，要保证接触更加均匀，才能提高压实作业效果。

但因为设备在运行期间，会受到多种因素影响，例如被压材料参数、性能和设备对材料作用力，都会对设备与路面接触程度产生一定影响，导致最终作业效果无法满足预期设计要求。

传统双钢轮振动压路机设备在应用时，所展现的作业面为弧面，具备横向长度和宽度，这两者等于设备钢轮接触宽度。

在进行设备选用时，双钢轮振动压路机主要存在振动和静碾光轮两种类型，这两种设备运行工况存在一定差异，所呈现的截面也有所不同。

静碾光轮设备接触截面弧长变化，与压实混合料性能存在一定联系。

振动压路机设备对不同混合料压入深度存在一定差异，因此弧长也有所不同；振动压路机设备作业时，不仅会向路面施加重力，还会产生一定激振力。

全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法研究的开题报告题目：全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法研究的开题报告背景和意义：压路机是用于土方工程、道路工程和基础工程中进行压实的重型机械设备，根据压路轮轮型不同，分为钢轮压路机和橡胶轮压路机。

其中，双钢轮振动压路机由于具有较好的压实效果，广泛应用于道路、桥梁、机场、港口等建设中。

但是，在实际施工中，由于双钢轮振动压路机具有反弹和反拖现象，影响了压实效果和施工质量。

因此，反拖控制成为研究重点。

研究目的：本研究旨在探究全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法，提高施工效率和施工质量。

研究内容：1. 基于双钢轮振动压路机反弹反拖原理，分析反拖产生的机理和影响因素。

2. 研究全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法及其原理，探究机器参数与控制效果的关系。

3. 设计反拖控制实验方案，通过对比实验验证全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法的有效性和可行性。

研究意义：1. 提高双钢轮振动压路机的工作效率和施工质量。

2. 探究全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法，可以为其他振动压路机的反拖控制提供参考。

3. 研究结果可以为压路机行业的发展和提高施工效率提供一定的支持和参考。

研究方法：1. 综合文献研究法，了解国内外双钢轮振动压路机反拖控制研究现状和研究成果。

2. 理论分析法，探究双钢轮振动压路机反弹反拖原理和反拖控制方法的实现原理。

3. 数值模拟法，建立全液压双钢轮振动压路机的反拖模型，分析参数的变化对反拖控制效果的影响。

4. 实验研究法，设计反拖控制实验方案，通过实验比较验证全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法的有效性和可行性。

预期成果：1. 提出一种全液压双钢轮振动压路机反拖控制方法。

2. 实验验证控制方法的有效性和可行性。

3. 提供全液压双钢轮振动压路机反拖控制的技术参考和理论支持。

研究时间安排：第一年：1. 全面了解双钢轮振动压路机反拖控制研究的现状和前沿。

2. 分析双钢轮振动压路机反弹反拖原理和反拖控制方法的实现原理。

动。

而事实上，桥面铺装层摊铺施工期间压路机振动系统产生的剧烈振动也会对桥梁结构产生重大的影响。

为了明确压路机振动对桥梁结构的影响。

确保工程质量，有必要对压路机一桥梁耦合振动问题进行系统的研究。

本文提出并运用压路机一桥梁耦合振动的分析方法，通过对某高速公路大桥及中桥两座桥桥面现场摊铺施工时．振动压路机与振荡压路机不同工况所致振动的试验测试研究与理论分析的对比。

证明了该方法的正确性和有效性。

对振动压路机和振荡压路机施工时对桥体的影响有了定量、明晰的认识。

通过振动压路机与振荡压路机对比路段的压实度检测。

验证了振荡压路机的压实效果。

１．３应用效果对振荡压路机（ＨＡＭＭ—ＨＤ０９０Ｖ及ＨＡＭＭ—ＨＤ０１２０Ｖ铰接式双钢轮振动振荡压路机）的压实系统、振动原理、振荡原理、压实能量的传递方式等进行比较深入的研究后。

得出振动压路机与振荡压路机对桥面影响的定量结论。

按照拟定的技术路线，在施工现场对沥青砼桥面压实过程中不同工况下，振动压路机与振荡压路机对桥体产生的振动加速度、动态位移、动应变进行了测试，在对测试数据进行认真整理分析后，得出了振动压路机与振荡压路机对桥面影响的定量结论。

突破了此前只限于定性认识的局限．即：从加速度时程曲线分析，采用振荡碾压方式进行桥面铺装引起桥跨中心线处的加速度峰值较振动碾压方式小很多：从桥跨中心位移、梁截面下缘混凝土应变分析，振动、振荡碾压方式与静碾方式相比，静力作用较为明显，而动力作用引起的结构反应较小。

振荡碾压方式对桥跨中心的位移影响更小一些。

与振动压路机相比，双钢轮振荡压路机压实过程进展平缓，施工噪声小，振动波及范围、强度都小于振动压路机．对临近地面、施工周围环境及居民生活环境的振动影响明显要小。

从压实效果方面分析。

通过对沿海高速公路双龙河支流大桥振动压路机与振荡压路机对比测试段７２个点、Ｋ１３４＋１２７．５中桥两种压路机对比桥面３２个点及对比路段３５个点．累计１３９个点的路面压实度跟踪检测。

智能型双钢轮振动压路机在路面施工中的使用优势分析摘要：随着我国经济的迅猛发展，也不断推动了我国交通运输业的发展。

近几年我国不断加大对交通基础设施建设的投入，随着时代的发展和进步人们对公路、桥梁等交通基础设施的要求也在不断提高，智能型双钢轮振动压路机的投入使用，不仅提高了路面的施工技术，而且更加符合现代施工中高效、节能等要求，具有很好的使用前景。

因此本文通过对智能型双钢轮振动压路机在路面施工中的使用优势进行分析，希望能够更好地促进路面施工技术的提高。

关键词：智能双钢轮振动压路机;工作原理;自动检测;使用优势1.智能型双钢轮振动压路机相关介绍1.1工作原理智能型双钢轮振动压路机的振动系统是由两根反向旋转的振动轴产生，由其离心力的几何迭加形成定向振动，其独特之处是振动方向可以发生改变。

激振器是由两根反向旋转的偏心轴所组成，可以通过调节一根轴相对于另一根轴的角度位置来改变离心力的施力方向。

并通过加速传感器来收集接收钢轮与地面所接触时所接收的反作用力信号，然后通过电子元件对传递信号进行分析，并由此来改变振动方向，最终使得振幅达到理性的效果。

智能型双钢轮振动压路机的最大垂直振幅到最小振幅所需要的时间小于1s，即智能型双钢轮振动压路机能够使振动力的方向在垂直于水平之间得到无级调整，与此同时还能对所压实的路面层进行温度测量以及相关检测，并能够通过驾驶室里的仪表盘清晰地将检测结果呈现给驾驶员，以便其时时把握施工状况。

1.2适用范围智能型双钢轮振动压路机比较适用于碾压改性沥青上面层;或是在桥梁上碾压沥青面层;SMA路面的碾压;以及在市政道路施工中靠近房屋或是地下管线上等施工环境。

2.智能型双钢轮振动压路机在实际路面施工中的使用效果根据我们在实际操作的运用，可以得出智能性型双钢轮压路机在路面施工中具有如下使用效果：2.1普通的压路机在进行碾压操作时一般要进行3遍才能满足路面的压实度要求，而智能型双钢轮振动压路机在实际操作过程当中只需要碾压2遍即可满足路面的压实度要求。

摘要振动压路机是工程施工的重要设备之一，用来压实各种土壤、碎石料、各种沥青混凝土等。

在公路施工中，多用在路基、路面的压实，是筑路施工中不可缺少的压实设备。

根据振动压路机工作原理、结构特点、操作方法和用途等的不同，有不同的分类方法。

按振动轮内部结构可分为：振动、震荡和垂直振动。

其中振动又可分为：单频单幅、单频双幅、单频多幅、多频多幅和无级调频调幅。

可见，振动轮是振动压路机的核心工作机构。

我国的振动压路机研究已经接近成熟，但是与国外相比仍有很大的差距，本文意在研究压路机振动轮的相关参数和结构，使其能够在工作状态达到效率最大化，能够缩小和国外的研究差距。

本文在理论分析和计算的基础上，完成了8T双钢轮振动压路机的振动轮的设计，在激振结构上采用了振动轴加上偏心块的结构，能够产生双频双幅的振动形式，减振系统采用橡胶减振器，利用更加简化的单自由度振动数学模型，推导出达到最大减振效果时减振系统总的动刚度，作为橡胶减振器设计的依据，并对压路机进行了稳定性分析。

关键词：振动压路机，振动轮设计，振动轴，偏心块，激振力，减振ABSTRACTThe vibratory roller is one of the important construction equipment for compa- -ction of soil, aggregates, asphalt and concrete. In highway construction,it is used in the compaction of the roadbed and is an indispensable road construction.The vibratory roller c an be classified depending on the vibratory roller’s working principle, the structural characteristics, methods of operation and use .It can be divided through the internal structure of the wheel vibration: vibration, shock and vertical vibration. Whele vibration can be divided into single-frequency single, single-frequency double-width, single-frequency multiple pieces of multi-frequency and stepless AM FM. So, the vibrating drum is the core of vibratory roller .Our vibratory roller studies have been approaching maturity, but there is still a big gap compared with foreign countries, this article is intended to study the relevant parameters and structure of the roller wheel vibration, to enable them to maximize efficiency in working condition, can be reduced and abroadresearch gaps.On the basis of theoretical analysis and calculation ,I complete a of 8T double drum vibratory roller wheel vibration design. Vibration excitation structure with a shaft and eccentric structure, can produce a dual-frequency vibration in the form of double width,Rubber shock absorber damping system is to use a more simplified single degree of freedom vibration model is derived for maximum vibration damping effect of the total system when the dynamic stiffness, as the basis for the design of rubber shock absorber, and the roller was stability analysis.KEY WORDS: vibratory roller, design, frame, hydraulic, vibration force, vibration目录第一章绪论 (1)1.1 课题的研究的意义和目的 (1)1.2 压路机的发展历程及国内外发展概况 (1)1.3 压实机械的发展趋势 (3)1.3.1压实度监控及压实机械智能化技术 (4)1.3.2压实过程计算机仿真技术 (4)1.3.3压实机械辅助选择技术 (4)1.3.4压实过程全球定位技术 (5)1.3.5多功能、系列化、特种用途的压实机械将增加 (5)第二章变频变幅振动论的压实原理 (6)2.1 振动压实机理 (6)2.2 变频变幅振动压实的优势 (8)第三章设计思路及结构原理 (10)3.1 振动轮调频的设计思路 (10)3.2 振动轮调幅的设计思路 (11)3.3 振动压路机的种类 (11)3.3.1振动压路机的振动形式 (11)3.3.2振动压路机的分类 (12)第四章双频双幅振动论的总体设计及计算 (14)4.1 技术参数的确定 (14)4.1.1压路机的工作质量，质量分布及线载荷 (14)4.1.2压路机的主要尺寸 (14)4.1.3压轮直径与宽度的修正 (15)4.2 振动轮振动参数的讨论及确定 (16)4.2.1 振动频率 (16)4.2.2工作振幅和名义振幅 (16)4.2.3振动加速度 (17)4.2.4振动频率和名义振幅的修正 (17)4.2.5振动轮的振动功率 (18)4.3 振动轮激振机构 (19)4.3.1几种激振形式压路机力学特性和压实特性 (19)4.3.2振动机械激振器的分类及作用原理 (20)4.3.3振动机构的选择 (23)4.4振动轴的设计计算 (23)4.4.1振动轴上的力与扭矩 (23)4.4.2振动轴的计算 (24)4.5激振器结构设计及计算 (25)4.6 振动轴承的选择与校核 (27)4.7.减振系统设计 (28)4.8橡胶减振器的设计与计算 (31)4.9 橡胶减振器的校核计算 (33)第五章振动液压传动系统设计 (35)5.1 液压振动系统方案确定 (35)5.2 液压系统的设计 (35)5.2.1油泵的计算 (35)5.2.2油马达的计算 (35)5.2.3 验算 (36)结论 (38)致谢 (39)参考文献 (40)第一章绪论1.1 课题的研究的意义和目的振动压路机是工程施工的重要设备之一，用来压实各种土壤、碎石料、各种沥青混凝土等。

双钢轮压路机在高速公路桥面施工中的应用分析机械广场≯t0≯:薯双钢轮压路机在高速公路桥面施工中的应用分析问题的提出区别于一般的沥青砼路面施工,沥青砼桥面摊铺压实工艺的选择比较矛盾.理想状态应当是在高效压实的同时,产生很低的振动影响.但施工单位为了保证压实度,不愿降低振级.究竟是否采用振动方式,采用何种振级一直存在争议.此前振动压实对桥梁结构的影响,一般停留在定性分析和经验上,有关定量分析的资料很少见.通过在某高速公路的工程实践测试,分析,对比分析了振动压路机与振荡压路机在大跨径桥梁桥面摊铺压实中的应用情况.振荡压实原理简述与传统的振动压路机利用垂直振动的原理不同,振荡压实是利用土力学中交变剪应变的原理,使土壤等基础材料的颗粒重新排列而变得更加密实,从而达到压实目的.产生这种交变剪应变的方法可以有多种, H.ThUmet提出的方法是在滚轮内装三根与滚轮轴心平行的轴,从中间轴输入的驱动力矩通过齿形带传动带动另外两根平行轴作同向旋转.两偏心轴上相对安装有互成180.的偏心块,它们在两轴的传动下绕各自的轴心同步旋转.偏心轴旋转时的离心力能产生按正弦曲线的交变扭矩并施加在滚轮上使它产生一种绕滚轮轴心的振荡运动,所以理论上它们不会引起滚轮垂直方向的振动,这就从根本上改善了传统振动压路机垂直振动带来的缺点.分析方法桥梁通行的车致振动问题是桥梁结构振动分析中的一个重要课题. 长期以来桥梁的车导致振动研究主要集中于桥梁运营期间普通通行车辆引起的振动.而事实上,桥面铺装层摊铺施工期间压路机振动系统产生的剧烈振动会对桥梁结构产生重大的影响.为了明确压路机所致振动对桥梁结构的影响,确保工程质量,有必要对压路机桥梁耦合振动问题进行系统的研究.本文提出并运用压路机桥梁耦合振动的分析方法,通过对某高速公路大桥及中桥两座桥桥面现场摊铺施工时振动压路机与振荡压路机不同工况所致振动的试验测试研究与理论分析的对比.证明了该方法的正确性和有效性.对振动压路机和振荡压路机施工时对桥体的影响有了定量,明晰的认识.通过振动压路机与振荡压路机对比路段的压实度检测,验证了振荡压路机的压实效果.应用效果对振荡压路机(HAMM—HD090V及HAMM～HD012OV铰接式双钢轮振动振荡压路机)的压实系统,振动原理,振荡原理,压实能量的传递方式等进行了比较深入的研究.得出了振动压路机与振荡压路机对桥面影响的定量的结论.按照拟定的技术路线,在施工现场对沥青砼桥面压实过程中不同工况下振动压路机和振荡压路机对桥体产生的振动加速度,动态位移,动应变进行了测试,在对测试数据进行认真地整理分析后得出了振动压路机与振荡压路机对桥面影响的定量的结论.突破了此前只限于定性认识的局限.即从加速度时程曲线分析,采用振荡碾压方式进行桥面铺装引起桥垮中心线处的加速度峰值较振动碾压方式文/邓小斌'Jq'E多.从桥垮中心位移,梁截面下缘混凝土应变分析振动,振荡碾压方式与静碾方式相比静力作用较为明显而动力作用引起的结构反应较小.振荡碾压方式对桥垮中心的位移影响更小一些.与振动压路机相比,双钢轮振荡压路机压实过程进展平缓,施工噪音小振动波及范围,强度都小于振动压路机.对临近地面,施工周围环境及居民生活环境的振动影响明显要小.从压实效果方面分析,通过对某大桥振动压路机与振荡压路机对比测试段72个点,K134+127.5中桥两种压路机对比桥面32个点及对比路段35个点,累计139个点的路面压实度跟踪检测,试验数据显示,两种碾压方式均能满足沥青混凝土路面质量要求,振荡碾压方式较振动碾压方式要好.从现场观测显示,双钢轮振荡压路机能有效避免压碎骨料被压实路面无石料压碎现象,振荡压实使得沥青及骨料混合物具有更好的均匀性及良好的表面粗糙度路面具有更高的安全性.压实沥青路面时,振荡压路机能实现快速持续的压实,压实遍数少.适应的压实温度范围更大.且具有良好的接缝压实效果.达到了节约成本,优化施工工艺的目的.实测桥梁结构与压路机测试桥梁基本情况为了便于比较对某高速公路一连续箱梁桥和一连续空心板桥进行了动载试验.两座桥梁的结构状况分述如下.连续箱梁桥跨径6～20米装配式预应力混凝土连续小箱梁.全长125米,交角100..汽车荷载等级:公路一I级.桥面宽度:双幅(0.5+12.0+1.0)米,全宽28.0米.上,下行两幅桥间间隔1米,按两座独立的桥设计.设计采用的地震动峰加速度为0.15g. 连续箱梁桥跨布置如图1所示.连续箱梁桥典型横断面如图2所示.连续空心板桥桥梁上部采用预应力钢筋混凝土连续空心板,下部采用柱式墩台,钻孔灌注桩基础.设计荷载公路I级,桥面宽度2X13.5米,桥长56.O6米,交角45..连续板桥跨布置如图3所示.连续板桥典型横断面如图4所示.压路机工况为了方便比较,将压路机工况作如下安排.压路机工况简表见表1.振动测试分析车致振动和施工振动都会不同程度地对桥梁产生影响.除此之外振动还可以直接或间接地对路桥周边建筑和人类产生不良影响.所以工程中应当对振动予以关注,研究,力求将振动量控制在较低的,许可的范围之内.测试原理DH5938振动测试分析系统是科研机构,高等院校及工矿企业在研究,设计,监测,生产和施工中用来进行振动测量和分析的重要工具.这种振动测试分析系统能够完成压电式加速度传感器,压电式压力传感器输出信号的调理,预处理和采样.并实时传送至计算机,对信号进行存贮和处理连续小箱梁桥的振动测试测点布置某大桥是装配式预应力混凝土连续小箱梁桥在振动测试试验中.选择了安装传感器较为方便的第6跨在桥体下方安装了4个压电式加速度传感器,测点横桥向布置如图5所2009年第23J~J(1z月)Ⅸ交通世界》81机械广场瓣s零苇lGi黧窿荸表1压路机工况简表工况描述备注1单台振动压路机2两台振动压路机3单台振荡压路机4两台振荡压路机示.图中的1,2,3,4是4个DH1O5型压电式加速度传感器.测试实施这是在某高速公路某大桥施工现场进行的同步,实地振动测试.现场主要设备有:摊铺机2台, HAMM—HD090V铰接式双钢轮振动振荡压路机2台.BoMAG—BW202型振动压路机2台.XP260型轮胎压路机2台.水车1台.铲车1台,料车10余台.图6为HAMM—HD090V铰接式双钢轮振动振荡压路机.测试结果及分析对某大桥(装配式预应力混凝土连续小箱梁桥)进行了6种不同工况,不同位置的测试和分析.数据分析:1号梁的振动加速度峰值显示为0.29m/s3号梁的振动加速度峰值为0.41m/s,两者加速度峰值相差0.12m,S,3号梁的振动加速度是1号梁振动加速度的1.41倍.说明压路机对应位置箱梁振动加速度大,而对相邻梁体影响明显减小.两台振荡压路机产生的振动加速度大于单台振荡压路机的振动加速度.连续小箱梁桥振动测试小结通过以上不同工况,不同位置的振动测试,列出桥梁6种工况,位置振动测试数据汇总表(见表2).连续小箱梁桥振动测试小结如下: e对比单台振动压路机6跨(测试跨),4跨,3跨振动数据可知,距离测试点越近,压路机对桥体测试部位产生的振动加速度越大.e同一跨位(6跨,测试跨),单台振动压路机的最大振动加速度为5.97m/s,单台振荡压路机的最大振动加速度为0.36m/s,单台振动压路机的最大振动加速度是单台振荡压路机最大振动加速度的16.58倍..同一跨位(6跨,测试跨),两台振动压路机的最大振动加速度为6.54m/s,两台振荡压路机的最大振动加速度为0.41m/s,两台振动压路机的最大振动加速度是两台振荡压路机最大振动加速度的15.95倍.l.同一跨位(6跨.测试跨)两台振动压路机产生的振动加速度大于单台振动压路机的振动加速度:两台振荡压路机产生的振动加速度大于单台振荡压路机的振动加速度.但两台压路机对桥体产生的振动加速度与单台压路机对桥体产生的振动加速度比值并不是简单的倍数关系.0压路机对应位置箱梁的振动加速度大,而对相邻梁体的振动影响明显减小..测试显示.该桥梁的固有频率约为6.85Hz,振荡压路机的固有频率约为32.31Hz.预应力连续空心板桥的振动测试位于某高速公路某中桥(预应力连续空心板桥),桥梁上部采用预应力钢筋混凝土连续空心板下部采用柱式墩台,钻孔灌注桩基础,设计荷载公路j级,桥面宽度2×13.5米.桥长56.06米,交角45..K134+127.5板桥跨布置如图7所示.测点布置在某高速公路预应力连续空心简支板桥桥面沥青铺装施工现场,进行了同步,实地振动测试.测试分为振动和振荡两种情况进行.振动传感器测点布置如图8所示.测试结果及分析分8种不同工况,不同位置.对板桥沥青砼桥面铺装碾压施工过程中桥梁的振动加速度和频谱分别进行了测试.分析可知:振动压路机碾压驶离板桥结构部分后,各个传感器测得的振动加速度迅速减小.2号传感器从1.54m/s的最大振动加速度逐渐衰减.3号传感器从3.76m/s的最大振动加速度逐渐衰减.4号传感器从2.96m/s的最大振动加速度逐渐衰减.说明压路机在驶离结构以外时,板桥振动呈迅速衰减的趋势,即板桥以外的结构.在施工过程中产生的振动对板桥的结构部分影响很小.图6HAMM--HD090V铰接式双钢轮振动振荡压路机表26种工况,位置振动测试数据汇总表连续简支板桥振动测试小结机对桥体测试部位产生的振动加速度根据以上不同工况,不越大.同位置的振动测试.列出板.同一工位(3号传感器测试桥8种工况,位置振动测试位).单台振动压路机的最大振动加数据汇总表(见表3).速度为16.62m/s(工况3),单台连续简支板桥振动测试振荡压路机的最大振动加速度为1.30小结如下:m/s(工况2).单台振动压路机的.对比单台振动压路机最大振动加速度是单台振荡压路机最工况3,工况4振动数据可大振动加速度的12_78倍.知距离测试点越近压路.压路机对应位置板桥的振动加速度大,而对相邻测点的振动影响逐渐减小压路机接近的1号梁最大3号梁最大序号工况压路机跨位梁号加速度(m/s.)加速度(m/s)1单台振动压路机3跨1号梁1.460.932单台振动压路机4跨1号梁2041033单台振动压路机6跨1号梁5.971.674两台振动压路机6跨1号梁6.541.675单台振荡压路机6跨3号梁0.14O.366两台振荡压路机6跨3号梁0.29041备注:6跨为安装有DH105型压电式加速度传感器的测试跨.表3板桥8种工况,位置振动测试数据汇总表0测试显示.该板桥的固有频率约为11.55Hz.振荡压路机的固有频率约为31.52Hz0测试显示:振动压路机碾压驶离板桥结构部分后,各个传感器测得的振动加速度迅速减小,说明压路机在驶离结构以压路机接近2号传感器最大振动3号传感器最大振动4号传感器最大振动序号工况的传感器号加速度《m/s)加速度(m,s2)加速度(m/s.)1单台振荡压路机4号O.220.310.762单台振荡压路机3号O.531.3OO.703单台振动压路机3号3.1816.623.144单台振动压路机4号1196.318.455振荡.振动压路机各一台4号1.428.5910.996振荡,振动压路机各一台3号24915.O16.247单台振动驶离3号1.543.762968单台振荡静碾3号备注:DH105型压电式加速度传感器测点布置于板桥跨中.外时.板桥振动呈迅速衰减的趋势即板桥以外的结构.在施工过程中产生的振动对板桥的结构部分影响很小.0静碾状态下测得的振动加速度为几乎为零,故压路机在板桥上静碾施工时,引起的桥梁振动很微弱.通过以上应用试验,测试和分析认为.振荡压路机完全能够满足沥青混凝土公路路面铺装施工的要求,尤其在桥面铺装施工中具有其独到的优越性.为今后公路路面特别是桥面沥青砼压实施工和施工压路机特别是振荡压路机的引进和更新提供了理论依据.该研究成果可在新建,改建,大中修高速公路,一级公路沥青路面及薄层沥青混凝土路面大中桥梁桥面施工中广泛应用.作者单位:江西省公路桥梁工程局2009年第23期(㈣±)《交通世界》83。