基础筏板800模板计算书

a l 2 1b 2 筏板基础及侧壁计算书一、基本数据：根据 xx 省 xx 护国房地产开发有限公司护国广场岩土工程勘察报告，本工程以③层圆 砾层为持力层，地基承载力特征值为 220KP a 。

基础形式为筏板基础，混凝土强度等级为 C 40 , f c = 19.1N / mm 2 ；受力钢筋均采用HRB 400 级，f y =360 N / mm 2；根据地质 报告，地下水位取 − 1.700m 。

二、地基承载力修正及验算：f a = f ak + ηb γ (b − 3) + ηd γ m (d − 0.5) = 220 + 0.3 × 8 × (6 − 3) + 1.5 × 8 × (5.65 − 0.5) = 289.0kN / m 2上部荷载作用下地基净反力（由地下室模型竖向导荷得）f = 61.6kN / m 2 < f = 289.0kN / m 2地基承载力满足要求。

三、地下室侧壁配筋计算：（1）双向板：l y 5.175 ① l x = 8.400m ， l y = 5.175m ， = x 8.4 = 0.62E 土 = rhK a = 8.0 × 5.175 × tan 2 45o = 41.4KN / m E 水 = rh = 10.0 × 3.475 = 34.75KN / mE 合 = 1.27E 土 + 1.27E 水 = 52.6 + 44.1 = 96.7KN / m查静力计算手册，得：M x max = 0.0072ql 2= 0.0072 × 96.7 × 5.1752 2= 18.6KN ·m M y max = 0.0209ql '= 0.0209 × 96.7 × 5.175 2= 54.1KN ·m 2Mx max' = −0.0354ql 2= 0.0354 × 96.7 × 5.1752= −91.7KN ·mM y= −0.0566ql = −0.0566 × 96.7 × 5.175 = −146.6KN ·m配筋计算：取弯矩最大处进行计算。

20m角钢塔筏板基础计算书编制：校核：审批：2014年5月目录1柱截面设计 (3)1.1已知条件及计算要求： (3)1.1.1已知条件：矩形柱 (3)1.1.2计算要求： (3)1.2受压计算 (3)1.2.1偏压计算 (3)1.3计算信息 (6)1.3.1几何参数 (6)1.3.2材料信息 (7)1.3.3计算信息 (7)1.3.4修正后的地基承载力特征值 (7)1.4计算参数 (7)1.5计算作用在基础底部弯矩值 (8)1.6验算地基承载力 (8)1.6.1验算轴心荷载作用下地基承载力 (8)1.6.2验算偏心荷载作用下的地基承载力 (8)2基础抗弯验算: (8)3筏板基础冲切验算 (9)3.1计算要求 (9)3.2筏板抗冲切计算过程和计算结果 (9)3.3筏板抗冲切验算 (10)3.3.1受冲切承载力验算 (10)4混凝土局压验算 (13)4.1局部受压区截面尺寸验算 (13)4.2局部承压力验算 (13)1 柱截面设计1.1 已知条件及计算要求：1.1.1 已知条件：矩形柱b=800mm ，h=800mm 计算长度 L=2.00m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm 2 ft=1.43N/mm 2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm 2，fy'=360N/mm 2 箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm 2 轴力设计值 N=316.00kN弯矩设计值 Mx=25.5*2=51 kN ·m 剪力设计值 Vy=0.00kN ，Vx=25.50kN1.1.2 计算要求：1.受压计算2.受剪计算3.冲切计算-----------------------------------------------------------1.2 受压计算1.2.1 偏压计算(1)计算相对界限受压区高度ξb 《混凝土规范》式6.2.7-1:(2)计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离 e:b 1f E scu=-=-=h 0h a s 80045755mm(3)计算配筋按照小偏心受压构件计算:计算相对受压区高度ξ, 根据《混凝土规范》式6.2.17-8:1.2.2 轴压验算(1)计算稳定系数φ根据《混凝土规范》表6.2.15: 取稳定系数φ=1.000 (2)计算配筋, 根据《混凝土规范》公式6.2.15:==e a max{20,h/30}26.7mm=+=+=e i e 0e a 161.426.7188.1mm==≤=e i 188.1mm 0.3h 0⨯0.3755226.5mm+=-b 1f +0.431f -1b-h 0a1f b316.00⨯0.517614.3⨯⨯10543.10.80-1f 20()10.5-a 543⨯⨯14.3755360.0755-0.9取A s =0mm 2偏压计算配筋: x 方向A sx =-9591mm 2: y 方向A sy =0mm 2轴压计算配筋: x 方向A sx =0mm 2: y 方向A sy =0mm 2计算配筋结果: x 方向A sx =0mm 2y 方向A sy =0mm 2最终配筋面积:x 方向单边: A sx =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sx =1280mm 2y 方向单边: A sy =0mm 2 ≤ ρmin ×A=0.0020×640000=1280mm 2, 取A sy =1280mm 2全截面: A s =2×A sx +2×A sy =5120mm 2 > ρmin ×A=0.0055×640000=3520mm 21.2.3 受剪计算x 方向受剪计算λx =0.0 < 1.0, 取λx =1.0(1)截面验算, 根据《混凝土规范》式6.3.1: h w /b=0.9 ≤ 4, 受剪截面系数取0.25截面尺寸满足要求。

Appendix 1附件1Calculation of the Formworks模板计算书1、Side Formwork Construction侧模施工1.1、设计说明Design description: using site processed wood formwork, face plate is plywood of 15mm, secondary keel is timber of 50mm×100mm (the material is northeast larch) with 250mm space in between. Main keel is the timber of 80mm×200mm as modeling with the min. height no less than 150mm. 2 main keel set up with spacing of 700mm, 250mm as bottom and 255mm as upper side of slab.侧模采用现场加工木模板，面板为15厚胶合板；次龙骨为50mm×100mm木方（材质为东北落叶松），间距250mm；主龙骨使用80mm×200mm木方做造型木（材质为东北落叶松），造型木中心最小高度不小于150mm。

主龙骨设置两道，间距700mm，距底部250mm和上侧255mm.1.2、Computational Checking of Secondary Keel次龙骨验算1）Load and Combination of Load荷载及荷载组合a．side pressure on the form for concrete混凝土对模板的侧压力t0=200/(25+15)=5h (即混凝土的温度按25℃计算)F1=0.22γc t0β1β2V1/2=0.22×25×5×1.2×1.15×21/2 =53.67KN/m2F2=γc H=25×1.2=30KN/m2（取此值做强度验算）(take this value for computational checking of strength )b．load of concrete pouring混凝土倾倒荷载：4KN/m2c．load of concrete vibrating混凝土振捣荷载：4KN/m2combination of load荷载组合：1.2×30+1.4×(4+4)=47.2KN/m2line load化为线荷载：q=47.2×0.25=11.8KN/m2）Computational Checking of Flexural Strength抗弯强度验算M max =11.8×0.7^2×(1-4×0.252/0.72)/8=0.52KN·m (建筑施工手册表Construction Manual 2-10)W n =1/6bh2 =1/6×50×1002 =250000/3σm = M/W n =0.52×106 /(250000/3)=6.24N/mm2≤ f m =17 N/mm2Flexural Strength meets the requirement抗弯强度满足要求。

1 * 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 5550.0 kN 筏板底面积= 15.910 m2 平均基底反力= 348.8kPa平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 5550.0kN 破坏面平均周长Um= 15.900m冲切锥体底面积= 20.160 m2 冲切力Fl= -1482.6kNFl/Um*h0=-177.6055<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 18.00m 冲切锥体底面积= 20.16m2单位长度剪力Vs= -82.36kN/mVs=-82.3646<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*2* 平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算结果*SS说明:1.本结果是对平板基础的内筒进行抗冲切和抗剪计算2.计算依据是GB50007-2011的8.4.8和8.4.103.内筒外边界由程序使用者指定4.土反力按筏板平均反力确定筏板参数:筏板厚度h= 600.mm 保护层厚度a0=75.mm截面有效高度h0= 525.mm 混凝土强度等级C30.0最大荷载组load: 7筏板内荷载= 4514.3 kN 筏板底面积= 13.775 m2 平均基底反力= 327.7kPa 平板基础的内筒抗冲切验算:内筒最大荷载Nmax= 4514.3kN 破坏面平均周长Um= 14.910m冲切锥体底面积= 17.778 m2 冲切力Fl= -1311.7kNFl/Um*h0=-167.5640<0.7*Bhp*ft/ita=802.4189平板基础的内筒抗剪验算:内筒外H0处边长= 17.01m 冲切锥体底面积= 17.78m2单位长度剪力Vs= -77.11kN/mVs=-77.1097<0.7*Bhs*ft*h0=526.5875*结束*。

800梁模板（扣件式）1计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土梁名称800*1200 新浇混凝土梁计算跨度(m) 12.6 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 800×1200 新浇混凝土结构层高(m) 9梁侧楼板厚度(mm) 150二、荷载设计平面图立面图四、面板验算W ＝bh 2/6=800×15×15/6＝30000mm 3，I ＝bh 3/12=800×15×15×15/12＝225000mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k +(G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×0.8＝31.25kN/mq 1静＝0.9×1.35×[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝29.84kN/mq 1活＝0.9×1.4×0.7×Q 2k ×b ＝0.9×1.4×0.7×2×0.8＝1.41kN/m q 2＝[G 1k +(G 2k +G 3k )×h]×b ＝[0.1+(24+1.5)×1.2]×0.8＝24.56kN/m 1、抗弯验算σ＝M max /W ＝(0.107×29.84×0.172+0.121×1.41×0.172)×106/30000＝3.13N/mm 2≤[f]＝13N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632q 2l 4/(100EI)＝0.632×24.56×1674/(100×9000×225000)＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝167/400＝0.42mm 满足要求！ 3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R max ＝1.143 q 1静l+1.223 q 1活l ＝1.143×29.84×0.17+1.223×1.41×0.17＝5.98kN 标准值(正常使用极限状态)R'max ＝1.143q 2l ＝1.143×24.56×0.17＝4.69kN五、小梁验算小梁类型方木 小梁材料规格(mm)50×80 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2) 1.66 小梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 小梁截面抵抗矩W(cm 3)53.33小梁截面惯性矩I(cm 4)213.33计算简图如下：承载能力极限状态正常使用极限状态承载能力极限状态：面板传递给小梁q1＝5.98/0.8＝7.48kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.17＝0.04kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.15)×0 .17＝0.3kN梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2)]×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.9×1.35×0.5×(1.2-0.1 5)×0.17＝0.3kN正常使用极限状态：面板传递给小梁q1＝4.69/0.8＝5.86kN/m小梁自重q2＝(0.3-0.1)×0.17＝0.03kN/m梁左侧楼板传递给小梁荷载F1=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN 梁右侧楼板传递给小梁荷载F2=(0.1+(24+1.1)×0.15)×(1.5-0.75-0.8/2)/2×0.17+0.5×(1.2-0.15)×0.17＝0.2kN1、抗弯验算小梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.13×106/53330＝2.43N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V max＝1.88kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×1.88×1000/(2×50×80)＝0.71N/mm2≤[τ]＝1.66N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁变形图(mm) νmax＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝0.01kN，R2＝3.31kN，R3＝3.31kN，R4＝0.01kN 正常使用极限状态R1＝0kN，R2＝2.57kN，R3＝2.57kN，R4＝0kN 六、主梁验算主梁计算简图由上节可知R＝max[R1，R2，R3，R4]＝3.31kN，R'＝max[R1'，R2'，R3'，R4']＝2.57kN1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.48×106/4490＝107.47N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝5.68kNτmax＝2V max/A=2×5.68×1000/424＝26.78N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.27mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、支座反力验算承载能力极限状态立柱3：R3＝11.2kN，同理可得立柱1：R1＝0.03kN，立柱2：R2＝11.2kN，立柱4：R4＝0.03kN 正常使用极限状态立柱3：R3＝8.69kN，同理可得立柱1：R1＝0kN，立柱2：R2＝8.69kN，立柱4：R4＝0kN 七、纵向水平钢管验算由小梁验算一节可知R＝max[R1，R4]＝0.01kN，R'＝max[R1'，R4']＝0kN 1、抗弯验算纵向水平钢管弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0×106/4490＝0.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向水平钢管剪力图(kN)V max ＝0.017kNτmax ＝2V max /A=2×0.017×1000/424＝0.08N/mm 2≤[τ]＝125N/mm 2满足要求！3、挠度验算纵向水平钢管变形图(mm)νmax ＝0mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！4、扣件抗滑计算R max2＝0.03kN≤8kN单扣件在扭矩达到40～65N·m 且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！八、立柱验算 立杆稳定性计算依据 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011剪刀撑设置加强型 立杆顶部步距h d (mm) 1780 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200 顶部立杆计算长度系数μ11.386 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢管类型Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 回转半径i(mm)15.9 立柱截面抵抗矩W(cm 3) 4.49抗压强度设计值f(N/mm 2) 205长细比验算顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1780+2×200)=3021.48mm非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=3021.48/15.9=190.03≤[λ]=210长细比满足要求！顶部立杆段：l01=kμ1(h d+2a)=1.185×1.386×(1780+2×200)=3580.454mm λ1＝l01/i＝3580.454/15.9＝225.186，查表得，υ1＝0.144立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.14×424)＝183.41N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.185×1.755×1500=3119.512mmλ2＝l02/i＝3119.512/15.9＝196.196，查表得，υ2＝0.188立柱最大受力N＝max[R'max2左+N边1，R max1，R'max2右+N边2]＝max[0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+0.75-0.8/2)/2×1，11.2，0.03+0.9max[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×1，1.35×(0.75+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1]×(1+1.5-0.75-0.8/2)/2×1]＝11.2kNf＝N/(υA)＝11.2×103/(0.19×424)＝140.48N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！九、可调托座验算max满足要求！。

筏板冲切抗剪计算书项目名称_____________构件编号_____________日期_____________ 设计_____________校对_____________审核_____________一、设计资料1.筏板信息筏板类型: 平板式筏基筏板厚度: d = 500 mm板格边长: ln1 = 2000 mm板格边长: ln2 = 2000 mm混凝土强度等级: C35筏板计算用保护层厚度a s = 30 mm2.地基信息地基土净反力设计值: F l = 180.00 kPa 3.柱信息柱截面长: h = 500 mm柱截面宽: w = 500 mm柱x方向弯矩: M x = 300.00 kN·m柱y方向弯矩: M y = 180.00 kN·m柱轴力设计值: N = 500.00 kN柱类型: 中柱4.柱墩信息柱墩截面宽: w1 = 1100 mm柱墩截面长: h1 = 1100 mm柱墩高: d1= 300 mmdd1 N5.设计时执行的规范:《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002）以下简称基础规范《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）以下简称混凝土规范二、筏板抗冲切验算1．受冲切承载力计算柱截面长边与短边的比值βs计算βs = max(h,w)/min(h,w) = max(500 , 500)/min(500 , 500) = 1.00∵βs < 2 ∴βs = 2受冲切承载力截面高度影响系数计算根据地基规范8.2.7条确定βhp如下:h = d = 800 mm∵h 不大于800mm ，∴βhp = 1.0查混凝土规范表4.1.4，混凝土轴心抗拉强度设计值f t 如下:f t = 1570.00 kPa冲切抗力计算0.7(0.4+1.2/βs )βhp f t = 0.7 × (0.4+1.2 / 2.00) × 1.00 × 1570.00 = 1099.00 kPa2．Y 方向筏板抗冲切验算h 0 = d - a s = 500 - 30 = 470 mma. 计算冲切临界截面周长及极惯性矩h c = 1100mmb c = 1100mm根据基础规范附录P.0.1，采用以下公式计算c 1 = h c + h 0 = 1100 + 470 = 1570.00mmc 2 = b c + h 0 = 1100+470 = 1570.00mmu m = 2c 1 + 2c 2 = 2 × 1570.00 + 2 × 1570.00 = 6280.00mmc AB = c 1/2 = 785.00mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + c 2h 0c 12/2= 1570.00 × 4703 / 6 + 1570.003 × 470 / 6 + 1570.00 × 470 × 1570.002 / 2= 1239733491667 mm 4根据基础规范公式8.4.7-3,采用如下的公式计算不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力来传递的分配系数:αs = 1- 11 + 23(c 1/c 2) = 1- 11 + 23(1.57 / 1.57) = 0.40 b. 计算作用在冲切临界截面重心上的弯矩area = (c 1 + h 0) × (c 2 + h 0)= (1.570 + 0.470) × (1.570 + 0.470) = 4.162 m 2P = area × F l = 4.162 × 180.000 = 749.088 kN由于本柱子是内柱，由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合,因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e P = 0e N = 0M unb = |Ne N - Pe P - M | = |500.000 × 0.000 - 749.088×0.000 - 300.000| = 300.00kN·m F l = N - F l × area = 500.00 - 180.00 × 4.16 = -249.09kN筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l /(u m h 0) + αs M unb c AB /I s= -249.0880 / (6.2800 × 0.4700) + 0.4000 × 300.0000 × 0.7850 / 1.2397 = -8.41 kPa结论∵τmax ≤ 0.7(0.4+1.2/βs )βhp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎3．X 方向筏板抗冲切验算h 0 = d - a s = 500 - 30 = 470 mma. 计算冲切临界截面周长及极惯性矩h c = = 1100mmb c = 1100mm根据基础规范附录P.0.1，采用以下公式计算c 1 = h c + h 0 = 1100 + 470 = 1570.00mmc 2 = b c + h 0 = 1100+470 = 1570.00mmu m = 2c 1 + 2c 2 = 2 × 1570.00 + 2 × 1570.00 = 6280.00mmc AB = c 1/2 = 785.00mmI s = c 1h 03/6 + c 13h 0/6 + c 2h 0c 12/2= 1570.00 × 4703 / 6 + 1570.003 × 470 / 6 + 1570.00 × 470 × 1570.002 / 2= 1239733491667 mm 4根据基础规范公式8.4.7-3,采用如下的公式计算不平衡弯矩通过冲切临界截面上的偏心剪力来传递的分配系数:αs = 1- 11 + 23(c 1/c 2) = 1- 11 + 23(1.57 / 1.57) = 0.40 b. 计算作用在冲切临界截面重心上的弯矩area = (c 1 + h 0) × (c 2 + h 0)= (1.570 + 0.470) × (1.570 + 0.470) = 4.162 m 2P = area × F l = 4.162 × 180.000 = 749.088 kN由于本柱子是内柱，由于对称关系，柱截面形心与冲切临界截面重心重合,因此冲切临界截面重心上的弯矩，取柱根弯矩e P = 0e N = 0M unb = |Ne N - Pe P - M | = |500.000 × 0.000 - 749.088×0.000 - 180.000| = 180.00kN·m F l = N - F l × area = 500.00 - 180.00 × 4.16 = -249.09kN筏板冲切验算基础规范8.4.7条，采用以下公式计算τmax = F l /(u m h 0) + αs M unb c AB /I s= -249.0880 / (6.2800 × 0.4700) + 0.4000 × 180.0000 × 0.7850 / 1.2397= -38.80 kPa结论∵τmax ≤ 0.7(0.4+1.2/βs )βhp f t∴◎◎◎筏板抗冲切验算满足◎◎◎三、筏板抗剪切验算根据基础规范8.4.9条，采用以下公式计算V s ≤ 0.7βhs f t b w h 0受剪切承载力截面高度影响系数计算根据地基规范8.4.5条确定βhs 如下:∵h 0< 800∴h 0 = 800 mmβhs = (800/h 0)1/4 = (800 / 800.00)1/4 = 1.00剪切抗力计算:0.7βhs f t b w h 0 = 0.7 × 1.00 × 1570.00 × 1.0 × 0.47 = 516.53 kNY 方向 V s = ((l n1 - h )/2 - d 1) × F l = ((2.000 - 0.500)/2 - 0.300 - 0.470) × 180.000 = -3.600kN∵V s≤0.7βhs f t b w h0∴◎◎◎筏板抗剪切验算满足◎◎◎X方向V s = ((l n2 - w)/2 - d1) ×F l = ((2.000 - 0.500)/2 - 0.300 - 0.470) × 180.000 = -3.600kN ∵V s≤0.7βhs f t b w h0∴◎◎◎筏板抗剪切验算满足◎◎◎。

梁板式筏形基础设计计算书一、荷载计算不考虑地震和风荷载，每个KZL 柱底传给基础的竖向力为：恒载标准值180KN ，活载标准值60KN 。

初定基础埋深为 1.0m ，根据地质资料可知，基础持力层为粉质粘土，上层土均为粉质粘土，基础底面位于地下水位以上，粉质粘土自重为20KN/m 3，其地基承载力f ak =160KPa.1、地基承载力验算 地基承载力验算时，作用在基础上的荷载按正常使用极限状态下的荷载效用的标准组合，地基反力则采用地基承载力特征值。

初选筏板尺寸为3.6m ×3.6m ，根据荷载特点，荷载中心荷载，b=3.6m ，d=1.0mP k =AG F kk +F k =（180×1.2+60×1.4）×4=1200KNG k =γb 2×1.2=20×3.62×1×1.2=311.04KNPk= 3.6×6.304.3111200+=116.6KPa地基承载力修正公式为：f a =f ak +εb γ（b-3）+εd γm （d-0.5）其中f ak =160KPa ，εb=1.5（黏粒含量Pc ≥10%的粉土），γ=γm=20KN/m 3 ∴f a =160+0.3×20×（3.6-3）+1.5×20×（1-0.5）=178.6KPa ∵P k ≤f a∴地基承载力满足要求 2.筏形基础的内力分析 内力分析采用倒楼盖法。

（1）板的承载力计算地基反力 Pt=A F k =26.31200=92.6KPa①地板厚度验算 ❶抗冲切验算：底板厚度初定为200mm ，h 0=200-40-6=154mm ，肋梁尺寸定为250mm ×400mm 梁板式筏基底板受冲切承载力按下式计算：Ft ≤0.7βnp f t μm h 0 选用C 30混凝土底板冲切计算示意图如右： Μm =（2750-154）×4=10384mmFt= Pt ×A 阴影=92.6×（2750-2×154）×（2750-2×154）×10-6=552.2KN Ft ≤0.7βnp f t μm h 0=0.7×1.0×1.43×10384×154=1600.7KN ∴底板抗冲切承载力满足要求。