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3301综采工作面供电设计计算一、已知资料：3301工作面所在煤层为Ⅲ—2煤，水平为一水平，盘区为三盘区。
3301工作面走向长度864m，工作面倾向长度208m，倾角0—3°，煤层厚度2.65—3.35m，平均厚度3.04m，容重1.22*103 kg/ m3，采煤方法为走向长壁后退式一次采全高。
1. 设备选用1）工作面设备（1）采煤机，西安煤机有限公司生产的MG650/1620-WD型电牵引采煤机。
总装机功率为1620kW，其中2台截割电动机，每台功率650kW，额定电压3300V，额定电流136A；额定功率因数(cosΦ)：0.85，2台交流牵引电动机，每台功率90kW，额定电压直流380V，额定电流169A，额定功率因数(cosΦ)：0.87，两台截割电动机不同时起动。
（2）工作面刮板输送机，采用宁夏天地奔牛实业集团有限公司制造的SGZ1000/1400型输送机，机头及机尾其额定功率为700/350，额定电压(V)：3300伏的双速电动机，其额定电流150/74A。
2）顺槽机电设备（1）破碎机，采用宁夏天地奔牛实业集团有限公司生产的PLM3000型破碎机，其额定功率为315kW，额定电压1140V，额定电流192A。
（2）转载机，采用宁夏天地奔牛实业集团有限公司生产的SZZ1000/315型转载机，其额定功率为315kW，额定电压1140V，额定电流204.75A。
（3）顺槽带式输送机，采用淮南煤机厂的SSJ-1200/400型输送机，每部带式输送机额定功率为2×315kW，额定电压1140V，额定电流120.8A。
带速3.15m/s，带宽1.2m。
（4）乳化液泵，无锡威顺煤矿机械有限公司产BRW400/31.5X4A型3台，额定功率250kW，额定电压1140V，额定电流146A。
（5）喷雾泵，BPW400/16型，2台，额定功率125kW，额定电压1140V，额定电流46.4A。
煤矿供电设计与继电保护整定计算示例1. 引言1.1 概述煤矿供电设计和继电保护整定是在煤矿行业中非常重要的技术环节。
煤矿作为能源产业的关键部门，对供电系统和继电保护要求高度可靠和安全性。
本文旨在探讨煤矿供电设计和继电保护整定的计算方法，并通过一个实例分析来验证以及讨论其结果。
1.2 文章结构本文共分为五个主要部分，具体内容如下：- 引言：介绍文章的背景和目的。
- 煤矿供电设计：详细讨论了供电系统概述、设计原则以及电气设备选择等方面内容。
- 继电保护整定计算：阐述了继电保护的概念和整定计算方法的介绍。
- 实例分析与结果讨论：通过一个具体案例，进行了参数设置和整定计算过程的分析，并讨论了相关结果。
- 结论与展望：总结了文章内容，并提出存在问题及未来发展方向。
1.3 目的本文旨在深入探讨煤矿供电设计与继电保护整定计算方法，并通过实例分析验证这些方法的可行性和有效性。
希望通过本文的研究，进一步提高煤矿供电系统的可靠性和安全性，为煤矿行业的发展做出贡献。
同时，也为其他相关领域的电气工程师提供参考和借鉴。
2. 煤矿供电设计2.1 供电系统概述煤矿供电系统是指为煤矿提供稳定、可靠的电力供应的设备和网络。
该系统通常包括输电线路、配电变压器、配电线路、开关设备以及其他相关辅助设备。
供电系统需要满足工矿企业的用电需求，保证生产设备的正常运行。
2.2 设计原则在进行煤矿供电系统设计时，需要考虑以下原则：2.2.1 可靠性原则：供电系统应具有良好的可靠性，确保不间断地为工矿企业提供稳定的电力。
2.2.2 安全性原则：供电系统应采取安全措施，预防火灾、触电等事故，并且能够快速有效地切除故障点。
2.2.3 经济性原则：在满足供电需求的前提下，尽量降低工程投资和运营成本。
2.3 电气设备选择在煤矿供电系统设计中，需要选择适当的电气设备以满足不同负荷和环境条件下的需求。
常见的主要设备包括：2.3.1 输电线路：选择合适的电压等级和导线截面积，确保输电过程中的损耗和电压降低在允许范围内。
煤矿采区变电所供电设计一、总体设计思路1.稳定性原则：供电系统应具有良好的稳定性，能够保证煤矿采区内各设备的正常运转。
2.可靠性原则：供电系统应具有高可靠性，能够保证变电所供电中断的概率极低，并能够有效应对各种突发状况。
3.安全性原则：供电系统应符合相关的安全标准和规范，确保供电系统的安全运行，并能够防范电气火灾和其他事故的发生。
4.经济性原则：供电系统设计应兼顾经济性，尽量减少投资成本同时保证供电质量。
5.环保性原则：供电系统设计应符合环保要求，减少对环境的污染。
二、供电系统设计内容1.负荷计算：通过对矿区设备的负荷需求进行计算，确定变电所的负荷容量，以保证变电所能够稳定供电。
2.供电方案设计：根据矿区的用电需求和供电条件，设计供电方案，包括输电线路的布置、变电所的布置和容量、开关设备的选择等。
3.供电线路设计：根据输电距离、负荷容量和供电质量要求，确定供电线路的截面、种类、走向和敷设方式，并进行线路杆塔的选型和布置。
4.变电所设计：确定变电所的布置和容量，包括主变压器的容量选择、高压开关设备的选型和布置、配电装置和保护装置的选型等。
5.供电系统配套设施设计：包括照明系统、接地系统、防雷系统、电力监测系统、安全设备等。
6.供电系统保护设计：设计合理的过电流保护、过电压保护、短路保护等措施，确保供电系统的安全性和可靠性。
7.供电系统运维设计：设计供电系统的运维管理办法，包括设备维护、故障排除、检修计划制定等。
三、供电系统设计要点1.考虑煤矿采区的特殊环境要求，对供电设备进行防爆设计，并选用合适的防爆型号设备。
2.根据供电线路的长度和负荷情况，选择合适的输电电压等级，以减少线路损耗和投资成本。
3.合理设计变电所的布置，使其满足矿区用电的需求，并兼顾安全、经济和运维的要求。
4.选用可靠性高的开关设备和保护装置，提高供电系统的可靠性和安全性。
5.提前考虑供电系统的扩容需求，合理规划变电所的容量和配电装置的备用容量。
一、负荷计算与变压器选择工作面电力负荷计算是选择变压器和移动变电站台数、容量的依据，也是配电网络计算的依据之一。
1、负荷统计按表1-1内容，把工作面的每一种负荷进行统计。
表1-1 工作面负荷统计表格式平均功率因数计算公式：ene e enen e e e e pj P P P P P P ++++++=...cos ...cos cos cos 212211ϕϕϕϕ加权平均效率计算公式：ene e enen e e e e pj P P P P P P ++++++=......212211ηηηη注：负荷统计表的设计参考北京博超公司的负荷统计表的设计2、负荷计算1）变压器需用容量b S 计算值为：pjexb PK S ϕcos ∑=()KVA2）单体支架各用电设备无一定顺序起动的一般机组工作面，按下式计算需用系数：∑+=ex P P K max714.0286.03）自移式支架，各用电设备按一定顺序起动的机械化采煤工作面，按下式计算需用系数：∑+=ex P P K max6.04.0max P ——最大一台电动机功率，kw 。
井下其它用电设备需用系数及平均功率因数表二、高压电缆选择计算和校验1、按长时负荷电流选择电缆截面长时负荷电流计算方法：pjpj e xe gU k P I ηϕcos 3103⨯⋅=∑∑eP ——高压电缆所带的设备额定功率之和kw ；（见变压器负荷统计中的结果） x k ——需用系数；计算和选取方法同前。
（见变压器负荷统计中的结果）e U ——高压电缆额定电压(V) V 10000、V 6000；pj ϕcos ——加权平均功率因数； （见变压器负荷统计中的结果）pj η——加权平均效率。
0.8-0.92、电缆截面的选择选择要求是：g y I KI ≥―> 长时最大允许负荷电流应满足： KI I g y≥，初步筛选出符合条件的电缆g I ——电缆的工作电流计算值，A ；y I ——环境温度为C o 25时电缆长时允许负荷电流，A ；K ——环境温度校正系数。
屯南煤业供电设计一分公司目录一、地面负荷 (1)二、井下负荷 (1)1、炮采工作面负荷 (2)2、炮采工作面负荷 (2)3、上巷掘进工作面负荷 ................................. 错误!未定义书签。
4、下巷掘进工作面负荷 ................................. 错误!未定义书签。
5、主排水负荷 (2)6、井下其他负荷 (2)7、井下总负荷 (3)三、全矿总负荷 (3)四、地面有功功率、无功功率、视在功率计算 (3)五、井下有功功率、无功功率、视在功率、电流及下井电缆选择 (3)六、矿井35KV变电所主变压器选择 (4)七、炮采工作面 (5)1、炮采工作面原始资料及设备选型 (5)2、炮采工作面供电系统简述及供电方式 (5)3、炮采变压器容量选择 (6)4、炮采高压电缆的选择 (7)5、炮采低压电缆选型 (8)6、电缆长度的确定 (10)7、电缆截面的校验 (12)8、低压电气设备选择 (13)八、掘进工作面 (14)1、掘进工作面原始资料及设备选型 (14)2、掘进工作面供电系统简述及供电方式 (14)3、掘进变压器容量选择 (15)4、掘进上巷高压电缆的选择 (16)5、掘进低压电缆选型 (16)6、电缆长度的确定 ......................................... 错误!未定义书签。
7、电缆截面的校验（A=77，S为电缆截面积）错误!未定义书签。
8、低压电气设备选择 ..................................... 错误!未定义书签。
九、主排水系统 (16)1、主排水原始资料及设备选型 (21)2、主排水供电系统简述及供电方式 (21)3、主排水变压器容量选择 (22)4、主排水高压电缆的选择 (22)5、主排水低压电缆选型 (22)6、电缆长度的确定 (23)7、电缆截面的校验（A=77，S为电缆截面积） (23)8、低压电气设备选择 (24)十、过电流整定计算 (21)1、低压开关整定 (24)2、变压器整定计算方法与结果 (38)一分公司地面、井下负荷及设备选型供电设计一、地面负荷1．主提升皮带机160+3=163KW2．副井绞车160+1.5*2=163KW3．通风机55*4=220KW（一用一备）实际55*2=110KW 4．空压机110+75=185KW5．栈桥系统：96KW①振动筛：5.5KW②平巷皮带：18.5KW③上仓：45KW④右侧分仓：7.5KW⑤左侧分仓：7.5KW6．锅炉房：19.6KW7．热风机房（副井）：7.5+5.5=13KW8．热风机房（主井、栈桥）：5.5+5.5=11KW9．风选系统：250KW10．机修、照明、矿灯充电房及其他负荷200KW合计：1210.6KW二、井下负荷1、3704炮采工作面负荷工作面刮板机55KW 下巷刮板机40KW可伸缩式皮带机90KW 张紧绞车7.5KW乳化液泵37KW（一用一备）双速绞车15KW耙斗机22KW合计：266.5KW2、3707掘进工作面负荷上巷：皮带机55KW 张紧绞车7.5KW 刮板机40KW水泵7.5KW 耙斗机22KW下巷：皮带机90KW 张紧绞车7.5KW 刮板机40KW水泵7.5KW 耙斗机22KW合计：299KW3、主排水负荷680水泵房：220*3=660KW（一用一备用一检修）实际功率220KW4、井下其他负荷采区运输上山运输绞车：55KW 744双速绞车：22KW采区运输上山皮带机：75KW 744牛鼻子双速绞车：15KW 750运输绞车：90KW 650皮带机：2*75=150 KW 主井给煤机：7.5KW合计：414.5KW5、井下总负荷：1200KW266.5+299+220+414.5=1200KW三、全矿总负荷1.地面负荷：1210.6KW2.井下负荷：1200KW3.全矿总负荷：=1210.6KW+1200KW=2410.6KW四、地面有功功率、无功功率、视在功率计算P=P 总×COS φ=1210.6×0.7=847.42KWQ= P 总×Sin f =1210.6×0.88=1065.33kvar S=27.136133.106542.847P 2222=+=+Q KVAS ≥ S K .gn =0.85×1361.27=1157.08KVA地面主变压器选择1台630KVA 、1台400KVA 、1台315KVA 、1台200KVA 变压器。
第一部分工作面概况北二采区I0130404回采工作面，下顺槽走向长度1393米。
上顺槽1157米。
该工作面切眼平均倾角为11°，煤层平均厚度为5.33米，煤层磨氏硬度为1-3，工作面切眼倾斜长度198米。
第二部分采区供电系统设计第一节、工作面主要设备选择：该面为综合机械化采煤工作面，采煤工艺为走向长壁后退式综放工作面（右工作面）。
主要设备：1、采煤机MG300/700—WD 一台（功率：698.5KW）2、转载机SZZ830/315 一台（功率：315KW）3、破碎机PLM—1800 一台（功率：200KW）4、乳化液泵LRB400/31.5 两台（功率：250KW）5、液压支架ZF6400/15.7/31 (要有喷雾装置126部)6、排头支架ZFG6400/22/30H (要有喷雾装置7部）7、工作面前、后部刮板机SGZ-764/630 两台（功率:315 KWх2/台）第二节、供电方案的选择工作面电源从北二采区变电所引出，延至工作面移动变电站高压开关，两根高压电缆型号MYPT—3.6/6--3х50+1х25。
采区供电安装4台移动变电站，其中3台为工作面设备供电，1台为前、后顺槽低压设备供电。
为工作面设备供电变电站3台，变电站型号为：KBSGZY—1600/6、KBSGZY—1000/6、KBSGZY—800/6，为工作面及前、后顺槽后部低压供电变电站1台,变电站型号KBSGZY—500/6。
各台变电站用途如下：1#变电站：采煤机、前刮板机2#变电站：转载机、破碎机、乳化液泵、喷雾泵。
3#变电站：后刮板机。
4#变电站：工作面前后顺槽的低压电气设备如污水泵、照明信号综保、回柱绞车等。
第三节、供电计算：（一）变电站容量确定：计算依据S=K xΣP e/COSΦpj式中：S：所有计算负荷的视在功率（KV A）K x：需用系数COS Φpj ：加权平均功率因数 ΣP e ：系统有功功率之和（KV A ） （1）1#变电站容量确定：K x =0.4+0.65.13286306.04.0ΡΡ∑max ⨯+=N =0.68 S=K x ΣP e /COS Φpj=0.68х (698.5+630)/0.65 =1399.08KV A查《煤矿电工》215页15-1 COS Φpj =0.65根据计算：1#变电站选用KBSGZY —1600/6型 （2）2#变电站容量确定：K x =0.4+0.66303156.04.0ΡΡ∑max ⨯+=N =0.7 S=K x ΣP e /COS Φpj=0.7х630/0.65 =678.46KV A根据计算：2#变电站选用KBSGZY —800/6型。
3201工作面供电设计设计:校验:单位:供电设计一、移动变电站及工作面配电点位置的确定3201工作面为综采工作面。
根据本工作面的具体情况，将向工作面供电的移动变电站配电点设在距离工作面80—120m 处轨道顺槽内。
二、供电系统的供电方式及电压等级的拟定3201工作面距离二采区二号变电所PBG400/10Z 矿用隔爆型智能高压真空配电装置2300m ，二采区二号变电所供电采用双回路同时供电，来自井下中央变电所，配电电压为10kV ，一路为MYJV 22-6/10 3×150电缆1260m ，一路为MYJV 22-6/10 3×70电缆1160m ，中央变电所母线短路容量最大为115.61MV A ，最小为46.97MV A ；二采区二号变电所矿用隔爆型智能高压真空配电装置短路容量最大为109.77MV A ，最小为45.19MV A ；移动变电站短路容量最大为96.71MV A ，最小为42.81MV A 。
3201工作面供电来自二采区二号变电所PBG400/10Z 矿用隔爆型智能高压真空配电装置，3台移动变电站，其中KBSGZY-1600/10/3.45型移动变电站1台，供工作面机组的专用；KBSGZY-1600/10/1.2型移动变电站1台，供工作面刮板运输机、转载机、破碎机、乳化液泵站、喷雾泵、信号照明综保；KBSGZY-1600/10/1.2型移动变电站1台，供顺槽皮带机用。
三、电气设备的选择及电力负荷计算2、负荷统计与移动变电站的选择 ⑴ 1#移动变电站的选择工作面机组∑Pe=930kW ，供电电压3300V 移动变电站选择计算采用需用系数法进行ϕcos rNK P s ∑= S —所计算的电力负荷总的视在功率 kV A∑P N －参加计算的所有用电设备额定功率之和 kWCOSφ-参加计算的用电设备平均功率因数，取0.7Kr －需用系数（以后计算过程中各参数意义相同）19309306.04.0=+=Kr 13297.01930cos =⨯=∑=ϕr NK P s kV A 选用KBSGZY-1600/10移动变电站1台，其额定容量S=1600kV A ，额定电压为10/3.45kV ，满足要求。
某没有公司2#层301盘区5103掘进供电设计一、供电概述1、本掘进工作面施工所用胶带输送机、调度绞车、水泵等电源全部采用660V 供电，在2#层301盘区轨回联巷配电点稳装KBSGZY—500和KBSGZY—315移动变电站各一台，电源取自5#层中央变电所1008#高开；选用截面70mm2的电缆做为660V供电电缆为5103-1巷动力设备供电；截面70mm2的电缆做为1140V供电电缆为5103-1巷掘进机供电。
2、局部通风机双电电源一路来自工作面动力电源，一路来自2#层采区变电所局扇专用变压器、1020#专用高压开关，选用截面35mm2的电缆做为供电电缆。
上述两路电源分别来自变电所不同母线段。
3、三专（专用线路、专用变压器及专用开关）的风机为主风机，主风机每天必须保证完好状态并与工作面总负荷开关进行闭锁，在主风机发生故障时自动切换副风机同时工作面总负荷开关处在停止送电状态。
4、局扇每天必须进行一次风机自动切换试验，时间为8:00—16:00之间。
切换试验由电工、瓦检员同时进行，切换前由电工通知瓦检员，瓦检员负责撤出工作面作业人员，电工负责停用工作面一切用电设备之后汇报调度方可进行切换试验。
切换时由电工停止主供风机运转，观察是否自动切换，每次切换运行时间不得少于5分钟，一切正常后，再恢复主供风机。
如果没有自动切换，电工要负责查明原因，及时维修，恢复后重新做切换试验，确认正常后由瓦检员检查工作面瓦斯情况，一切正常，方可结束。
切换试验完成后，由瓦检员负责填写试验井下记录，并且汇报调度，恢复工作面正常作业。
5、工作面必须安装瓦斯电闭锁装置，当工作面瓦斯浓度超过0.5%时，必须能切断工作面总负荷开关电源。
二、工作面电力负荷统计及计算1、负荷统计1该工作面660V 生产用电总负荷为438.3KW 。
∑2P 该工作面660V 生产用电同时工作设备的功率330KW 。
∑3P 风机总负荷60KW 。
∑4P 该工作面1140V 生产用电总负荷为265KW 。
第十章电气第一节供电电源距该矿1. 2Km处有原鸡西矿务局大通沟煤矿变电所60/IOKV变电所一座，原大通沟煤矿破产后，该变电所移交鸡西电业局滴道区农电所管辖，变电所内设 0.5MVA、60/10变压器两台、分裂运行方式。
该矿两路独立电源分别来自大通沟农电所IOKV侧两个盘,经两趟LGJ-120钢芯铝绞线架空线供电，供电距离1. 2Km；该矿供电电源可靠。
第二节电力负荷为满足该矿井15kt∕a生产能力的设计要求，依据井下开拓生产布局和地面生产生活设施设计。
该矿电力负荷如下：全矿用电设备安装台数120台，其中工作台数86台，设备总装机容量 5149KW,工作电机总容量3522KW。
计算负荷：最大涌水量时，有功负荷PZ=2702KW,无功负荷Q=1826KVA,视在功率 S=3261KVA,自然功率因数为0.83。
第三节矿井电源线路计算与校验一、短路电流计算根据IOKV变电所的布置方案和矿井电力负荷的情况，10KV系统容量在系统最大运行方式下“三相短路电流”及“主要电气设备技术参数”计算结果见下表：= 0.54IUh=O-mmIUl =工-三mSb=18. 09 I 〃 =L 66 Ich=2. 52 ich=4. 23 X XL0. 7946KV二、补偿电容容量的计算与选择矿井补偿电容按井上低压和高压集中补偿方式进行。
1、地面低压补偿部分计算根据公式：Qc=Pz (tgΦl- tgΦ2)=630(0. 71-0. 484)=HOKVAR在地面变电所低压室设GCS-05电容补偿柜两面，总补偿容量总计为 180KVAR o补偿后无功功率为445-180=265 KVAR补偿后功率因数为cos(tg-1265∕630)=0. 922、地面高压补偿部分计算根据公式：Qc=Pz (tg Φl- tgΦ 2) =2702 (0. 61-0. 484)=338KVAR在地面变电所高压室设XGN2AT2Z-03Z电容补偿柜两面，补偿容量总计为 600KVAR o补偿后无功功率为1811-600=121 IKVAR补偿后功率因数为cos （tg-l 1211/2756）=0. 92式中PZ一一变电所地面高、低压室总有功功率，KW；tgΦl——与补偿前功率因数；tgΦ2--- 与补偿后功率因数cosΦ2；无功功率补偿采用高、低压集中补偿方式后，在地面变电所功率因数已达到0. 92（见负荷统计表）。
三、矿井电源架空线路的选择及有关计算1）按长时允许电流选择架空线路截面P72756= 174/1Λ∕3U XCOS 9 ^ √3×10×0.92式中125°C一—环境温度为25℃时导线（包括架空线及电缆线路）长时允许电流密度（允许载流量），A,查手册取；Ig——线路长时最大工作电流，A；查表，LGJ-120长时允许电流主为380A。
原矿井架空线载流量满足要求。
2）按允许电压损失计算（校验）原矿井架空线电源线路（1）矿井变电所供电电源线线路按LGJ-120长时允许电流主为380A oΔU% = Δu%M = 0.42%×33 = 1.4%式中△(1%一—实际电压损失百分数；∆u%一一单位负荷矩电压损失百分数，％查手册LGJT20、I-KV线路∆u% =0. 42%M --- 负荷矩，kw(或 MW) ∙ Km ,；M=PZL=2. 756×. 2=3. 3MW ∙ Km(2)地面架空线及入井电缆电压损失百分数合计为：1.4%+1.93+1. 1%=4.4%<5%注：入井至T75西采变电所压降百分数计算见后。
式中5%——允许电压损失百分数，允许电压损失百分数按《供电设计规范》，一般配电线路可取5%；结论：该矿电源线路径为LGJ-120,允许载流量和电压损失满足要求。
第四节供电方案及变配电一、供电方案根据该煤矿井上、下负荷分彳布的特点，为满足不同设备对其配电电压的不同要求，综合考虑到经济、合理、安全运行的需要，该设计对井下生产用电，主、副提升绞车和抽排瓦斯泵站采用高压供电，地面其它生产、辅助生产、生活用电采用低压供电。
矿井地面工业广场内设10/6/0JKV变电所，变电所内设高、低压配电室。
高、低压配电室采用单母线分段方式运行。
独立的高压馈出线路共计六回，其中，接引于不同母线段的两回路下井至- 175水平中央变电所的高压电源，一回路为所内一台10∕6kv, 2000KVA变压器的高压电源，一回路作为后期二段绞车电源250KV变压器，其余备用，高压开关柜选用 XGN2A-12 (Z)型高压真空箱型固定式开关柜，电磁操作机构，并柜内分段设置高压接地保护装置，用于高压馈出线路的单相接地故障的实时监测与保护。
地面变电所设两台S9-630/6/0. 471变压器。
正常情况下分列运行，当一台变压器故障时，单台运行时变压器负荷率0.87,满足设计规范要求。
井下-175水平中央变电碉室选用二台矿用隔爆型干式变压器KBSG-630/6, 6/0. 69KV, 一台故障时可保证井下全部负荷用电。
二、线路及开关设备的保护为防止雷电波入侵，在6(10)KV电源进线终端和各开关柜6KV母线上，均装设避雷器。
为防止真空断路器操作过电压，高压真空开关柜内设有组合式金属氧化物避雷器。
第五节地面供配电一、地面供配电的运行方式地面变电所IOkV系统采用单母线分段，选用XGN2AT2(Z)型高压真空开关柜。
低压0.4KV系统采用单母线分段方式运行，三相四线制系统。
选用GGD2型低压配电柜以0.38/0. 22KV向主扇及空气压缩机房、消防泵房、矿灯房、机修间、坑木加工房、空气加热室、锅炉房等及地面生产系统室和内外照明配电。
二、地面低压供电的网路的构成地面工业广场共架设架空线路六回，分别是：两回低压架空敷设的三相四线制380/22Ov配电线路，作为广场动照网电源。
工业场地建筑的室内外照明电源均引自广场动照网。
北风井主扇(一、二号)房有接引于不同的低压母线段的低压配电柜引出的两回独立的低压架空电源线路供电，以满足主扇安全运行的需要。
两主扇采用 KFZ-I (II)矿用主扇风电闭锁装置以保证与井下生产电源的联锁。
主井IOKV电缆线路两回亦接引于高压配电室不同母线段的高压开关柜，以保证入井双电源供电的需要。
在矿灯房、机修间、锅炉房、暖风机房、坑木加工房等处设置配电点。
并以 XL-21型低压配电箱或QC12磁力起动器向各用电设备配电。
三、地面主变压器的选择由负荷统计表得知，全矿井全部有功负荷pd=2908KW,则矿井全部负荷所所需变压器容量为：S d =上退=0. 9×生^ = 2709KVACoSoZ 0.92式中Sd——地面所选变压器容量，KVA；Ksb——需用系数，计算负荷在5000KW以下时KSb取0.9,计算负荷在 5000KW 以上时 Ksb 取 0. 85；PZ——变电所总有功功率，KW；Cos Φ z——变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后查表Cos Φ z =0.92；现该矿已有S9-1600/10/6变压压器两台，拟再购置一台，两用一备，运行变压器采用分列运行方式，分列运行时变压器负荷率为0.92,运行变压器满足不低于85%计算负荷的要求。
四、地面工业广场低压变电器的选择由负荷统计表得知，地面低压有功负荷Pd=629KW,则地面负荷所需变压器容量为：Sd二⅛COSeZ=0.9 X629092=614KVA式中Sd-一地面计算计算变压器容量，KVA；Ksb-—需用系数，计算负荷在5000KW以下时ksb取0.9,计算负荷在5000KW 以上时KSb取0. 85;Cos Φ z—变电所人工补偿后的加权平均功率因数，经低压补偿后Cos Φ z=0. 92;选S9-630/6/0. 4T1变压器两台，分列运行，分列运行时变压器负荷率为 0. 53,单台运行时满足不低于85%计算负荷的要求。
地面配电详见地面配电系统图10-1-1第六节井下供配电本矿井属瓦斯高管矿井，有煤尘爆炸危险，斜井开拓。
一、下井电缆井下计算负荷详见负荷表10-2-1D按长时允许电流Imax选择入井电缆截面P 1324τ = Z —°=1534max闻XCOSo √3×6×0.83查表，MYJV22-6×70钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆长时允许电流主为 280A,满足要求（考虑到以后矿井生产能力的提高，电缆按现有生产能力加大一级断面缆）。
2）按允许电压损失计算（校验）入井电缆电源线路前已进行校验。
按MYJV22-3X70交联聚乙烯电缆计算入井至T75中央变电所电压损失MYJV22-3×70交联聚乙烯电缆长时载流量为280AΔU1% = Δu%M = 0.97% × 1.98 = 1.93% 式中ΔU%一一实际电压损失百分数；∆U%——单位负荷矩电压损失百分数，％查手册MYJV22-3X70、6KV电缆Δu%=O. 97%M——负荷矩，kw（或MW）・Km ,M=PZL=I. 324X1.5=1. 98MW ・ Km②按MYJV22-3×50交联聚乙烯电缆计算入井至西采区T75变电所电压损失。
MYJV22-3×50交联聚乙烯电缆长时载流量为231A式中AU%——实际电压损失百分数；∆u%——单位负荷矩电压损失百分数，％查手册MYJV22-3X50、6KV,电缆∆u%=1.3% M——负荷矩，kw（或 MW）・Km , M=PZL=I. 08×0. 75=0. 82MW ∙ Km③入井电缆电压损失百分数合计数：ΔU1%+ΔU2=1.93+1. 1=3. 03%下井电缆选用二根MYJV22-6-70型煤矿用阻燃钢带铠装交联聚乙烯绝缘电力电缆。
一根电缆故障时，另一根可保证井下全部负荷用电的需要。
二、井下配电系统井下电气设备型号、功率、电压、数量及位置见开拓开采及机械设备布置平面图。
井下供电系统为中性点不接地系统。
1、井下T75中央变电所低压变压器的选择由负荷计表得知，T75井底低压有功负荷pd=97. 1KW,则所需变压器容量为:。
