人防计算书

杭州中翰建筑设计有限公司

结 构 计 算 书

工程编号：

工程名称：

项目名称： xx区地下汽车库

设计阶段： xx区人防结构计算

计算人：

校对人：

专业负责：

审核人：

日 期： 2012.03

Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录

一、 人防主要计算依据和计算软件

二、 人防等效荷载及材料强度

三、 主要人防墙体计算

(一) 人防临空墙

(二) 非人防与人防隔墙

(三) 相邻人防单元隔墙

(四) 人防扩散室隔墙

(五) 人防地下室外墙

四、 各类门框墙、楼梯等按图集选用

五、 人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)

六、 人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)

人防结构计算

一、 主要计算依据和计算软件

1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-2005

2、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~05

3、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 2009

4、计算软件PKPM(2012版)

A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain

2012年版计算。人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。

B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算

C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算

二、 等效静荷载及材料强度

1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级， 人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元

2、人防等效静荷载标准值确定：

依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延

性比按4.6.2条规定。

a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条

1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格

最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）

2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆

土，板净跨≥3米0029

b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条

不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)

c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPa

d、相邻防护单元间隔墙,门框墙：

1）6级与6级相邻每侧：50kPa

2）6级与普通地下室普通地下室一侧：

隔墙：110kPa ； 门框墙：170kPa

3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPa

e、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：

正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPa

f、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）

出入口部位及形式 门框墙 临空墙

顶板荷载考虑上部建筑物影响的室内出200 110 入口

顶板荷载不考虑上部建筑物影响的室内出入口，室外竖井、楼梯、穿廊出入口 200 130

室外直通、单向出入口 坡度角 ＜30度 240 160

坡度角 ≥30度 200 130

三、 主要人防墙体计算：

（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）

人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)

混凝土强度等级为 C35， 人防：fc ＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2

ft ＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2

ftk ＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2

Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2

钢筋抗拉强度设计值（HRB400） fy ＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2

Es ＝ 20 x104 N/mm2

Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

1 矩形板： DFQ1

1.1 基本资料

1.1.1 工程名称： 平湖金色港湾

1.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端

1.1.3 荷载标准值

1.1.3.1 永久荷载标准值

均布荷载： gk1 ＝ 130kN/m2

永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 γG ＝ 1，对由永久荷载效应控制的组

合，取 γG ＝ 1

1.1.3.2 可变荷载标准值： qk ＝ 0

1.1.4 荷载的基本组合值

1.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{130, 130} ＝ 130kN/m2

1.1.5 计算跨度 Ly ＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （h ＝ Ly / 14）

1.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm2， ft ＝ 1.575N/mm2， ftk ＝ 2.204N/mm2

1.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 432N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2

1.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as ＝ 30mm、板面 as' ＝ 50mm

1.2 弯矩标准值

1.2.1 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My

Mygk1 ＝ 0.04167*130*4.052 ＝ 88.85kN·m

1.2.2 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'

My'gk1 ＝ -0.08333*130*4.052 ＝ -177.69kN·m

1.3 配筋计算

1.3.1 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My

My ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{88.85, 88.85} ＝ 88.85kN·m

Asy ＝ 792mm2，as ＝ 30mm，ξ ＝ 0.076，ρ ＝ 0.29%；

实配纵筋： 12@125 （As ＝ 905）

1.3.2 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'

My' ＝ Max{My'(L), My'(D)} ＝ Max{-177.69, -177.69} ＝ -177.69kN·m

Asy' ＝ 1816mm2，as' ＝ 50mm，ξ ＝ 0.188，ρ ＝ 0.73%；

实配纵筋： 16@100 （As ＝ 2011）

1.4 斜截面受剪承载力计算

V ＝ Q·Ly / 2 ＝ 130*4.05/2 ＝ 263.3kN

R ＝ 0.7·βh·ft·b·h0 ＝ 0.7*1*1575*1*0.27 ＝ 297.6kN ≥ V ＝ 263.3kN，满足要求。

（二）、地下室墙计算：DFQ2（一侧人防，一侧非人防） 人防等效静荷载标准值：110kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)

受力模型同DFQ1

Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。

2 矩形板： DFQ2

2.1 基本资料

2.1.1 工程名称： 平湖金色港湾

2.1.2 边界条件（左端/下端/右端/上端）： 自由 / 固端 / 自由 / 固端

2.1.3 荷载标准值

2.1.3.1 永久荷载标准值

均布荷载： gk1 ＝ 110kN/m2

永久荷载的分项系数，对由可变荷载效应控制的组合，取 γG ＝ 1，对由永久荷载效应控制的组

合，取 γG ＝ 1

2.1.3.2 可变荷载标准值： qk ＝ 0

2.1.4 荷载的基本组合值

2.1.4.1 板面 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{110, 110} ＝ 110kN/m2

2.1.5 计算跨度 Ly ＝ 4050mm，板的厚度 h ＝ 300mm （h ＝ Ly / 14）

2.1.6 混凝土强度等级为 C35， fc ＝ 16.72N/mm2， ft ＝ 1.575N/mm2， ftk ＝ 2.204N/mm2

2.1.7 钢筋抗拉强度设计值 fy ＝ 432N/mm2， Es ＝ 200000N/mm2

2.1.8 纵筋合力点至截面近边的距离： 板底 as ＝ 30mm、板面 as' ＝ 50mm

2.2 弯矩标准值

2.2.1 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My

Mygk1 ＝ 0.04167*110*4.052 ＝ 75.18kN·m

2.2.2 沿 Ly 方向的支座弯矩 My'

My'gk1 ＝ -0.08333*110*4.052 ＝ -150.36kN·m

2.3 配筋计算

2.3.1 平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My

My ＝ Max{My(L), My(D)} ＝ Max{75.18, 75.18} ＝ 75.18kN·m

Asy ＝ 666mm2，as ＝ 30mm，ξ ＝ 0.064，ρ ＝ 0.25%；

实配纵筋： 12@150 （As ＝ 754）