地下室顶板支撑回顶方
案
SANY GROUP system office room 【SANYUA16H-
目录目录 (1)
一、编制说明 (2)
二、编制依据 (2)
三、工程概况： (2)
四、施工荷载 (3)
五、地下车库顶板脚手架加固 (4)
六、安全技术措施 (7)
七、计算书 (7)
施工电梯处地下车库顶板回顶方案
一、编制说明
为了保证结构工程施工安全、文明施工、按规范化要求并达到国家规定的
标准，由于本工程部分地下车库顶板施工完成，现阶段进入主体及二次结构施
工阶段，根据现场的实际情况和施工的需要，在本工程的地下车库顶板上布置
泵车及施工升降机。施工期间的荷载远大于设计活荷载，需加设支撑，避免因
荷载过大，造成梁板开裂。?
此方案应经上级技术部门审核批准后生效。
二、编制依据
1、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
2、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011；
4、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-2016；
5、罗兰春天一期施工图纸。
6、本工程的实际情况
三、工程概况：
美的罗兰春天项目一期1#～7#、10#～13#、20#楼及地下车库工程，位于邯郸市东区、北临建安路、南临联纺东路、东临蔺相如大街，由邯郸市顺美房地产开发有限公司开发建设，河北拓朴建筑设计有限公司设计，河北新隆基项目管理有限公司监理，中铁七局集团郑州工程有限公司总承包。该工程集配套商业、住宅用房、地下车库等功能。总建筑面积约127695.78m2。
本工程为现浇钢筋混凝土框架、剪力墙结构，条基、筏板基础1#楼地下1层、地上8层；2#~7#楼地下2层、地上8层；10#~13#楼地下2层、地上18层；20#楼为配套商业地上三层。地下车库和配套商业为框架结构。
四、施工荷载
2、SC200/200施工升降机60m高度时的自重载荷及冲击载荷表
五、地下车库顶板脚手架加固
考虑到在施工作业过程中产生动荷载对楼板的影响，为了偏于安全，施工位置对应之下的地下车库搭设钢管脚手架进行支撑，以减小对顶板的影响。1、搭设顺序
支模架拆除清理→铺50厚脚手板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→大横杆（栅格）→剪刀撑
2、架体搭设
施工位置下的板回顶均采用扣件式钢管脚手架支撑，材料选用50厚木板通设在筏板上，支架系统采用Ф48×2.8钢管搭设满堂架，架体钢管顶端放置U 型可调顶托，40*80mm木方架设在U型可调顶托上，调节U型顶托，将木枋与梁底、板底顶撑牢固，U型可调顶托使用长度≤200mm。双排支撑架体纵向间距600mm，横向间距600?mm，根据层高设二道水平杆，最大步距1500?mm，下部200?mm高处设一道扫地杆。在支撑体系外周搭设连续剪刀撑。
施工回顶示意图如?下：?
3、材质要求
(1)钢管
1)采用焊接钢管，为Q235A钢。
2)外径为Ф48，壁厚2.8mm，长度主要有6m、3m等。
3)钢管的质量要求
钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。
钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度之和不大于0.5mm。
外径和壁厚允许偏差为0.5mm。
端部应平整，端面切斜的允许偏差为1.7mm。
钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆弯曲不大于20mm，栏杆、支撑体系钢管不大于30mm。
钢管应无裂纹，严禁打孔。
(2)扣件
1)扣件有三种：十字扣件、旋转扣件和对接扣件。
2)扣件不得有裂纹、气孔。不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸造缺
陷，并应将影响外观质量的粘砂、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净。
3)扣件与钢管贴面须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。
4)扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。
5)当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。
6)扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，扣件螺栓拧紧扭紧扭力矩达70N.m时，扣件
不得破坏。
六、安全技术措施
(1)脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。
(2)脚手架操作人员必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。
(3)脚手架的构配件必须合格。
(4)脚手架搭设应分阶段进行检查，发现问题及时校正。
(5)在脚手架使用期间，严禁任意拆除主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫
地杆。
注意事项
1.最好是在堆场荷载较小时搭设；
2.脚手架搭设的可调支撑坚固力矩不少于70N.m.
七、计算书
满堂支撑架计算书
计算依据：
1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
3、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
A、架体参数
B、板底纵向支撑次梁验算
G1k=N c=0.04kN/m；
G2k=g2k×l b/(n4+1)=0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m；
Q1k=q1k×l b/(n4+1)=1×0.6/(2+1)=0.2kN/m；
Q2k=q2k×l b/(n4+1)=3×0.6/(2+1)=0.6kN/m；
1、强度验算
板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2×(G1k+G2k)=1.2×(0.04+0.07)=0.132kN/m
q2=1.4×(Q1k+Q2k)=1.4×(0.2+0.6)=1.12kN/m
q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
计算简图
M max=0.100q l l2+0.117q2l2=0.100×0.132×0.62+0.117×1.12×0.62=0.052kN·m R max=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.132×0.6+1.200×1.12×0.6=0.894kN
V max=0.6q1la+0.617q2la=0.6×0.132×0.6+0.617×1.12×0.6＝0.462kN
τmax＝2V max/A=2×0.462×1000/506=1.826N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！
σ=M max/W=0.052×106/(5.26×103)=9.886N/mm2≤[f]=205N/mm2
满足要求！
满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算
q=q1+q2=0.132+1.12=1.252kN/m
