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简介Q-P-T超高强度钢

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宝钢先进高强钢数据手册说明书

宝钢先进高强钢数据手册说明书

2019 CREATION BEYOND VISION01宝钢先进高强钢家族1.1 概述1.2 产品种类1.3 高强钢应用性能及试验方法1.3.1 力学性能与硬化曲线1.3.2 成形极限1.3.3 扩孔率1.3.4 动态力学性能1.3.5 疲劳性能1.3.6 延迟开裂性能1.4 宝钢汽车板材料数据服务0101020703淬火延性钢3.1 概述3.2 常用牌号和命名规则3.3 微观组织3.4 力学性能3.5 成形性能3.5.1 成形极限3.5.2 扩孔率3.6 点焊性能3.7 服役性能3.7.1 动态力学性能3.7.2 疲劳特性3.7.3 延迟开裂特性3.8 应用案例3.9 可供规格28282829303135373704马氏体钢4.1 概述4.2 常用牌号和命名规则4.3 牌号对照 4.4 微观组织 4.5 力学性能 4.6 成形性能 4.6.1 成形极限 4.6.2 扩孔率 4.7 点焊性能 4.8 服役性能 4.8.1 动态力学性能 4.8.2 疲劳特性 4.8.3 延迟开裂特性 4.9 应用案例4.10 可供规格3838393940414144454502双相钢2.1 概述2.2 常用牌号和命名规则2.3 牌号对照2.4 微观组织2.5 力学性能2.6 成形性能2.6.1 成形极限2.6.2 扩孔率2.7 点焊性能2.8 服役性能2.8.1 动态力学性能2.8.2 疲劳特性2.8.3 延迟开裂特性2.9 应用案例2.10 可供规格0909********1623252607孪晶诱发塑性钢7.1 概述7.2 常用牌号和命名规则7.3 微观组织7.4 力学性能7.5 成形性能7.5.1 成形极限7.5.2 扩孔率7.6 点焊性能7.7 服役性能7.7.1 动态力学性能7.7.2 延迟开裂特性7.8 应用案例7.9 可供规格61616162626364646406相变诱导塑性钢6.1 概述6.2 常用牌号和命名规则6.3 牌号对照6.4 微观组织6.5 力学性能6.6 成形性能6.6.1 成形极限6.6.2 扩孔率6.7 点焊性能6.8 服役性能6.8.1 动态力学性能6.8.2 疲劳特性6.8.3 延迟开裂特性6.9 应用案例6.10 可供规格535353545455 5658596008热冲压成形钢8.1 概述8.2 常用牌号和命名规则8.3 牌号对照8.4 微观组织8.5 连续冷却转变（CCT）曲线8.6 力学性能8.7 点焊性能8.8 服役性能8.8.1 动态力学性能 8.9 应用案例8.10 可供规格6565656666676769707009高强钢零件产品与工艺设计建议9.1 产品形状的设计9.2 冲压工艺设计9.3 冲压模具设计9.4 模具加工、调试和验收7172737405复相钢5.1 概述5.2 常用牌号和命名规则5.3 牌号对照5.4 微观组织5.5 力学性能5.6 成形性能5.6.1 成形极限5.6.2 扩孔率5.7 点焊性能5.8 应用案例5.9 可供规格464646474849 49525210宝钢试验设备75宝钢超轻型白车身(BCB)的高强钢应用1.2 产品种类先进高强度钢板主要指以相变强化为主要强化方式的一类钢板，包括双相钢（Dual Phase Steel，DP）、相变诱发塑性钢（Transformation Induced Plasticity Steel，TRIP）、孪晶诱发塑性钢（Twinning Induced Plasticity Steel，TWIP）、复相钢（Complex Phase Steel，CP）和马氏体钢（Martensitic Steel，MS）等，如下图所示。

DP钢

DP钢

DP钢与TRIP钢的组织性能介绍姓名：亓博丽学号：1104240579一、DP钢：双相钢（Dual Phase Steel）1、简介双相钢是指低碳钢或低碳合金钢经过临界区热处理或控制轧制工艺而得到的主要由铁素体(F)+少量(体积分数<20%)马氏体(M)组成的高强度钢。

一般将铁素体与奥氏体相组织组成的钢称为双相不锈钢，将铁素体与马氏体相组织组成的钢称为双相钢。

2、化学成分双相钢在化学成分上的主要特点是低碳低合金。

主要合金元素以Si、Mn为主,另外根据生产工艺及使用要求不同,有的还加入适量的Cr、Mo、V元素,组成了以Si-Mn 系、Mn-Mo系、Mn-Si-Cr-Mo系、Si-Mn-Cr-V系为主的双相钢系列。

（1）硅在双相钢中主要起净化铁素体，增加奥氏体稳定性以及固溶强化的作用。

硅对马氏体形成的形态和分布也有明显影响，高硅双相钢容易得到呈纤维状分布的马氏体，这有利于双相钢力学性能的改善。

（2）锰为扩大γ相区元素，起到稳定奥氏体的作用。

由于Mn的添加将降低Ac1，和Ac3，因此含锰钢在同样的处理条件下将比低碳钢得到更高的马氏体体积分数。

（3）合金元素铬可增加奥氏体淬透性，降低铁素体的屈服强度，有利于获得低屈服强度的双相钢。

（4）元素铝可以使铁素体从奥氏体中析出并增加奥氏体的稳定性，对珠光体的形成具有强烈的阻碍作用，有利于在实际生产中控制工艺参数。

（5）铌是目前应用较多的合金元素之一，双相钢中铌的添加可在热轧和奥氏体转变为铁素体的过程中延迟静态和动态再结晶，进而细化铁素体和淬火后的马氏体晶粒，提高双相钢的强度同时改善其塑韧性。

（6）V和Ti是强碳化物形成元素，由于其容易和C, N原子结合生成二次相，故可以起到细化晶粒，强化基体的作用。

3、性能指标由于双相钢的显微组织具有细化晶粒、晶界强化、第二相弥散强化、亚晶结构及残留奥氏体利用等强韧化手段,而使得双相钢综合性能优良,表现在其既具有高的强度又具有良好的韧塑性。

淬火_碳分配_回火_Q_P_T_工艺浅介

淬火_碳分配_回火_Q_P_T_工艺浅介

2
使碳化物强化 ,抗拉强度可达 1 500 M Pa以上或接近 、 甚至超过 2 000 M Pa,韧性达 60 J。但这两类钢均含较 高量的合金元素 ,冶炼 、加工要求较复杂 ,成本较高 ,不 适合普遍使用 。
B hadeshia等 [ 12215 ] 创新研发了强硬的 大件 钢 : 含 (0178～0198) w t% C及 Si、M n、C r(V、Co、A l)等合金元 素 ,经奥氏体化 、冷至 125 或 150 ℃等温后形成 20 ～ 40 nm 厚的细条组织 (“贝氏体 ”?)及残留奥氏体 。其 条宽达数微米 。钢的抗拉强度高达 215 GPa,硬度超 过 600 HV ,断裂韧度大于 30～40 M Pa·m1/2 ,这可能是 目前顶级强度 、具适当韧性的非形变的高强度钢 ,但由 于等温处理时间较长 (2～60天 ,加入 Co或 A l后缩短 至 015 h) ,其更大的缺点为含较高量的碳 ,不但焊接性 能很差 ,且易形成脆性相渗碳体 ,存在潜在脆性危险。
A br ief in troduction to quench ing2partition ing2tem per ing( Q2P2T) process
T1Y1H su (XU Zu2yao) ( School of M aterials Science and Engineering, Shanghai J iaotong University, Shanghai 200030, China) Abstract: The traditional quenching2tempering p rocess is unable to satisfy the requirement of combination mechanical p roperty of high strength steel along w ith low cost1Speer et1al1 suggested a quenching2partitioning (Q 2P) p rocess, i1e1, holding certain duration at certain temperature after quenching, causing carbon partitioning from martensite to retained austenite1Carbon partitioning makes carbon enrichment and austenite stabilization in order to ensure the p lasticity and toughness of high strength steel1 In 2007, the p resent author p roposed a novel heat treatment p rocess, quenching2partitioning2tempering (Q 2P2T) p rocess, based upon the Q 2P p rocess, i1e1after quenching to M s2M f, beside the carbon partitioning, there is also a tempering p rocedure, that is, holding at certain temperature for certain duration in order to enhance the comp lex carbide p recip itation and the strengthening reaction1The Q 2P2T steel contains < 015w t% C to p revent embrittlement, 115w t% Si to supp ress the cementite p recip itation and to p romote the carbon partitioning, ( 1102115 ) w t% alloying element M n (N i) to lowering M s temperature as well as small amount of comp lex carbide form ing elements Nb and Mo1Q 2P2T steel w ith 0148w t% C has shown the ultimate tensile strength of 2 160 M Pa and total elongation of 11% treated by Q 2P2T1Q 2P2T steel w ith 0. 2w t% C developed ultimate tensile strength of 1 150 M Pa and total elongation of 17% and 011w t% C Q 2P2T steel show s 900 M Pa and good toughness respectively1Thermodynam ics and kinetics of Q 2P2T p rocess are p relim inarily considered1Further work is required to op tim ize the composition and heat treatment parameter for the Q 2P2T steel1 Key words: heat treatment of steel; quenching2partitioning2tempering (Q 2P2T) p rocess; high strength steel

Q_P钢残余奥氏体定量分析及分布规律研究

Q_P钢残余奥氏体定量分析及分布规律研究

Q&P 钢残余奥氏体定量分析及分布规律研究赵松山1,唐荻1,赵才1,2,江海涛1,李辉1(1.北京科技大学高效轧制国家工程研究中心,北京100083;2.太原科技大学材料科学与工程学院,山西太原030024)摘 要:在Gleeble 3800热模拟机上进行低碳S-i M n 系Q&P 钢的热处理模拟,采用X 射线衍射仪和透射电子显微镜研究了热处理后试样中残余奥氏体的量及其分布规律。

XRD 研究表明:Q &P 钢中残余奥氏体的存在提高了钢的塑性;Q &P 工艺中较高的配分温度和较长的配分时间可以得到较多的残余奥氏体。

透射电镜观察表明Q &P 钢中残余奥氏体形态有马氏体板条间条状奥氏体和晶界处块状奥氏体两种。

关键词:Q&P;配分温度;板条马氏体;残余奥氏体中图分类号:T G14.24 文献标识码:A 文章编号:1001-1447(2007)06-0014-04Stud y on the q uantity and distribution regularities of retained austenite in Q&P SteelZH AO So ng -shan 1,TANG Di 1,ZH AO Cai 1,2,JIAN G H a-i tao 1,Li H ui1(1.National Engineering Research Center for Advanced Rolling Technology ,University of Sc-i ence and Technology Beijing,Beijing 100083,China;2.College of Material Scienre and Eng-i neeing Taiyuan University of Science and Technology ,Taiyuan 030024,China)Abstract:The heat treatment o f Q&P steel,w hich is low carbon w ith silico n and m an -ganese additio n,w as ex perimentally investigated on the therm o -m echanical sim ulator (Gleeble 3800).T he XRD and TEM w ere used to study the quantity and distributio n regularities o f retained austenite on samples after heat treatm ent.T he XRD research r e -sults show that the existence o f the retained austenite in the Q&P steel increase the plasticity o f the steel,hig her par titioning temper ature and lo ng er partitioning time can obtain m ore retained austenite in the pr ocess.The investigatio n using T EM show s that retained austenite ex isted in tw o different positio ns w ith separately mor pholog y in the Q&P steel,o ne w as lath type austenite in the lath m ar tensite,and the other w as mas -sive austenite in the grain boundar y.Key w ords:Q &P;partitio ning temperature;lath m ar tensite;retained austenite作者简介:赵松山(1983-),男,山西人,硕士研究生,主要从事新钢种的开发和研究工作.1 Q&P 工艺简介由于汽车节能、环保和安全性的要求不断提高,汽车必须在保证安全的前提下,依靠减少自身重量来降低油耗、减少排放。

超高强度钢

超高强度钢

超高强度钢
超高强度钢是一种在现代工程材料中具有重要地位的材料。

它以其卓越的力学性能和优异的耐腐蚀性能而受到广泛关注。

本文将探讨超高强度钢的制备方法、特性和应用领域。

制备方法
超高强度钢的制备方法主要包括热处理、合金设计和工艺优化。

通过合理的热处理过程，可以调控钢材的结构和性能。

合金设计则是通过添加特定元素，调整钢材的组织结构，提高其强度和耐久性。

工艺优化包括热压成型、热轧等工艺，在制备过程中对钢材进行加工和调整，以获得更好的性能。

特性
超高强度钢具有高强度、高硬度、优异的韧性和良好的耐磨性。

这些特性使得超高强度钢在航空航天、汽车制造、建筑工程等领域有着广泛的应用前景。

与普通钢相比，超高强度钢具有更高的强度和更轻的重量，可以减少结构的重量，提高材料的使用效率。

应用领域
超高强度钢在汽车轻量化领域有着重要的应用。

通过使用超高强度钢，可以减轻汽车的质量，提高燃油效率，降低尾气排放。

此外，超高强度钢还被广泛应用于航空航天领域，用于制造飞机机身、发动机等部件，提高飞机的安全性和性能。

总的来说，超高强度钢作为一种重要的工程材料，在现代工程中发挥着重要的作用。

随着科学技术的不断进步，超高强度钢的应用范围将会不断扩大，为人类创造出更多的可能性。

以上是关于超高强度钢的简要介绍，希望能对读者有所启发。

如果您对超高强度钢感兴趣，可以深入了解其相关知识，探索更多应用领域。

谢谢阅读！。

超高强度钢的发展及展望

超高强度钢的发展及展望

超高强度钢的发展及展望摘要：超高强度钢是一种在常规合金结构钢基础上发展而成的超高强度高韧性合金钢。

其在航空等相关行业中的应用较为广泛，基于此，文章首先对超高强度钢的分类以及相关应用进行了分析，接着对其发展前景进行介绍，希望能够提供相关借鉴。

关键词：超高强度钢；发展；前景引言近年来，我国的军工、冶金、矿山、航空航天以及航海等相关的行业随着科学技术的进步得到了迅速的发展，这也就意味着将会有越来越多的目光集中在超高强度钢的研制以及应用中。

在常温状态下，超高强度钢的拉伸强度高于1470MPa，屈服强度则大于1380MPa。

在我国的航空起落架、精密齿轮以及高端轴承钢中对其的应用较为广泛，可以作为高端产品的理想选择。

超高强度钢的性能和很多因素都有着较大的关系，其中主要包括了化学成分、内部组织、负载以及外部环境等，这也就意味着未来超高强度钢的主要研究和发展方向要朝着低成本以及绿色环保的方向发展。

1.超高强度钢发展和应用目前我国超强钢主要可以从合金成分的总量和冶金特性来进行分类。

按照合金元素的总量，可以分为低、中高三种，其中，总合金含量在5.0wt%～10.0wt%之间，低合金超高强度钢低于5.0wt%，超过10.0wt%的是高合金超高强度钢，中间是中高合金超高强度钢。

按照其冶金特性，可以将其划分为低合金超高强度钢、二次硬化超高强度钢以及超高强度马氏体时效钢。

下面将根据第二类来说明。

1.1低合金超高强度钢的发展及应用情况低合金超高强钢是一种低合金马氏体结构钢，其合金元素含量低于5.0wt%，其主要原因是马氏体中的碳含量。

1950年，美国首先研制出AISI4340超高强钢，它的主要用途是用于飞机的升降平台。

采用 Mo、 Ni、 Cr、 Si、 Vi等主要合金元素，经淬火-低温回火处理后，其屈服强度超过1300 MPa。

该产品的碳含量应控制在0.30wt%~0.50wt%之间，以获得高强度、高塑性、高韧性和焊接性能。

冷作模具钢SDC55的Q-P-T性能和微观组织研究

１ 试 验 材料及 方 法
０ ６ ．９
０８ ．
０ ６ ０ ３ ２ ３ ０ ２ ０ ２ ．９ ．７ ．５ ．５ ．５ 余 量
试 验 用 Ｓ Ｃ ５冷 作模 具 钢成 分 如 表 １ 示 。 Ｄ５ 所
２ Ｓ Ｃ ５的 Ｑ—— 艺研 究 Ｄ５ ＰＴ工 图 １ Ｓ Ｃ ５的 Ｑ Ｐ Ｔ热 处理 工艺 图 ， Ｑ— 为 Ｄ５ —— 在 ＰＴ工艺 中不 同 的 Ｑ — Ｔ温 度 、 Ｔ时 间和 温 度 的组 Ｐ
时 问
图 １ Ｓ Ｃ ５的 Ｑ Ｐ Ｔ工 艺 图 Ｄ５ ——
Ｆｇ １ Ｐｏｅｓ ｉ ｒｍ ｏ Ｑ ＰＴｉ Ｄ ５ ｉ． ｒｃｓ ｄａ ａ ｆ － — Ｓ Ｃ ５ ｇ ｎ
表 ２ Ｓ Ｃ ５不 同热 处理 工艺 的 冲击韧 性 和硬度 Ｄ５
Ｔａ ｌ Ｈａ ｄ ｅ ｓａ ｄ ｔｕｇ ｎ ｓ ｆＳ ｂｅ２ ｒ ｎ ｓ ｎ ｏ ｈ ｅ ｓ ｏ ＤＣ５ ｆｅ ｆｅ ｅ ｔｔｅ ｔ ｎ ｓ ５ ａ ｒｄｉ ｒｎ ｒ ａｍｅ ｔ ｔ ｆ
羁
４ 硝 酸酒 精 腐 蚀 后 用 ＪＭ． １Ｆ高分 辨 透 射 电 ％ Ｅ ２ ０ ０ 子显 微 镜观察 并 分 析钢 的淬 、 回火 及 ＱＰＴ处 理 —— 后 的 组 织 。利 用 相 变 仪 测 试 Ｓ Ｃ ５在 Ｑ ＰＴ阶 Ｄ５ —．
段 的相 变情况 ， 变试 样 尺寸为 ４ｍｍ×１ ｍ。 相 ０ｍ
ｔｕ ｈ ｅｓ ｆ Ｄ ５ ｆ ｒ — — ｅｔ ｅ ｔｎ ｒａｅ ｏ ２ ． ｎ ｅｈ ｒｎ ｓ ｒ ｉｅ ｏ ｇ ｎ ｓ ｏ Ｃ ５ａ ｅ ＰＴｔ ａｍ ｎ ｉｃｅｓｄｆ ｍ １ ３Ｊｔ １ Ｊ ａ ｄｔ ａｄ ｅｓ ｅ ｎ ｄ Ｓ ｔ Ｑ ｒ ｒ ｏ３ １ ｈ ｍａ
艺的Ｐ Ｔ温 度 为 ２ ０ ， ２号 工艺 的 ２ ０℃相 比 ９ 与 ３

宝钢汽车板介绍资料 高强钢外发版


HC550/980DP 550～730 ≥980 ≥7 ●
HC700/980DP 700～900 ≥980 ≥7 ●
HC820/1180DP 820～1130 ≥1180 ≥3 ●
EG GI GA
● ●● ● ●● ● ●● ● ●● ● ●● ● ●● ● ●● ○ ●●
第三部分：宝钢汽车板产品介绍
Intensity
HER
Welding
QP980 Forming
QP1180-EL
QP980-EL
5000 4500 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000
1180 1300 1400 1500
EL, % CR 2●
2● 2● 2● 2○
Ø 典型应用：简单形状的辊压和冲压零件
第三部分：宝钢汽车板产品介绍
v CP(Complex Phase)复相钢
Grade YS, MPa TS, MPa EL, % CR GI
HC350/600CP 350~500 600
920~ 1070
≥6
¢
HC1000LA
≥ 1000
1020~ 1170
≥5
¢
HC1100LA
≥ 1100
1120~ 1270
≥3
¢
第三部分：宝钢汽车板产品介绍
v DP (Dual Phase)双相钢
保险杠
Ø高加工硬化率，高抗 拉强度，低屈强比，高 延伸率，烘烤硬化性和 高能量吸收能力。
Ø应用于前后纵梁等安 全件、DP450/500将是 未来汽车外板首选。
HC600/980QP 550~800 980
20 ● ○ ○
HC820/1180QP 820~1100 1180 14 ● ○ ○

《超高强度钢》课件


详细描述
通过特殊的表面处理技术，如喷涂防腐涂层 或进行渗碳处理，超高强度钢能够有效地抵 抗各种腐蚀介质，如空气、水、酸碱等。这 种优良的耐腐蚀性使得超高强度钢在海洋工 程、化工设备等领域具有广泛的应用前景。
03 超高强度钢的生产技术
热处理技术
退火
通过加热至一定温度并保温，使钢软化，以便进一步加工。
详细描述：铝合金具有较好的强度与重量比，比超高强 度钢更轻，适合用于需要减轻重量的场合，但在承受高 应力方面不如超高强度钢。
详细描述：铝合金在某些环境下也容易受到腐蚀，但其 耐腐蚀性能优于普通钢材，与超高强度钢相当。
详细描述：铝合金的加工性能较好，易于切割、焊接和 加工，与超高强度钢相比，其加工性能更优。
汽车工业应用
汽车工业是超高强度钢的重要应用领域，主要用于制造汽车底盘、悬挂系统、安全装置等关键部件。随着节能减 排和轻量化需求的增加，超高强度钢在汽车工业的应用将更加广泛。
环境友好性的考虑
绿色生产技术
在超高强度钢的生产过程中，采用绿色生产技术，降低能耗和减少废弃物排放。例如，采用节能环保 的冶炼和连铸技术，减少废气、废水和固废的产生。
制造工艺
总结词
超高强度钢的制造工艺主要包括冶炼、轧制、热处理等环节，其制造工艺复杂 ，技术要求高。
详细描述
超高强度钢的制造需要经过严格的冶炼、轧制、热处理等环节，确保钢材的纯 净度和组织结构均匀性。同时，制造过程中还需采用先进的合金元素添加技术 和精密的加工工艺，以满足钢材的高性能要求。
02 超高强度钢的性能特点
可回收利用
超高强度钢应具有良好的可回收利用性，以便在产品生命周期结束后进行再生利用。通过合理的材料 设计和技术创新，实现超高强度钢的环保和可持续发展。

Q_P钢的显微组织及力学性能_赵才

Abstract: T he heat treatment pr ocess of S-i M n Q& P ( quenching and partitio ning ) steel was ex perimentally
investig ated using salt bath furnace. Effect s o f par titioning time on mechanical pro per ties, m icrostr ucture, retained austenite co ntent of the tested steel after heat tr eatment and carbon co ntent in r etained austenite had been studied. It is sho wn that the micr ostructure of the tested steel was lath martensite and retained austenite. It was found that retained austenite w ith thin f ilm t ype o f inter- lath or blocky ty pe w as distr ibut ed in different po sitio ns respect ively. Blocky ty pe retained austenite was found along austenitic g rain boundaries and the t hin film distr ibuted betw een martensite laths. T he retained aust enit e content and car bo n content in reta ined austenite of the tested steel increased wit h the incr ease of par titioning time. T he strength and plasticity r eached max imum ( above 37 300 M Pa # % ) at the par titioning temperature o f 300 e and the partitioning time of 1 200 s.
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*0.37%Si钢经200℃回火得：条状马氏体，ε碳化物及<2%的残余奥氏体， Rm=2205MPa, KIC=61.5MPa·m1/2 *1.75%Si钢经270℃回火得：条状马氏体，ε碳化物及<11%的残余奥氏体和 少量的孪晶马氏体，Rm=2235MPa，KIC=52.3MPa·m1/2 *高强度钢含C>0.5%，会有潜在脆性危险。 (范长刚，董瀚，时捷，刘燕林，雍岐龙，惠卫军，王毛球，翁宇庆。2200MPa 超高强度低合金钢的组织和力学性能. 兵器材料科学与工程, 2006, 29(2): 31-35.)
(Machmeier P. M., Little C. D., Horowitz M. H., Oates R. P.. Development of a strong martensitic steel having good fracture toughness. Met. Technol., 1979: 291-296. Ayer Raghavan, Machmeier P. M.. Microstructural basis for the effect of chromium on the strength and toughness of AF1410-based high performance steels. Metall. Mater. Trans., 1996, 27A: 2510-2518. )
在上世纪，已发现Si钢中贝氏体相变时碳会向奥氏体扩散， 形成“无碳化物贝氏体”。
(Bhadeshia H. K. D. H.. Bainite in steels. London: The Inst. Materials, Cambridge Press, 2001: 373; 385.)
含较高Si钢经室冷形成无碳化物贝氏体。
徐祖耀等于1983年发表 碳分配计算结果，称：在 淬火过程中碳分配使残余 奥氏体增碳能基本、或稍 迟后完成。
(徐祖耀，李学敏。低碳马氏体形成时碳的扩散. 金属学报，1983，19 : A83-88。 徐祖耀，李学敏。低碳马氏体形成时碳的扩散 (续)。金属学报，1983，19 A: 505-510。 Hsu T. Y. ( Xu Zuyao), Li Xuemin. Diffusion of carbon during the formation of low-carbon martensite. Scripta Metall., 1983的塑性和韧性，如：
*条状马氏体被几纳米厚的残奥所包围，增加了韧性。
(徐祖耀.马氏体相变与马氏体(第二版，第三章). 北京:科学出饭社,1999. Lai G.Y., Wood W. E., Clark R. A., Zackay V. F., Parker E. R.. The effect of austenization temperature on the microstructure and mechanical properties of as-quenched 4340 steel. Metall. Trans.,1974, 5: 1663-1670.)
*奥氏体的热稳定化现象使工具钢无变形淬火和高速钢的无变形回火。
(Gordon P., Cohen M., Rose R. S.. Effect of quenching-bath temperature on the tempering of high speed steel. Trans. ASM, 1944, 33: 411-454. 徐祖耀，奥氏体稳定化及其对热处理的作用。北京钢铁工业学院学报，1957(4) : 26-33。 徐祖耀，周济源。9XC钢工具的等温淬火(无变形淬火)。北京钢铁工业学院学报，1957(4) : 34-41。 徐祖耀，周济源。P18钢杆形工具的等温淬火。北京钢铁工业学院学报，1957(4) : 42-44。 徐祖耀，周济源。工具钢的无变形淬火。机械工程学报，1957(5): 249-255。 徐祖耀，张万祯。奥氏体在回火时的催化作用和稳定化现象。科学记录，1957，1(3): 59-63。 Hsu Tzu-yao(徐祖耀), Chang Wan-chen(张万祯). The conditioning and stabilization of austenite during tempering. Science Record, New Series,1957, 1(3): 65-70. 徐祖耀，张万祯。高速钢在回火时奥氏体稳定化现象。北京钢铁工业学院学报，1958(6) : 85-91。 徐祖耀。高速钢的回火。金属学报，1965(8) : 443-454。 Hsu Tzu-yao(徐祖耀). The tempering of high speed steel. Scientia Sinica, 1965, 14: 1509-1522. 徐祖耀。高速钢工具的无变形回火。机械工程学报，1958(6): 203-206。 徐祖耀，嵇铃，杨嘉韦华。高速钢回火新工艺。首届中国热处理学会年会论文选集。北京: 机械工 业出版社，1966: 196-202。)
*低碳钢中残余奥氏体的重要作用。
(徐祖耀。低碳钢中的残余奥氏体。 上海金属，1995，17(1): 1-6。)
Thomas等在1979及1981年由高分辨电镜及场离子显微 镜原子探针揭示：含0.27wt%C钢经淬火后，低碳条状马 氏体为1.04wt% C残余奥氏体所包围。
(Rao B. V., Thomas G. Transmission electron microscopy characterization of dislocated “lath” martensite. Proc Inter Conf: MartensiticTransformations-79, MIT, 1979: 12-16. Sarikaya M., Thomas G.. Lath martensites in carbon steels are they bainitic. Proc Inter Conf: Solid to Solid Phase Transformations. Ed. Aaronson H. I., Laughlin D. E., Sekerka R. E., Wayman C. M.，1981. TMSAIME, 1982: 999-1004.)
*氢脆裂纹受阻于奥氏体:
300M钢（含残奥约3%）对比4340钢（残奥<2%），同样析出ε碳化物， 但应力腐蚀速度慢一个数量级。 (Ritchic R., Cedeno M. H. C., Zackay V. F., Parker E. R.. Effects of silicon additions and retained austenite on stress corrosion cracking in ultra-high strength steels. Metall. Trans., 1978, 9A: 35-40.)
超高强度钢发展简史
20世纪60年代以来，发展出马氏体时效钢，如0.013C18Ni-0.4Mo钢
(Floreen S., Physical metallurgy of maraging steels. Metall. Rev., 1968, 13B:115-128.)
经马氏体相变及中间相(Ni3Mo、Ni3Ti、Fe2Mo)沉淀强化 马氏体二次时效钢：马氏体强化及碳化物沉淀强化
等温时间较长（2-60天，加入Co或Al后缩短至半小时）， 含碳量过高，易形成Fe3C，潜在脆性。
范长刚等提出在4340钢的基础上提高碳含量至0.5wt%， 即0.37%Si钢中含碳量比4340提高0.10%，1.75%Si钢中 碳含量比300M提高0.07%，其他成分相近，经真空电弧电 渣重熔，控制S≤0.005%，P≤0.01%及气体含量，经900℃ 淬火:
Fracture response, under conditions of tensile loading, as a function of tempering temperature and steel carbon content in carbon and low-alloy steels quenched from austenite to martensite (Krauss G.. Deformation and fracture in martensitic carbon steels tempered at low temperatures. Metall. Trans., 2001, 32B: 205-221.)
如0.16C-10Ni-2Cr-1Mo-14Co钢，0.24C-11Ni-3Cr1.2Mo-13.4Co钢，AF1410，AerMet100钢: 抗拉强度 1500MPa以上，接近甚至超过2000MPa, 韧性60J。 含高合金元素、冶炼、加工要求较复杂，成本较高。
Bhadeshia等研发的很强大件钢：含0.78-0.98wt%C及Si、Mn、
Cr（V、Co、Al）等合金元素。抗拉强度高达2.5GPa，硬度超过 600HV，断裂韧度大于30-40MPa·m1/2
(Caballero F. G., Bhadeshia H. K. D. H., Mowella J. A., Jones D. G., Brown P.. Very strong low temperature bainite. Mater. Sci. Technol., 2002, 78: 279-284. Caballero F. G., Bhadeshia H. K. D. H., Very strong bainite. Current opinion in solid state and mater. Sci., 2004, 8: 251-257. Bhadeshia H. K. D. H.. Large chunks of very strong steel. Mater. Sci. Technol., 2005, 21: 1293-1302. Bhadeshia H. K. D. H.. Bainitic balk nanocrystalline steel. Proc. the 3rd Inter Conf: Advanced Structural Steels (ICASS), Gyeongju, Korea, 2006: 3340. )