下载文档原格式
新城金矿复杂条件矿床采矿方法研究新城金矿是我国大型黄金矿山之一，其二期改扩建工程于1997年峻工投产后，设计生产能力达1250t/d。
新城金矿床是20世纪70年代发现的蚀变岩型金矿床的典型代表。
新城金矿除具有成矿规模大，工业价值高的特点外，还具有复杂的开采技术条件，具体表现在：矿体一般为缓倾斜，厚度极薄至中厚，形态多变。
上盘围岩为绢英岩化花岗质碎裂岩，围岩破碎，且有断层泥。
矿体沿走向长度短，而矿山生产规模大，要求采场生产能力大。
地表有烟潍公路穿越矿区，矿体上盘有人口绸密的村庄和农田等，地表需要保护。
为了进一步降低采矿损失与贫化指标，提高采场生产能力，以尽快适应二期改扩建工程的需要，提高企业的经济效益，同时为了为与新城金矿开采技术条件类似的矿山提供一种更好的采矿技术，1996年8月国家计划委员会下达了《难处理（采、选、冶）金矿资源开发利用技术研究》国家“九五”重点科技项目（攻关）计划，其课题为“深部采掘技术和复杂条件矿床采矿方法综合研究”，而本专题为“新城金矿复杂条件矿床采矿方法研究”。
其攻关目标主要是通过采矿方法的研究来解决以新城金矿为代表的开采条件复杂矿体开采时，采场生产能力低，采矿损失率高的问题。
经过3年多的联合攻关，取得以下主要成果：（1）盘区上向高分层连续回采充填采矿法试验成功。
各种技术经济指标均超过了合同要求，并于1998年初开始应用于矿山生产实践。
（2）采场凿岩爆破参数优化试验研究获得显著成果，充分发挥了无轨设备效率，降低了凿岩及爆破成本，并降低了采场落矿大块率。
（3）无轨设备优化配套，对于进一步发挥无轨设备效能、加强设备管理、降低备品备件消耗及降低生产成本具有重大作用。
（4）采用压气流态化喷嘴，提高了立式砂仓放砂浓度，充填浓度稳定在72—75%,充填体强度满足了生产需要。
（5）对宾汉体输送理论及其计算作一定探讨，在生产过程中应用软管泵输送充填料，形成稳定流速，减少管路磨损，提高管道使用寿命。
新城金矿深部采场支护参数设计
作者：段峻峰胡敬强余业清
来源：《中国科技博览》2016年第06期
[摘要]新城金矿Ⅴ#矿体目前采用上向水平分层充填采矿法，采场围岩条件较好，局部稳固性差，且较破碎，从而局部或大面积顶板冒落事故发生的可能性较大，结合本矿的开采技术条件，选用砂浆锚索进行预加固。
通过对现有支护现状的介绍分析，验证现有支护的合理性，经验证目前所采用的支护参数不能很好的满足采矿安全性的要求。
以安全为前提，对于目前新城金矿支护提出了一些建议，并经过计算设计出合理的支护参数，以此来提高采场顶板的岩体稳定性，从而为回采提供安全的作业环境。
[关键词]新城金矿；深部采场；支护参数；设计
中图分类号：TD863；TD35 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2016）06-0331-02。
深井岩巷掘进中的围岩应力场的数值分析深井岩巷掘进是一项技术性的工程，它指的是在深层地下进行采矿、路通和工程施工的活动。
近几年来，深井岩巷掘进的工程有着极大的发展，引起了研究者的关注。
因此，在深井岩巷掘进中的围岩应力场的数值分析也变得十分重要。
明确深井岩巷掘进中围岩应力场的性质和规律，对于计算和评价深井岩巷掘进的安全性以及地质环境具有重要意义。
因此，研究者们开始从数值分析的角度来分析围岩应力场的性质。
首先，在深井岩巷掘进中，围岩应力场主要是地质构造和开采活动所致的，也就是现场情况的变化所致的。
而这种变化会造成岩巷空间、非对称应力场以及不同岩石层的应力变化以及表层应力漂移等特点。
其次，为了获得更加准确的结果，研究者们还需要考虑不同岩石层深部应力及其变化规律，以及表层应力在深部的漂移等因素。
在深井岩巷掘进的数值分析方面，主要分析包括岩石力学理论、宏观应力学和围岩应力分析等多个方面。
针对岩石力学理论，研究者们通过对深井岩巷掘进的应力和变形进行数值分析，来预测岩巷掘进过程中可能发生的突变以及应力集中等现象。
而宏观应力学方面，则是应用宏观应力学理论分析深井岩巷掘进过程中围岩应力场的变化规律，以达到更加准确的结果。
此外，研究者们还可以利用围岩应力分析思想，剖析深井岩巷掘进过程中围岩应力的数值分布情况，并采取有效措施缓解其可能带来的影响。
深井岩巷掘进的围岩应力场的数值分析，是地质工程中比较复杂的研究，在过去的几年里，研究者们已经取得了不少成果，但这些成果仍然存在着不足之处，特别是在实际应用的计算能力上，仍然有待进一步改进。
总之，深井岩巷掘进中的围岩应力场的数值分析是十分重要的，它不仅可以帮助研究者们更加准确地掌握深井岩巷掘进的过程，同时也为现场掘进提供了重要的依据，从而保证深井岩巷掘进的安全性和效率。
M ine engineering矿山工程金矿深部矿体采矿方法研究孙彬彬摘要：随着我国城市化进程的加快，各行业发展步伐也在持续加快，其中采矿行业进展最快。
同时我国经济发展速度也快速增长，尤其是工业迅猛发展，其中矿山开采行业作为生产效率较高的产业，受到广泛关注。
开采工作是矿山生产作业中的重要工序，其关系到整个矿山作业的进行。
同时，矿山开采的安全管理与矿山工作中每一位职工的安全息息相关，因此，开采企业需要注重采矿方法的合理应用，特别是在金矿深部矿体开采过程中这一难度较大的环节。
同时，开采企业还应重视对矿山开采环节的安全管理，以确保整个采矿行业的稳定发展。
本文以具体工程为例，分析了金矿深部矿体采矿方法的具体应用情况，并总结了应用效果，希望能为采矿行业的发展提供借鉴。
关键词：金矿；深部矿体；采矿方法；应用当前，在我国人口数量逐年增加背景下，各行业发展加速，实际发展压力加剧。
采矿行业作为资源输出行业，在矿石开采方面面临较大困难。
主要是由于大部分矿山存在问题，矿山所处的地质地势复杂，特别是在金矿开采中，大部分企业在深部矿体中进行开采工作。
但由于深部矿体所处的环境条件恶劣，在采矿过程中存在一定难度。
为提高金矿深部矿体的采矿效率，开采企业和开采人员需要加强应用先进采矿方法，根据矿区环境选择合适有效方法，保证金矿深部矿体采矿的效果。
因此，相关开采企业应注重金矿深部矿体采矿方法的分析和应用，以实现采矿工作质量的全面提升。
1 工程概况在采矿行业规模不断扩大的背景下，各类新兴的采矿方法也得到了应用。
为了发挥采矿方法的应用效果，相应的开采企业需要掌握现有采矿方法的要点，以发挥技术效能。
其中金矿作为采矿行业中的重要工作，在深部矿体开采过程中存在较大的复杂性。
这需要相关开采企业在对矿区实际情况进行全面化分析的基础上应用合理、有效的采矿方法，以保证开采效率。
本文以新城金矿为例，探究了深部矿体开采过程中所采取的采矿方法，旨在为相关企业后续工作的开展提供一定帮助。
煤矿深部开采巷道围岩变形破坏特征试验研究及其控制技术随着深部煤炭资源的不断开发以及深部矿井的建设,高地应力问题的出现成为危及井巷工程围岩体安全的主导因素,浅部开采的巷道支护理论及技术在深部开采巷道围岩受高应力状态下很难适应巷道围岩的稳定及支护问题,给巷道围岩稳定性及井巷施工安全提出了新的研究课题。
因此,对深部开采巷道围岩变形破坏特征以及对其支护加固技术等问题的研究显得尤为重要和迫切。
以此为出发点,本文结合国家自然科学基金面上项目“深部巷道围岩变形、破坏全过程及稳定控制机理”(50674083)、山东郓城煤矿委托项目“深井高应力巷道围岩破坏机理与控制技术的研究”及山东郓城煤矿埋深900m的井下掘进巷道为工程背景,以采矿学、岩体力学、弹塑性力学、断裂力学等理论为基础,通过相似材料模拟、理论分析、数值模拟、现场实测及工程实践等手段对煤矿深部开采巷道围岩变形破坏特征开展了试验研究,提出了适合于煤矿深部开采巷道围岩支护技术和方法。
本文的研究内容主要包括以下几个方面:利用大尺度三维地下工程综合模拟实验系统对煤矿深部开采条件下的巷道开展了“先加载,后开挖”的相似材料模拟试验。
采用自行设计制作的气压芯模支护结构、可缩支护结构及无支护模拟了不同支护方式下的巷道围岩的破坏特征,利用主方向应变传感器获得了试验加载过程中的荷载传递规律和巷道围岩周围主应力大小及其方向的演化规律,采用位移计获得了有支护和无支护巷道围岩的收敛变形规律;分析了相似材料模拟试验获得的深部高水平应力条件下不同支护形式的巷道围岩破坏特征,研究了巷道围岩内部和掘工作面的主应力大小及方向演化与巷道围岩变形破坏的关系,通过巷道围岩表面位移的收敛规律对不同支护形式的支护作用进行了分析;根据相似材料模拟试验中深部开采巷道围岩的变形破坏特征及破坏区的范围,并采用钻孔摄像测量系统对郓城煤矿已掘巷道的变形破坏特征进行了观测,结果表明与相似材料模拟所获得的现象是一致的。
新城金矿采场支护参数设计论文摘要：本章通过分析国内外矿山的长锚索支护的相关经验，再结合自身的实际情况，选择了用砂浆锚索支护方案进行预控顶处理。
然后分析了现阶段锚索参数设计的一些主要理论，综合考虑各因素之后，最终选择了普氏理论和工程类比的方法进行锚索参数的设计，最后的锚索参数是：网度3.0m×2.4m，长度13.0m。
0 引言金属矿山深部采场地压管理的方法有多种，比如：崩落围岩，让围岩应力重分布，从而达到新应力平衡;充填采空区，让充填体支撑围岩，从而保证围岩的稳定性;采用适当支护方法，来支撑回采采场，保证采场围岩稳定;预留部分支撑矿柱，充分利用围岩自身强度，来保证采场稳定性。
但具体到某一矿区，其处理方法不能一概而论，要结合矿山实际情况，选择一种最安全、高效、经济、便利的支护方法，保证矿山生产的正常进行。
对于水平分层充填采场，通常的顶板处理方法就是锚固。
1 砂浆长锚索作用机理螺纹钢注浆锚杆或者长钢丝绳注浆锚杆就是我们所说的长锚索，作为加固岩层技术的一种，其实质是首先在岩层中进行较深钻孔的钻凿，之后，在这些钻好的孔中放入钢丝绳或螺纹钢，并把这些孔口用木塞堵好，最后插入塑料管做全孔注浆。
所以，锚固岩体的稳固性和整体性会在使用长锚索支护后得到很大的改善，并且其他的锚固作用也能得到更加充分的发挥，比如组合梁作用、悬吊作用和挤压加固作用等。
锚索的悬吊作用图见图1。
2 锚索网度的计算设计1860MPa级1×7-15.24mm钢绞线的设计抗拉强度1320MPa，取？浊=0.99，要想求得钢绞线抗拉荷载设计值，可知：T=S··？浊=？仔×7.612×1320×0.99=237.0kN采场顶板总压力即冒落拱重量为：P=Kql=K·2a？酌h0·l=1.1×2×3.5×28×0.65×60=8408.4kN 整个采场顶板共需要安装的锚索根数：m===56.7，取m=57锚索网度面积：S1===7.2m2故锚索的支护设计网度见表1。
深部巷道开挖数值模拟及围岩变形作者：王亮王璐来源：《科技资讯》2015年第33期摘要：为了揭示深部不同地应力环境下巷道开挖围岩的变形规律，为深部巷道开挖与支护作指导。
采用有限差分软件建立了深部巷道模型，对不同水平侧压力状态及开挖进尺深度下巷道开挖过程进行了数值模拟。
分析结果表明：巷道拱顶竖向、拱底竖向及中部水平向的变形明显，变形量最大发生在巷道中部，其水平向位移最大值为20 mm左右。
当深部岩体水平侧压力系数为1时，即岩体处于静水压力状态，巷道开挖引起的变形量最大。
随着开挖深度的增大，巷道变形量趋于稳定。
关键词：水平地应力深部巷道侧压力系数围岩变形数值模拟中图分类号：TD35 文献标识码：A 文章编号：1672-3791（2015）11（c）-0020-04地应力是引起采矿和地下工程围岩和支护变形、破坏的根本作用力，是确定工程岩体力学属性的必要条件，也是对围岩进行稳定性分析和定量计算的前提条件[1-2]。
地下工程的开挖实际上是岩体在某一方面的应力得到释放，从而破坏了原有的力学平衡状态[3-5]，会引起开挖周围岩体产生变形或破坏，并最终达到平衡状态。
前人研究表明，开挖角度和侧压力系数这两个因素对巷道围岩的稳定性起到至关重要的作用[6]。
随着对能源需求量的增加和开采强度的不断加大，浅部资源日益减少，国内外矿山都相继进入深部资源开采状态[7]。
矿山朝着深部化的方向发展，深部岩体所处的应力环境将更加复杂。
该文旨在模拟在深部不同地应力情况下的巷道开挖，对于研究洞室围岩的破坏机理、应力及变形分布具有重要的理论及现实意义[8]。
1 巷道模型及岩石参数定义采用有限差分软件建立了尺寸规格为：X方向80 m，Y方向40 m，Z方向80 m的深部巷道模型，巷道上覆岩体厚度为1 000 m；巷道断面为圆形，其直径为4 m。
数值模拟计算选用Mohr-Coumomb弹塑性材料模型，需要定义的材料参数包括：密度、体积模量、剪切模量、内聚力、内摩擦角和抗拉强度[9]。
新城金矿深部节理裂隙调查及岩体质量分级评价研究
乔兰;蔡美峰
【期刊名称】《中国矿业》
【年(卷),期】2000(009)004
【摘要】矿区深部工程地质调查与评价是"九五"国家重点科技攻关项目"新城金矿复杂条件矿床采矿方法研究"的一项重要内容.本文主要介绍矿区节理裂隙调查、统计的方法和结果,依据调查结果对节理裂隙的分布规律及其与地下巷道、采场围岩稳定性的关系进行了分析.根据矿区工程地质、水文地质和节理裂隙发育调查统计资料,矿区地应力测量和矿岩岩石力学性质试验结果等,采用CSIR地质力学分类方法,对矿区分布的主要岩组进行的岩体质量分级评价.
【总页数】5页(P70-74)
【作者】乔兰;蔡美峰
【作者单位】北京科技大学,100083;北京科技大学,100083
【正文语种】中文
【中图分类】TU5
【相关文献】
1.对深部岩体节理裂隙分布的模拟预测 [J], 张飞;刘占魁;张大林
2.甲玛铜多金属矿节理裂隙调查与岩体质量评价研究 [J], 原野;曹辉;秦秀山;于世波;王贺
3.甲玛铜多金属矿节理裂隙调查与岩体质量评价研究 [J], 原野;曹辉;秦秀山;于世波;王贺;
4.甲玛铜多金属矿节理裂隙调查与岩体质量评价研究 [J], 原野;曹辉;秦秀山;于世波;王贺;
5.深部岩体质量分级Q系统的改进 [J], 谭文辉; 武洋帆; 刘景军; 王鹏飞
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
新城金矿滕家矿区深部巷道围岩破坏与数值分析由伟; 张姝婧; 李怀宾; 刘滨; 杨晓明; 赵兴东【期刊名称】《《金属矿山》》【年(卷),期】2019(000)004【总页数】5页(P6-10)【关键词】深部巷道; 围岩破坏; 数值分析; 弹塑性分析; 岩石力学【作者】由伟; 张姝婧; 李怀宾; 刘滨; 杨晓明; 赵兴东【作者单位】山东黄金矿业股份有限公司新城金矿山东莱州261438; 东北大学采矿地压与控制研究中心辽宁沈阳110819【正文语种】中文【中图分类】TD322随着矿山开采深度逐渐增加，不仅岩体自重应力随开采深度增加不断增大，当达到一定开采深度后，岩体构造应力大于自重应力，致使岩体节理构造对巷道围岩体稳定性的影响越来越大［1-2］。
在矿山深部爆破开凿巷道，巷道开挖后导致应力重分布，当开挖扰动应力大于围岩体强度时，造成巷道围岩产生变形、塑性破坏、岩体冒落等现象（图1），高应力条件下亦可能致使围岩体发生岩爆灾害，需要对巷道围岩体进行有效支护［3］。
当巷道掘进施工中遇到复杂工程地质条件，诸如断裂构造、节理发育、裂隙密集，围岩体破碎等一些特殊地质构造区域，其巷道掘进时巷道地压活动明显、岩体力学特性复杂等，一旦选择的支护类型不合理或者支护不及时，巷道围岩就会发生离层、滑动、裂隙张开、扩大等变形与破坏，给井巷工程掘进与稳定性维护造成困难［4-5］。
巷道围岩在受到开挖影响会导致应力重分布，通常变形会导致巷道围岩产生失稳破坏。
对于巷道围岩破坏分析方法主要分为理论分析、数值计算、工程类比法三大类。
理论分析法包括基于弹塑性力学的原断面巷道围岩塑性区计算方法、剪切滑移方法，太沙基地压理论，普氏拱方法；数值模拟法包括FLAC3D，Phase2，Ansys等软件；工程类比法主要为Q、RMR和GSI等岩体分级的巷道围岩压力计算方法，但对巷道围岩破坏类型分类方法还是缺少系统的分析描述［6-7］。
针对新城金矿滕家矿区深部巷道围岩地压显现特征及其稳定性分析，通过现场进行工程地质调查，现场取样进行岩石力学实验，进行岩体稳定性分级及岩体力学参数估算，进而获取主运输巷道围岩的物理力学性质，应用Phase2软件分析巷道围岩体破坏特征，判断危岩体赋存的空间位置及其失稳机理，进而为深部巷道的支护设计提供理论依据。
1 工程概况新城金矿滕家矿区查明金矿资源储量为：矿石总量2 143.45万t，金金属量71 395 kg，银金属量94 000 kg，该矿区的投产将使新城金矿生产规模达到10 000 t/d；滕家矿区与新城主矿区之间通过在井下-1 100 m水平（埋深1 200 m）运输到新城金矿，通过新城金矿新施工的双箕斗新主井（1 527 m深）提升至地表。
通过对腾家矿区与新城金矿主运输巷道进行现场工程地质调查表明，巷道围岩发生变形、滑移、开裂、垮塌等，巷道围岩破坏主要表现为结构面控制型破坏（图2（a））、岩体层裂破坏（图2（b））、软弱夹层垮冒（图2（c））3类。
1.1 岩体结构面调查应用测线法对新城金矿滕家矿区下盘主运输巷道进行工程地质调查，主要测定巷道岩体节理裂隙分布状况。
节理裂隙是岩体在应力作用下形成的结构面，结构面方位、数量、长短、发育程度对于围岩稳定性起着重要作用，所以在现场调查中，应该对节理、裂隙的产状、规模等进行仔细调查，利用DIPS 5.1软件对调查的节理进行分析，对所调查的节理信息录入进行节理分组，并绘制节理等密度图和节理玫瑰图，结果如图3。
根据上面的分组级节理组数判断图表（如表1），以及现场结构面状况的调查结果，将腾家矿区-980 m水平下盘运输巷道的结构面情况列于表1，为岩体稳定性分级提供了基础数据。
1.2 原岩应力本研究对新城金矿深部巷道地用力按照海姆公式进行计算，假设在任意一点的应力在各个方向上相等，则该矿区地应力值为1.3 岩体质量分级通过对新城金矿腾家矿区现场工程地质调查、岩石力学实验等，应用巴顿Q、RMR和GSI岩体质量分级方法，对新城金矿腾家矿区-980 m中段巷道围岩进行岩体质量分级，其分级结果见表2。
从表2可以看出，通过Q分类法，岩体质量等级为Ⅲ，差～很差；RMR法，岩体质量分级为Ⅲ，岩体质量为一般；GSI法，GSI值为 45～65，定量计算为59。
通过3种岩体质量分级方法可以看出，新城金矿腾家矿区-980 m水平下盘运输巷道围岩质量分级结果为差～一般，需要进行支护。
1.4 岩体力学参数估算由于岩体主要由结构面和岩块组成，室内岩石力学实验参数不能够直接替代岩体力学参数运用于工程岩体计算。
以工程岩体分级为基础，通过经验关系式［8-11］，进行岩体力学参数折减计算，将不同公式所计算的结果进行综合分析，去除差异比较大的值，作为岩体最终力学参数。
（1）岩体单轴抗压强度。
令σ3=0，计算岩体单轴抗压强度：式中，σc为完整岩石单轴抗压强度；s、a为岩体特征常数。
（2）岩体单轴抗拉强度。
假设脆性岩石单轴抗拉强度和双轴抗拉强度值近似相等，即式（2）中σ1=σ3=σtm估算出岩体抗拉强度为：式中，mb为岩体特征常数。
（3）岩体变形模量。
岩体弹性模量Em可以运用下式进行估算：式中，D为扰动因子。
（4）岩体抗剪强度（c、φ值）。
通过Balmer分析研究，可知岩体法向应力（σn）与剪切应力（τn）之间存在以下关系，可根据相应的有效应力表示如下：用该方法确定的c、φ值是一组与岩体法向应力σn有关的变量，然而在实际工程中用到的c、φ值都为常数。
故可以运用直线型摩尔包络线来拟合Hoek-Brown等效摩尔包络线，进而计算出参数c、φ值。
基于室内岩石力学试验所得的矿岩物理力学参数和岩体质量评价结果，依据岩体强度估算准则，确定腾家矿区-980 m水平下盘运输巷道的相关力学参数见表3。
注：由于泊松比μ按照经验公式折减后的结果过小，所以采用岩样的泊松比值代表岩体的泊松比。
?2 巷道围岩弹塑性破坏范围分析巷道开挖引起围岩应力的重分布，若围岩应力小于岩体强度，则围岩处于弹性状态；反之，围岩应力超过其岩体强度，则岩体力学状态发生改变，由弹性状态进入塑性或破坏状态。
为了简化岩体受力分析和计算解析过程，将模型简化为侧压力系数λ=1的圆形巷道，计算简图见图4。
依据弹塑性条件、弹塑性平衡方程和摩尔—库伦准则，推导获得巷道围岩塑性区半径（R0）与衬砌支护抗力（Pi）的关系式为以及式中，Pi为支护抗力；P0为原岩应力；c为岩体黏结力；φ为内摩擦角；r0为巷道半径（或等效设计半径）；R0为塑性区半径。
3 巷道围岩破坏数值模拟3.1 计算模型及边界条件Phase2是一种岩土工程弹塑性有限元分析软件，能快速地完成复杂工况建模分析，用于地下开挖的支护设计、边坡稳定分析、地下水渗流分析以及概率分析等多方面领域。
本研究应用Phase2分析深埋巷道围岩应力和塑性区分布。
由于脉外运输巷道走向较长，因此把巷道开挖三维问题简化为二维问题进行数值研究，巷道计算模型尺寸为30 m×30 m，沿脉巷道（断面4 m×3.6 m）计算模型共划分为1 360个三角网格，711个节点（图5），考虑到计算机计算速度以及计算精度问题，对巷道周围网格进行加密处理，弹性类型假设各向同性，破坏准则采用Mohr-Coulomb应变软化模型，地应力σ1=σ2=σ3=26 MPa，模型上部边界限制垂直方向位移，两侧边界限制水平方向位移，其岩体物理力学参数见表3，内摩擦角和黏聚力的残余值取表3值的一半。
3.2 数值模拟结果分析从数值分析结果图6可以看出，当巷道开挖以后在巷道顶板产生压应力集中（图6（a）），其最大主应力值为14 MPa，两帮最大主应力值分别为14 MPa和22 MPa，而估算的岩体单轴抗压强度为15.81 MPa。
数值分析结果表明巷道开挖之后其在巷道周边集中的最大主应力接近或超过岩体的单轴抗压强度，开挖诱致巷道顶板和两帮发生变形、破坏导致应力集中下降。
巷道顶板和边墙都存在剪切破坏与拉破坏（图6（b））；由于巷道顶板和两帮变形较严重，顶板塑性破坏范围为0.598 m，两帮塑性破坏范围分别为0.84 m和0.695 m。
巷道顶板和两帮产生总位移：巷道顶板位移为7.2 mm，两帮位移分别为7.6 mm和6.8 mm，由此可见巷道产生的破坏主要由应力与岩体结构面控制破坏共同作用结果，需要采用支护控制巷道围岩的稳定。
4 结论通过对新城金矿滕家矿区进行岩体质量分级与岩体力学参数估算，应用弹塑性力学分析巷道围岩破坏深度，并应用Phase2对巷道围岩应力分布与塑性区分布进行模拟，得出以下结论：（1）应用RMR、Q和GSI岩体质量分级可以看出，滕家矿区巷道围岩体质量等级为III级，岩体质量评价为差～一般。
（2）深部巷道围岩破坏主要以巷道围岩开挖扰动应力与岩体结构面共同作用为主，其破坏主要形式为顶板冒落、围岩层裂与交互层损伤破坏。
（3）通过弹塑性力学与数值模拟对比分析深部巷道围岩塑性破坏范围，其围岩应力超过岩体抗拉强度，致使巷道围岩体产生破坏，应力控制破坏为主，其破坏深度最大为0.84 m，可为巷道围岩支护提供基础数据。
参考文献【相关文献】［1］刘刚，赵坚，宋宏伟.节理岩体中巷道稳定性分析［J］.中南大学学报:自然科学版，2013，44（7）:2910-2918.Liu Gang，Zhao Jian，Song Hongwei.Analysis on roadway stability in jointed rock mass［J］.Journal of Central South University:Science and Technology，2013，44（7）:2910-2918.［2］赵斌.深井节理岩体巷道稳定性及预应力锚杆支护设计研究［D］.青岛：山东科技大学，2009.Zhao Bin.Study on Stability of Deep Joint Rock Roadway and Prestressed Anchor Suppot Design［D］.Qingdao:Shandong University of Science and Technology，2009. ［3］周辉，孟凡震，张传庆，等.深埋硬岩隧洞岩爆的结构面作用机制分析［J］.岩石力学与工程学报，2015，34（4）:720-727.Zhou Hui，Meng Fanzhen，Zhang Chuanqing，et al.Effect of structural plane on rockburst in deep hard rock tunnels［J］.Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering，2015，34（4）:720-727.［4］郭建伟.深井节理化围岩巷道破坏机理及控制技术［J］.煤炭学报，2012，37（9）:1559-1563.Guo Jianwei.Roadway fracture mechanism and control technology of joint fissured surrounding rock in deep mines［J］.Journal of China Coal Society，2012，37（9）:1559-1563.［5］吴磊.深部硬岩巷道支护技术研究［D］.长沙：中南大学，2010.Wu Lei.Study on Support Technology of Roadway in Hard Rock at Depth［D］.Changsha:Central South University，2010.［6］洛锋.高地应力巷道围岩破坏特征及支护机理试验研究［D］.邯郸:河北工程大学，2011.Luo Feng.Experimental on the Failure Characteristics and Support Mechanism of Surrounding Rock Under High Groud Stress［D］.Handan:Hebei University of Engineering，2011. ［7］张军.深部巷道围岩破坏机理及支护对策研究［D］.北京:中国矿业大学（北京），2010.Zhang Jun.Research on Failure Mechanism and Supporting Countermeasure of Deep Roadway Surrounding Rock［D］.Beijing:China University of Mining and Technology （Beijing），2010.［8］Hoek E.Strength of rock and rock masses［J］.ISRM News Journal，1994，2（2）:4-16.［9］Hoek E，Kaiser P K，Bawden W F.Support of Underground Excavations in Hard Rock［M］.Rotterdam:Balkema，1995.［10］Beniawski Z T.Determining rock mass deformability experience from Histories ［J］.Int Journal Rock Mech Min Sci，1974，15:237-247.［11］Barton N，Lset F，Lien R，et al.Application of the Q-system in design decisions concerning dimensions and appropriate support for underground installations［C］//Int Conf Subsurface Space，Rockstore.Stockholm:Sub-surface Space，1980:553-561.。
