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一起220kV母线避雷器故障的分析摘要：某变电站人员白天巡视发现220kV西母避雷器A相泄漏电流值突变，当天晚上就发生了故障，220kV母差保护动作母线失压，造成西母A相避雷器泄漏电流表烧损，解体分析为避雷器下节密封垫有一处未压紧到位，潮气从下部密封面进入内部，造成内部绝缘下降，引起下节贯穿性闪络接地为主要原因，提出了运行中保证氧化锌避雷器安全运行的对策和措施。
关键词：避雷器；泄漏电流；雾霾；受潮0 引言金属氧化锌避雷器是电力系统中的重要设备，对保护主设备安全及电网的稳定有着及其重要的作用。
以氧化锌电阻片为主要元件的金属氧化物避雷器,具有陡波响应特性好，冲击电流耐受能力大、残压低、动作可靠、无工频续流等特点，在当今的电力系统中得到广泛使用。
金属氧化锌避雷由主体元件、绝缘底座、接线盖板和均压环等组成；在正常运行时，由于优异的非线性，它呈高阻绝缘状态；当受到大气过电压或操作过电压时，它呈现低阻状态，迅速泄放冲击电流入地，使与其并联的电气设备上的电压限制在规定值以内，以保证电气设备的安全运行。
金属氧化锌避雷器设有压力释放装置，当其在超负载动作或发生意外损坏时，内部压力剧增，压力释放装置动作，排除气体。
在线泄漏电流表反映的是通过瓷套外绝缘和避雷器阀片的电流和通过避雷器阀片的电流;变电站内的氧化锌避雷器均装设了在线泄漏电流表，以此来监视避雷器的运行状况。
1 故障概况经过2013年2月某日，连续多天雾霾天气，某变电站值班员白天巡视发现：220kV西母避雷器A相泄漏电流值突变，由前一天的0.7 mA增加到1.3mA，纵向比超86%，横向比超100%，其它两相均为0.5mA，根据国家电网公司《金属氧化物避雷器状态检修导则》（Q/GDW453-2010）和《金属氧化物避雷器状态评价导则》（Q/GDW454-2010）规定：泄漏电流指示值纵横比增大100%的“应尽快安排检修。
实施停电检修前应加强D类检修”。
为进一步确定避雷器状态，运维单位安排第二天进行避雷器阻性电流带电检测及红外精确测温，以便确定避雷器内部是否存在缺陷。
无间隙ZnO避雷器故障案例分析摘要：本文通过对辖区内2座220KV变电站两组110KV无间隙ZnO避雷器在运行中发现缺陷后的带电检测及诊断性电气试验分析，对缺陷情况进行了分析判别，并总结相关的技术分析经验，对ZnO避雷器状态检修实施的必要性进行了阐述。
关键词：无间隙ZnO避雷器带电检测诊断试验缺陷分析Abstract: Within the jurisdiction of a 220 KV substations 2 two groups of 110 KV no clearance ZnO lightning arrester in operation of the defects found after charged detection and diagnosis of electrical test analysis, the paper analsizes the defects discriminated and summarizes overhaul necessity on爀攀氀愀琀攀搀technical experience on ZnO lightning arrester state .Key Words: no clearance ZnO lightning arrester charge detection diagnosis test defect analysis中图分类号：TG707文献标识码：A文章编号：前言：避雷器作为一种重要的过电压保护设备,其性能的优劣对电气设备的安全运行起着重大作用,在我省的系统过电压保护设备配置中,ZnO避雷器因具有保护比小、通流量大、非线性性能好等优点,已逐步取代碳化硅避雷器而处于主流配置地位。
因此对无间隙ZnO避雷器的检修维护就提出了相应的技术要求。
目前江苏南通地区的氧化锌避雷器主要为无间隙氧化锌避雷器，对于早期投运的氧化锌避雷器其电阻阀片长期承受运行电压，不同程度的出现老化现象。
一起110kV主变变低避雷器故障分析及对策一起因主变变低避雷器A相顶部金具与外套之间的缝隙封堵不严或封堵老化开裂，导致水汽进到避雷器内部，在瞬时过电压的情况下，避雷器内部击穿故障导致主变比率差动保护动作跳闸。
标签：避雷器；绝缘；故障分析；对策引言2013年4月21日23点24分38秒，110kV花卉站#1主变比率差动保护动作，跳开变高1101，变低501开关，10kV备自投装置动作，合上10kV分段521开关。
现场检查发现#1主变变低10kV母线桥A相避雷器瓷瓶顶端及放电计数器外壳有放电痕迹及击穿现象，A相瓷瓶有明显裂纹。
A相避雷器阀片被电流击穿、开裂，并有明显工频电流击穿和流通痕迹。
文章以瓷套式氧化锌避雷器为例，论述避雷器在日常巡视中的注意事项，如何发现早期存在的缺陷，避免设备造成严重的损坏。
1 避雷器结构110kV变低母线桥避雷器参数：型号：YH5WZ-17/45；额定电压：17kV；持续运行电压：13.6kV。
1.1 避雷器整体结构瓷套式氧化锌避雷器主要由瓷质外套、连接端金具、压紧弹簧、氧化锌电阻阀片组成（图1）。
图11.2 避雷器顶部结构（图2）图21.3 填充物在电阻片与外套之间填充了特制的石英砂，作用是消除空气间隙，提高内部耐压，防止内部闪络。
2 避雷器工作原理避雷器的主要结构是由金属氧化物非线性电阻片，它主要成分是Zn0。
Zn0是目前为止发现的最好的非线性电阻特性材料，使在正常工作电压时流过避雷器的电流极小（微安或毫安级），当过电压作用时，电阻急剧下降，泄放过电压的能量，达到保护的效果。
这种避雷器和传统的避雷器的差异是它没有放电间隙，利用Zn0的非线性特性起到泄流和开断的作用。
它具有泄漏电流小、动作速度快和吸收能量大的优点。
它的动作特性曲线如图3。
3 避雷器常见的故障（1）避雷器常在室外环境下运行，经历着风吹日晒，外部瓷套受到污秽及潮气影响，导致避雷器表面的电位分布不均匀，从而在其内部阀片与外部瓷套之间形成电位差，导致二者之间出现电流，电位差的增大也会导致相对电流的增加，使得阀片被高温烧熔，导致避雷器的损坏。
避雷器的维护与检修1 概述(1)避雷器应用:电力系统输变电和配电设备在运行中会受到以下几种电压的作用：①长期工作电压；②接地故障、谐振等原因引起的暂态过电压；③雷电过电压；④操作过电压。
雷电过电压和操作过电压可能有更高的值。
仅仅通过提高设备的绝缘水平来承受这两种过电压不仅在经济上不合理，而且在技术上也是不可能的。
积极的方法是用专用电气设备将过电压限制在合理水平，然后选择相应绝缘水平的设备。
避雷器是限制过电压的重要电器之一。
其保护特性是被保护设备绝缘配合的基础。
改善避雷器的保护特性，可以提高被保护设备的安全性和可靠性，降低设备的绝缘水平，从而降低成本。
设备电压等级越高，降低绝缘水平带来的经济效益越显著。
避雷器简介氧化锌避雷器Hy5ws-17/50氧化锌避雷器10kV高压配电型a类复合避雷器产品型号: HY5WS- 17/50额定电压: 17KV产品名称:氧化锌避雷器直流参考电压: 25KV持续运行电压: 13.6KV方波通流容量: 100A防波冲击电流: 57.5KV(下残压)大电流冲击耐受: 65KA操作冲击电流: 38.5KV(下残压)注:高压危险!进行任何工作都必须先切断电流，严重遵守操作规程执行各种既定的制度慎防触电与火灾事故。
使用环境:a.海拔高度不超过2000米;b.环境温度:最高不高于+40C- -40C;C.周围环境相对湿度:平均值不大于85%;d.地震强度不超过8级;e.安装场所:无火灾、易燃、易爆、严重污秽、化学腐蚀及剧烈震动场所。
体积小、重量轻，耐碰撞运输无碰损失，安装灵活特别适合在开关柜内使用民熔 HY5WZ-17/45高压氧化锌避雷器10KV电站型金属氧化锌避雷器民熔 35KV高压避雷器HY5WZ-51/134户外电站型氧化锌避雷器复合型避雷器安装在被保护设备上，过电压由线路传到避雷器，当其值达到避雷器动作电压时避雷器动作，将过电压限制到某一定水平(称为保护水平)。
过电压之后，避雷器立即恢复截止状态，电力系统恢复正常状态。
防雷技术魏梅芳(1982—),女,讲师,硕士,研究方向为电器及其寿命检测、评估。
一起金属氧化物避雷器故障分析魏梅芳1, 王 晓2, 阳 靖3(1.湖南省电力公司中心培训部,湖南长沙 410131;2.湖南省电力公司超高压管理局,湖南长沙 410006;3.湖南省电力公司长沙电力局,湖南长沙 410006)摘 要:通过对一起因放电计数监视器异常的金属氧化物避雷器进行解剖,发现内部有明显渗水痕迹。
分析了M O A 的结构和工作原理,对M O A 出现故障的原因及故障分析方法进行了总结。
指出密封材料的稳定性是衡量M O A 的一项重要指标。
关键词:金属氧化物避雷器;渗水;密封材料;稳定性中图分类号:T U 856 文献标志码:B 文章编号:167428417(2010)0420058203王 晓(—),男,高压试验技师,研究方向为高电压技术及其试验。
阳 靖(—),男,助理工程师,硕士,研究方向为电气设备状态评估及其保护。
0 引 言避雷器是保证电力系统安全运行的重要保护设备之一,而氧化锌避雷器(MOA,Metal Oxide A rreste r)以其优异的电气性能逐渐取代其他类型的避雷器,成为电力系统的换代保护设备。
而避雷器自身的密封性能不良则是造成避雷器事故的主要原因[122]。
1 MOA 结构及工作原理MOA 主要由避雷元件和绝缘底座组成,避雷元件由氧化锌电阻片、绝缘支架、密封垫、压力释放装置等组成。
氧化锌电阻片通常用尼龙或机械强度高、吸潮能力小的聚酯玻璃纤维引拔绝缘棒作支撑材料固定,外部采用绝缘筒与瓷套相隔离,如图1所示[3]。
在工作电压下,MOA 工作在小电流区域,泄漏电流仅为mA 数量级,且基本上为容性分量,接近绝缘状态。
过电压发生时,MOA 工作在图1 M OA 内部结构中电流区域,绝缘电阻变得极小,便于释放能量。
能量释放后,电阻片又自行恢复到最初的高阻状态。
它在工作时不产生电弧,工作过程只包括限压和恢复两个过程。
避雷器爆炸典型案例分析
一、事件现象
10年9月23日晚上20：04分左右，中控操作员发现龙山制造分厂1618跳停，导致窑主传因联锁跳停，随后2线窑和3线窑因电网电压波动相继跳停。
安排专业人员检查发现，1线原料电力室1618高压柜有放炮痕迹。
现场观察门玻璃被炸碎，壳体严重变形。
（图一、柜内避雷器避雷器损坏）（图二、损坏的避雷器分解后）（图三、618高压柜损坏）（图四高速开关柜B、C相熔断
器起跳）
二、原因分析
1、经拆开1618开关柜后，分析认为导致事故主要原因为柜内已损坏TBP过电压保护器在电网波动过程中被击穿炸毁，造成两相短路，桥体装置动作，引起总降快速开关动作，通过分析认为此次事故的原因是公司未严格按照股份公司下发《电力设备预防性试验规程》要求定期对该类设备进行预测、预试，已损坏的过电压保护器存在的隐患未及时发现，是导致此次故障发生的主要原因。
2、电气人员对相关设备的预测、预试的意识不强，按经验办事是导致此次事故发生的间接原因。
三、事件教训
1、加强对相关制度的学习和宣贯，认真领会制度内容，防止作业人员在制度执行上存在偏差或不足。
2、严格按照《电力设备预防性试验规程》的要求定期对电气设备进行预测、预试，及时暴露设备的隐患。
并分类建立预测、预试台帐。
3、利用检修机会安排专人做好高压开关柜等设备维护工作，同时做好该类设备的点、巡检工作，并做好记录。
避雷器的密封不好引起的事故
一、案例分析
某单位的避雷器，4组安装在6kV不接地系统的4条直配线上，1组备用。
使用不到20天，就有3条直配线上的5只避雷器在没有受到雷击的情况下炸裂，其中一条线路保护动作跳闸。
炸裂避雷器在使用前经绝缘电阻、工频放电电压试验合格。
为了查明原因，从线路上取下其余7 只避雷器进行测量，发现绝缘电阻均明显下降。
后仔细检查，发现避雷器上端螺栓根部密封不严，因此，有可能是避雷器内部进入潮湿的空气，致使绝缘降低。
为了证实这一结论，将备用的1组避雷器安装在直配线上，将其中两只重新密封并检查合格。
使用20天，取下并做试验，发现密封良好的避雷器绝缘合格，另一只绝缘电阻则明显下降。
二、改进措施
避雷器绝缘电阻降低后，使线路单相接地。
这时流过避雷器的接地电流足以使避雷器炸裂。
如果避雷器三相绝缘电阻同时降低，就有可能发生三相或两相接地短路故障，使线路保护动作跳闸，将故障扩大。
避雷器内部的间隙，都需在干燥情况下才能保持其工作性能良好，所以要求制造或解体检修后的避雷器必须密封良好。
避雷器故障排除案例（一）避雷器质量不良引起的事故雷雨中某生产厂及生活区高、低压全部停电。
经检查，35kV高压输电线中的B相导线断落，雷击时变电所内高压跌落式熔断器有严重的电弧产生。
低压配电室内也有电弧现象并伴有爆炸声，有一台低压配电柜内的二次线路被全部击坏。
35kV变电所，输电线路呈三角形排列，全线架设了避雷线；35kV变电所的入口处，装设了避雷器和保护间隙。
保护间隙被雷击坏后，一直没有修复；在变电所的周围还装设了两根24m高的避雷针，防雷措施比较全面，但还是遭受到雷害。
雷击发生后，进行了认真检查，防雷系统接地电阻均小于4Ω，符合规程要求。
检查有关预防性试验的记录，发现35kV变电所内的B相避雷器，其试验数据当时由于生产紧张等原因，一直未予以处理。
雷击以后分析认为，造成这起雷击损坏的主要原因有：(1）雷电是落在高压线路上，线路上没有保护间隙，当雷击出现过电压时，没有能够通过保护间隙使大量的雷电流泄入大地，而击断了高压输电线路。
(2）当雷电波随着线路入侵到变电所时，由于B相避雷器质量不良，冲击雷电流不能够很好地流入大地，产生较高的残压，当超过高压跌落式熔断器的耐压值时，使跌落式熔断器被击坏。
(3）当避雷器上有较高的残压时，由于避雷器的接地系统和变压器低压侧的中性点接地是相通的，造成变压器低压侧出现较高的电压。
低压配电柜的绝缘水平比较低，在低压侧出现过电压时，绝缘比较薄弱的配电柜首先被击坏。
改进措施(1）恢复线路的保护间隙，使雷击高压线路时，保护间隙首先能够被击穿而把雷电流泄入大地，起到保护线路和设备的作用。
(2）当带电测试发现避雷器质量不良时，要及时拆下进行检测，包括：①测量绝缘电阻；②测量电导电流及检查串联组合元件的非线性系数差值；③测量工频放电电压。
只有当这些试验结果都符合有关规程要求时才可继续使用，否则，应立即予以更换。
(3）在电气设备发生故障后，经修复绝缘水平满足要求后才可再投入使用。
（二）避雷器引下线断裂造成的事故雷击落在10kV配电线路上。
当时，离配电变压器仅60m的电管所内，三人围在一张办公桌上随着雷声，一齐倒地。
现场察看和分析。
检查发现配电变压器的10kV侧避雷器有两相已经粉碎性爆炸；接地引下线在离地15cm处原来焊接处烧断，据反映该处烧断已近一年#铁丝缠绕在接地引下线断口的上下8时间。
接地引下线有一个6cm长的断口，而是用一根端，铁丝已严重锈蚀断裂，致使避雷器及变压器低压侧的中性线处于无接地状态。
极高的雷电冲击电但强大的雷电流无法入地，尽管避雷器能可靠动作，当雷击线路时，压沿低压配电线路传到屋内，击穿空气引起了三个人同时被雷击的事故。
在现场发现，照明灯离桌面只有30cm高；灯头内的绝缘胶木已严重碳化成粉末状，确认这是一起因避雷器及低压侧无接地而造成的雷击事故。
改进措施为了防止类似事故的再次发生，应采取如下防止措施：(1）各供电所每年在雷雨季节前后，集中力量对所辖供电区的变压器及高低压线路进行全面的安全检查，做到所有配变的避雷器和低压侧的中性点都可靠接地，其接地电阻必须满足技术规程的要求，并保证接地引下线具有足够的截面积和机械强度。
（2）进一步加强对农电工的培训和管理工作。
定期培训，提高技术水平。
（三）避雷器高压接线端子脱落引起的事故##主变压器附近查看，发现35kV 1L2某变电所1相避雷器主变压器突然发生停电。
到上部的高压引线连同高压接线端子脱离了避雷器本体，并且由于大风吹动致使与Ll相避雷器上部引线相碰，造成相间短路，导致主变压器停电。
进行事故调查，发现L2相避雷器的高压接线端子是由一条扁铁弯成直角（L型）制成，直角的一边用电焊焊接在避雷器帽盖中心位置：直角的另一边上钻一个中10mm的孔，用一螺栓将引线线夹紧固在上面。
寒冬季节，温度很低，线夹上的引线受冷，缩短了长度，使避雷器高压接线端子受到很大的拉力，加上经大风吹动，引线发生扭动，拉力增加，使高压接线端子L型扁铁焊接薄弱的地方发生了裂纹；时间一长，裂纹越来越大，强度越来越差，最后高压接线端子动，脱离了避雷器本体。
改进措施为了避免类似事故，对避雷器接线固定方法进行改进。
第一种是将避雷器高压引线线夹紧固在避雷器帽盖固定螺栓上。
第二种是将避雷器帽盖卸下，在帽盖中心位置钻一个孔，然后在孔中装上螺栓，螺栓的螺纹部分朝下，螺栓根部与帽盖缝隙处焊牢，防止帽盖渗漏水；接着将帽盖恢复在避雷器本体上。
这样就可以将高压引线夹固定在螺栓上，再用螺帽拧紧。
采取这两种措施之一，无论天寒地冻，避雷器的高压引线拉力都不可能将接线端子从避雷器上拉脱。
此外，在新装或检修时，适当加长引线的长度以减轻寒冷天气引线收缩而造成的端子的受力，将能获得更好的效果。
（四）中性点不接地系统避雷器爆炸事故某变电所l0kV 侧母线电压不平衡，电压波动严重。
随后听到警铃响声，C相电压指零，另两相电压升高，断开电压互感器高压电源，进行检查。
发现互感器C相线圈烧毁，检修人员随即找了一只新互感器投运。
不到半个小时，忽闻开关室内一声巨响，10kV 电压三相指零又迅速回升正常。
经观察系10KV C相母线避相避雷器上部被炸成两截，上半截吊在原高压引线上，高压引线有C雷器爆炸。
随即停电，严重过热现象；下半截在原地未动。
进一步检查发现，瓷套外表面烧焦，内壁有明显拉弧的痕迹；断口内残存的阀片溶化破损，有二片云母垫发黑。
检查雷电计数器记录，先后三相共动作6次，A、B、C相分别为1、2、3次。
变电所内其他避雷器均未动作。
事故后仍用避雷器进行试验，但C相避雷器因其部分元件炸散，无法重新组装，于是就将原阀片装入A 相避雷器瓷套内，并利用其并联电阻和火花间隙进行测试，两相解体检查，除发现火花间隙上有轻微的放电痕迹外，亦无其他问题。
随后检查并联电阻，正常的并联电阻，每片约在5～8.5MΩ之间，两片串联时约为22MΩ。
经测量，在A、B两相避雷器中拆出的各片电阻值正常，但C相有二片阻值为零：其中一片长度约为完好电阻长度2/3，取同长度的完好电阻测量，阻值均在3～5MΩ之间；另有一片，长度为完好电阻长度的3/5，阻值为0./5MΩ，取同长度完好电阻测量，阻值约4～6MΩ。
由此可知，C 相并联电阻严重损坏，引起避雷器爆炸。
由于此变电所10kV系统中性点不接地，10kV线路B相断线时，形成单相弧光接地，引起系统振荡，产生间歇性过电压，致使A、C两相电压升高。
因未及时切断故障线路，使互感器和避雷器长时运行在非正常电压之下，以致互感器一次电流增大，磁通趋于饱和，过载而烧毁。
同时，避雷器也长时间地流过数倍于正常的泄漏电流。
由于并联电阻的热容量较小，在此非正常的泄漏电流作用之下，电阻长期过热，迅速劣化，又破坏了避雷器的正常性能。
当系统中再次发生过电压时，由于并联电阻的损坏、造成了火花间隙内电压分布不匀，不能迅速有效地切断工频续流，使套管内气体游离，压力剧增，终于导致发生爆炸。
改进措施中性点不接地系统长时间带接地运行，不但对中性点接地的电压互感器有害，而且也会造成避雷器并联电阻的损坏，导致避雷器爆炸。
因此，运行人员除应严格按照运行规程中“35KV及以下无消弧线圈补偿系统的带接地运行时间不能超过2h”的规定执行以外，还应尽可能地缩短这种运行时间，以免再发生类似的爆炸事故，直接威胁系统的安全运行。
（五）变压器中性点避雷器雷击爆炸事故某110kV 变电站铁塔遭受雷击，雷电流80kA 左右，由铁塔对导线反击，造成C相闪＃发电机母线发出单相接地信3引起单相接地，运行中的变压器中性点上的避雷器爆炸，络，110kV号，主变压器纵联差动保护动作，断路器跳闸被迫停机，事后检查发现断路器站内1所示。
铁塔横担上C相导线对铁塔有闪络痕迹，如图大于避雷器当雷电击中铁塔时，变压器中性点出现位移电压，主变压器中性点不接地。
的最大允许电压，从而使避雷器爆炸。
不大于三相短路电流，系统为中性点直接接地系统，但为限制单相短路电流，此110kV而将变压器中同时又为满足继电保护配合的需要，以利于电气设备按三相短电流值来选择，根据对称分量法分析，造成单相接地时，相闪络，C系统发生110kV 当雷击使性点不接地。
．故障点将出现零序电压U。
因零序电流I仅能通过中性点接地的变压器，而对中性点不接00地的变压器，由于零序电流不能通过，因此，在中性点上就产生了位移电压，其值等于故障点的零序电压U。
0而避雷器的最大允许电压为41kV 。
在单相接地时，变压器中性点上位移电压超过避雷器的最大允许电压，而使其爆炸。
图1 电气主接线图改进措施对中性点不接地系统避雷器的选择，最大允许电压必须大于变压器中性点可能出现的位移电压，因此选择时，必须两者相互兼顾才能满足要求。
（六）雷击送电线路事故35kV线路遭受雷击。
电网结构呈树枝分布，共连接35kV变电所5座，量总计59750kV A ，2中箭头处为落雷点及击穿起弧点所示。
35kV 系统为中性点不接地系统。
如图线路基本杆型为上字型，全线路只在距变电所两端1.5km 内设架空避雷线。
线路经过的路径多为半丘陵及水库地带。
暴风雨开始后35kV 线路受雷击。
变电所35kV集坚线路主变压器断路器及上一级福山变电所35kV 断路器同时速断跳闸，自动重合动作，重合不成功。
城镇变电所中央信号反映35KVB相接地，A、C相电压升高为线电压。
此时又进行了一次强送电，强送不成功，再次跳闸。
集坚线35kV线路出口处，藕合电容器上端与线路阻波器之间引线处发生一大弧光，线路断路器跳闸后弧光消失。
#从断线点查看，B相导线靠近线夹处被电弧烧断落地。
杯杆塔查巡发现，集坚线路52##相绝缘整串被击穿；同杆杆及系直击雷落于导线上，击穿该串绝缘子放电造成。
5152B相耦合电容器上端引线因对杆塔放电而烧断；在同一系统的距B时张庄变电所线路出口处．十余公里的吴庄变电所，C相避雷器也被击穿，其计数器也被烧坏。
电网示意图图2现场调查分析表明，这起事故的直接原因是由于雷击造成。
35kV供电线路按线路设计规程要求，在距变电所两侧1～2km架设避雷线，线路中间地段则无架空避雷线。
落雷点距城镇站约6.5km，正处在无架空避雷线地段。
由于雷电幅值极高，因此在落雷点处造成整串绝缘子击穿接地。
另外在变电所终端杆的线路高频阻波器与耦合电容之间的引线，由于距杆塔较近（约400mm ) ，也在过电压时，成为击穿放电的薄弱环节，即起弧点，使引线被电弧烧断。
B相落雷的直接原因是，线路主要杆型为上字形排列，B相为顶端相，在运行中起了“避雷线”作用。
该相导线被直击雷击中的概率大大高于处在下部的A、C两相。
##B 相金属性接地。
由于52杆绝缘子被击穿放电，导线被烧断落地，相当于B 线路51、#杆落雷后，城镇站和福、AC两相对地电压升高。
在集坚线52相接地，中性点位移，因此、山站的断路器尚未跳闸的一瞬间，过电压作用于福山站供电的所有35kV变电所，致使A两相上所接的电气设备和部分绝缘子也如上所A、CC相电压高出相电压数倍，从而使各站#由于雷击过电压造成相绝缘子整串也被击穿。
