注：此处的设计压力应为设计内压，不可等同于按液柱所确定的设计压力。
179.6cm 30.690KPa 0.500KPa
1.001.001.38500.00
cm 3
罐壁筒体的临界压力：
#NUM!KPa
t min =
5.7mm H E =∑H ei=
#NUM!
m
H ei ——罐壁各段当量高度，m ；H ei =H i （t min /t i ）2.5
罐壁各段当量高度如下：
罐壁段号
实际高度Hi （m ）有效壁厚ti （mm ）当量高度Hei
（m ）
1 1.511.70.25
239.70.79337.7 1.414 4.5 5.7 4.5050-0.3#NUM!60-0.3#NUM!7
-0.3
#NUM!
罐壁设计外压： 2.1405KPa 0.59
KPa
如果：
μz—风压高度变化系数，ωk =βz μs μs ω0
P 0＞[P Cr ]≥P 0/2应设置1个中间抗风圈于H E /2处。
以此类推βz—高度Z处的风振系数，油罐取P 0/2＞[P Cr ]≥P 0/3μs —风荷载体型系数，取驻点值风载荷标准值
P 0=2.25ωk +q=
q---罐顶呼吸阀负压设定值的1.2倍#NUM!
W z =0.083D 2H 1ωk
ω0—基本风压值(＜300时取300Pa)按6.4.9的规定选用。
P 0/3＞[P Cr ]≥P 0/4应设置2个中间抗风圈于H E /3，2HE/3处。6.1.2.中间抗风圈计算顶部抗风圈的实际截面模数 W=按图实际尺寸计算（近似为T 型钢计算）
∵ W>Wz故满足要求应设置3个中间抗风圈于HE/4，2HE/4，3HE/4处。
=
????
??=5
.2m in 48
.16][D
t E H D cr P
15.94133MPa
1罐底部垂直载荷0.8639206MN A1=πDt 0.5145929m 2
翘离影响系数取
C L 1.4底部罐壁断面系数
1.8010751m 318.348435MN.m
2.5483937MN.m
综合影响系数
C z
一般取
0.4α=
0.450.1319782s
R=D/27m
Kc 0.000432δ30.0192m αmax=0.45
罐体影响系数
Y 1一般取
1.1m=m 1Fr
1311995.4kg 罐内储液总质量
2265967.9kg Fr 0.579其中：
D/H
0.87525.05576MPa 199875MPa t------罐底圈壁板有效厚度0.0117m
σ1＜[σcr]
合格0.447985m 0.042665Tg 0.35s
储液晃动基本周期
4.0971148s
Ks=
1.095
产生地震作用力的等效储液质量T c =K c H （R/δ3）0.5=6.2.1.地震作用下罐壁底产生的最大轴向应力
6.2.地震载荷计算：
总水平地震力在罐底部产生的水平剪力竖向地震影响系数C v （7，8度地震区取1；9度地震区取1.45） N1=（m d +m t ）g
Z1=πD 2
t/4总水平地震力在罐底部产生的地震弯矩M L =0.45Q 0H
罐壁横截面积（其中t 为底部罐壁有效厚度）
罐内液面晃动高度
h v =1.5αR
储罐内半径
储液耦连振动基本周期Q 0=10-6C z αY 1mg 地震影响系数（据Tc ，Tg ，αmax 按图D.3.1选取）反应谱特征周期（按表D.3.1-1）耦连振动周期系数（据D/H 按表D.3.2选取）
距底板1/3高度处罐壁有效厚度
6.2.4.罐内液面晃动高度计算：地震影响系数（据Tw ，αmax 按图D.3.1选取）Tw=KsD 0.5
α最大地震影响系数
E-----设计温度下材料的弹性模量6.2.3.应力校核条件
m 1=0.25ρπD 2H
动液系数（由D/H ，查D.3.4确定）
6.2.2.罐壁许用临界应力
[σcr ]=0.15Et/D
晃动周期系数（据D/H 按表D.3.3选取）
M 56mm 地脚螺栓根径：d 150.67mm D b 24.256m n 48个σs
235
MPa
831152N 8511171N 369338N 2239667N.m 8203294N 迎风面积250.42m 2罐体总高17.89m 拱顶高度
1.89
m
384845N 2500.00Pa 7.2.3.储液在最高液位时，1.5倍计算破坏压力产生的升举力：
738841
N
8511171N 863921
N
159318N A=2016.47
mm 2单个地脚螺栓应力：
σ=N b /A=
79.01
MPa
罐体总重量
N 4=1.5P Q πD 2/4
7. 地脚螺栓（锚栓）计算地脚螺栓直径：7.1地脚螺栓参数：N e =Aσ7.3.2.单个地脚螺栓所承受的载荷：
A H =H'D H'=H 1+H g Hg=Rs(1-COSθ)
7.3.1.罐体总的锚固力为7.2.1，7.2.2.，7.2.3所计算升举力中的最大值
W ＜N ，由于罐体自重不能抗倾覆力，故需要设置地脚螺栓W=（m t +m d ）g
罐体试验压力
P t =1.25P
N 2=PπD 2/4+Ne
7.3地脚螺栓计算：
N 3=P t πD 2/4
7.2罐体抗提升力计算：
地脚螺栓圆直径：地脚螺栓个数：N 1=1.5PπD 2/4+N w 空罐时，设计压力与地震载荷产生的升举力之和
地脚螺栓许用应力：地震载荷产生的升举力N b =N/n d -W/n d
N=Max[N 1，N 2，N 3，N 4]
7.2.1.空罐时，1.5倍设计压力与设计风压产生的升举力之和：
7.2.2.空罐时，1.25倍试验压力产生的升举力之和：
设计风压产生的升举力N w =4M w /D b 设计风压产生的风弯矩M w =ω0A H H’σ＜2/3σs，合格7.4.地脚螺栓（锚栓）校核条件：
每个地脚螺栓的承压面积：