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毕业设计（论文）_超临界1000MW汽轮机本体结构分析超临界1000MW汽轮机本体结构分析摘要进入21世纪来，我们所面临的能源问题日益紧张，加之我们对工业产业经济性的追求，常规火力发电厂的发展面临重大的能源和环境等问题，而且常规火电厂的效率低、污染大及自动化程度低，都制约常规火电机组的发展。
这就要求我们发展更为高效、节能、环保、经济性高的高参数、大容量的火电机组——超超临界火电机组。
本设计的意义在于通过学习和分析国内三大厂家典型的超超临界1000MW汽轮机的本体结构，更多地了解国内外先进的汽轮机技术，为将来从事汽轮机运行和检修工作奠定一定的理论基础。
关键字:超超临界、1000MW、汽轮机、本体结构、哈尔滨汽轮机厂如需图纸，QQ153893706目录1 概述 ..................................................................... .. (3)1.1 超超临界1000MW汽轮机的发展简史 (3)1.2 超超临界1000MW机组的优势 (5)2 哈尔滨汽轮机厂超超临界1000MW汽轮机本体结构分析 (6)2.1 概述 ..................................................................... (6)2.2 汽轮机的进汽部分 (8)2.3 汽轮机转子 ..................................................................... .. (12)2.4 动(静)叶片 ..................................................................... .152.5 汽缸及滑销系统 (16)2.6 隔板和隔板套 ..................................................................... .192.7 汽封 ..................................................................... . (20)2.8 轴承 ..................................................................... . (20)2.9 盘车装置..............................................................................22 3 国内典型超超临界1000MW汽轮机主要技术特点比较 (22)3.1 东方汽轮机超超临界1000MW汽轮机简介 (22)3.2 上海汽轮机厂超超临界1000MW汽轮机简介 (23)3.3 三大厂家超超临界1000MW汽轮机的比较 (25)总结 ..................................................................... ............................27 参考文献...................................................................... . (28)1 概述能源是社会发展的物质基础，环境是人类维护自身生存和发展的前提。
1000MW汽轮发电机静叶片座装配体模态有限元分析及验证杨昔科1, 2，方超1，李治1，张燕1（1. 上海电气电站设备有限公司发电机厂，上海200240；2. 上海交通大学机械与动力工程学院，上海200030）[摘要] 本文运用ANSYS有限元软件对1000MW汽轮发电机静静叶片座装配体在安装工况下的模态进行了模态计算。
采用三维实体单元建立了静叶片座、导风圈、端盖筋板及垫块的有限元模型，并运用适当方法对结构的螺栓连接进行了处理，最终得到静叶片座装配体的模态分析结果。
该计算模态结果与试验模态结果吻合度较好，计算方法可用于指导类似结构的结构设计和优化改进。
[关键词] 汽轮发电机；静叶片座；模态；有限元分析；螺栓连接[中图分类号] TM311 [文献标识码] B [文章编号] 1000-3983(2014)07-0055-03The Constraints Modal Finite Element Analysis and Verificationon Blower Shroud Assembly of 1000MW TurbogeneratorYANG Xike1, 2，FANG Chao1，LI Zhi1，ZHANG Yan1（1. Shanghai Electric Power Generation Equipment Co., Ltd. Generator Plant, Shanghai 200240, China；2. School of Mechanical Engineering，Shanghai Jiao Tong University, Shanghai 200030, China）Abstract：To get the modal analysis results of blower shroud on 1000MW turbine generator, the paper uses ANSYS calculating the constrained modal of blower shroud assembly, which is fixed to the end cover lugs. The three-dimensional finite element analysis is used to build the model of blower shroud, shroud support, end cover lugs, and spacers. Also, a proper method is used to deal with the bolt connection in the blower shroud assembly. The modal calculation results are match to the modal test results, the modal finite element analysis method can be used to structure design and optimization of related structures.Key words：turbogenerator；blower shroud；constraints modal；FEA；bolt connection1 前言静叶片座位于发电机定子端部，连同导风圈装配于机座端盖上。
1000MW级汽轮发电机定子线圈模具研制
谭丽;翁翎
【期刊名称】《机械设计与制造》
【年(卷),期】2013(000)009
【摘要】3000r/min,50Hz,1000MW容量汽轮发电机是我国目前容量最大的火电机组,也是当今国内外汽轮发电机顶级功率、未来汽轮发电机的发展趋势.针对哈尔滨电机厂有限责任公司(以下简称哈电机)自主研发的1000MW汽轮发电机定子线圈的国产化过程,结合汽轮发电机定子线圈的特点与当前国际国内的技术水平,论述如何研究制造相应的模具,保证定子线圈制造的几何尺寸和绝缘厚度的均匀性,以制造出高质量的线圈的过程.采用该模具设计的1000MW汽轮发电机定子线圈的技术指标,已经赶上并超过了国外先进水平.为今后哈电机批量生产1000MW汽轮发电机定子线圈奠定了坚实可靠的基础.
【总页数】3页(P252-254)
【作者】谭丽;翁翎
【作者单位】哈尔滨理工大学,黑龙江哈尔滨 150080;哈尔滨理工大学,黑龙江哈尔滨 150080
【正文语种】中文
【中图分类】TH16
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5.1000mw汽轮发电机定子线圈制造技术的研究 [J], 刘洪伟;孔庆斌
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1000MW级大型汽轮发电机开发设计研究课题总结(下)汪耕;丁舜年
【期刊名称】《上海大中型电机》
【年(卷),期】2001(000)004
【摘要】@@ 2.2.6 1000MW级发电机转子护环锻件性能和供应情况调研rn本研究课题组对国外各大公司制造1000MW级半速和全速发电机转子及护环锻件的性能、重量和供应厂商进行调研分析.1000MW级半速发电机转子锻件本体直径约在1.7～1.85米之间、重量达157～200吨,一般锻件钢锭的重量是转子锻件重量的2.0～2.3倍,即需要有制造350～450吨钢锭的锻件制造厂.目前国内不具备制造这么重的转子锻件能力.
【总页数】7页(P2-8)
【作者】汪耕;丁舜年
【作者单位】中国科学院;中国科学院
【正文语种】中文
【中图分类】TM3
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研究与开发大型汽轮发电机定子绕组三维模型建立及模态分析吴东东李娟（北京信息科技大学自动化学院，北京 100192）摘要本文针对大型汽轮发电机定子的结构复杂性，在定子端部渐开线三维模型建立的基础上，通过Pro/E建立汽轮机定子绕组模型，包括渐开线端部绕组模型、定子绕组直线段以及压板等结构的建立和装配。
并且通过Pro/E与ANSYS良好连接性，把建立的模型导入ANSYS中，进行了上层线棒和定子线棒整体装配结构的模态分析，为之后进行端部绕组及定子绕组的电磁振动等研究提供依据。
关键词：定子绕组；Pro/E；ANSYS；模态分析The establishment and the modal analysis of the three-dimensional modal of the stator winding of large turbo generatorWu Dongdong Li Juan(Beijing Information Science & Technology University, College of Automation, Beijing 100192)Abstract For the structural complexity of large turbine generator stator, on the basis of the three-dimensional model of the stator end involute, the turbine stator winding model was established in Pro/E: including the establishment of winding model of the involute end, the line segment of the stator winding and the pressing plates, then the stator winding and pressing plates are assembled.The article carries out the modal analysis of upper winding-bar and the assembly structures of stator line rod by the good connectivity of Pro/E and ANSYS, therefore providing the basis for the studying of electromagn-etic vibration of the end winding and stator winding afterwords.Keywords：stator winding; Pro/E; ANSYS; modal analysis发电机单机容量的增加，使得发电机的振动问题愈加凸显。
国内 1000MW 火电汽轮机结构性能优化对比与分析发布时间：2021-10-09T06:33:59.179Z 来源：《当代电力文化》2021年16期作者：许高攀[导读] 我国开发的1000MW燃煤火电机组，经过十余年的发展许高攀中国能源建设集团华南电力试验研究院有限公司 510663摘要：我国开发的1000MW燃煤火电机组，经过十余年的发展，百万机组以其优异的安全、经济和环保性能逐渐成为电网的主力机组。
对我国目前一次再热百万机组所采用的主汽轮机使用情况进行了介绍，针对结构优化进行了对比分析，指出了高参数、大容量汽轮机未来的发展方向。
关键词：1000MW；汽轮机；结构优化我国火力发电行业在近20年经历了蓬勃发展，从超临界到超超临界，从600MW等级到1000MW等级，取得了长足发展。
同时随着近几年新能源行业的不断发展和环保要求的日益提高，传统火电行业面临着全新的外部环境挑战，为适应新形势，新建火电项目在技术路线选择、方案设计优化、主辅设备选型方面进行了大量研究工作。
为充分发掘机组的安全性、可靠性和经济性，主汽轮机设计选型得到了人们的热切关注，业内对汽轮机结构优化进行了空前的专研和讨论。
本文对目前国内应用的一次再热火电机组1000MW汽轮机进行了介绍，针对结构优化设计进行了研究和分析，以期对未来大型汽轮机的发展提供一定借鉴和参考。
1目前国内应用现状我国以往采用的汽轮机型式均为超超临界、单轴、四缸四排汽、双背压、凝汽式。
目前国内应用的1000MW火电汽轮机基本全部由国内三大动力设备制造厂供货，走“引进设备，联合设计，掌握核心技术，技术创新”的国产化道路。
随着国产化开发的不断推进，各主机厂在原有机型的基础上进行了技术升级优化设计，在结构设计方面采取了多项先进技术，在提高机组安全性和经济性方面进行了深刻思考和变革。
各主机厂针对新一代1000MW汽轮机均进行了大幅度的升级优化设计，在结构设计方面采取了一些巧妙的设计思想，应用了多项先进的技术，极大地提高了我国百万汽轮机设计和制造水平。
1000MW火电机组凝结水节流系统动态模型研究摘要：在电厂正常运行的过程中，会产生大量的能源消耗，这就会在一定程度上造成资源的浪费，文章针对火电机组凝结水节流系统动态模型展开研究，希望可以改善这种状况。
关键词：火电机组；凝结水节流系统；动态模型一、前言在火电机组进行凝结水节流的过程中可能会产生不必要的能源消耗，因此进行节流系统的安装可以尽可能地减少资源浪费，同时加强火电机组的节能效率。
二、技术原理及试验2.1凝结水节流原理凝结水节流技术，是指在机组负荷需求变化时，以机组各安全指标为前提，通过改变凝泵变频指令或除氧器上水调门，主动改变凝结水流量，并根据低加的自平衡特性，间接改变低加的抽汽量，从而暂时快速获得或释放一部分机组的负荷。
机组加负荷时，减小凝结水流量，从而减小低加的抽汽量，使原本的低加抽汽进入汽轮机末级透平做功，增加蒸汽做功的量，使机组负荷增加；减负荷时原理类似，当抽汽量增加时，低压缸内可做功的蒸汽量减少，便可实现机组负荷的快速下降[1]。
2.2凝结水节流对负荷的影响为了深入了解凝结水节流对机组负荷的具体动态特性，对电厂机组进行了凝结水节流试验。
对其凝结水调负荷的能力和负荷响应的快速性进行了测试，进行了凝结水调负荷的对象特性试验，得到了类似的特性试验曲线。
2.2凝结水节流的过程试验时锅炉主控退出自动，保持煤量不变；汽机主控退出自动，保持调门不变；除氧器和凝汽器水位都退出自动，凝汽器补水门始终全关（保证系统中凝结水量不变）。
系统参数平稳后，快速变化凝泵出口上水调门，开度从70%阶跃变化减小至50%，待机组相关参数相对平稳约4 min后，恢复调门开度从50%阶跃增加至70%。
凝结水流量从680 t/h降低至490 t/h，随着系统恢复，凝结水流量恢复至680t/h左右，系统趋于平稳[2]。
负荷快速上升，从200MW最终升到211MW，在最初的30s内快速上升近5MW；除氧器水位最初变化很小，约2min后，除氧器水位从2813 mm降低至2590mm；凝汽器水位从776mm上升至848mm。
1000MW级汽轮发电机定子端部绕组模态分析及有限元仿真杨昔科;吴新亚;李新岩;干保良
【期刊名称】《电机技术》
【年(卷),期】2016(000)006
【摘要】对1000 MW级汽轮发电机定子端部绕组进行了分步模态试验,并运用试验结果修正了端部绕组有限元建模中的关键参数.通过对端部绕组部件采用等效建模的方法,创建了参数化的有限元端部绕组模型,用以进行端部绕组的模态计算.【总页数】4页(P1-4)
【作者】杨昔科;吴新亚;李新岩;干保良
【作者单位】上海电气电站设备有限公司发电机厂 200240;上海电气电站设备有限公司发电机厂 200240;上海电气电站设备有限公司发电机厂 200240;上海电气电站设备有限公司发电机厂 200240
【正文语种】中文
【中图分类】TM306
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1.1200 MW级汽轮发电机定子绕组端部模态分析 [J], 陈力飞;吴新亚;董兴建;彭志科;孟光
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5.基于ANSYS的汽轮发电机定子绕组端部模态分析 [J], 张乐;苗虹;何启源;杜轩;蔡天伍
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第29卷第5期 2017年10月北方工业大学学报J.N O R T H C H I N A U N I V.O F T E C H.Vol.29 N o. 5Oct.20171000M W汽轮发电机组基础模型模态试验研究陈晓光 屈铁军(北方工业大学土木工程学院，100144,北京）摘要为评价实际工程中的l〇〇〇M W汽轮发电机组基础的振动特性，本文采用模型模态试验方法进行研究.首先以该基础为原型基于相似原理制作1/10缩尺模型，并使用激振器空间激振方法对模型进行模态测试.然后采用LMS Test L a b系统进行模态分析，得到原型在0〜70H z范围内的各阶振型、自振频率、阻尼比，最后通过振动理论预测出原型强迫振动动力响应.试验结果表明，该基础整体振动的振型占主体地位，在机组工作转速范围内最大振动速度均方根值远小于3.8mm/s的限值，最大振动线位移中间平台部分测点超出0. 20m m的限值，因而建议加强中间平台的振动控制.关键词汽轮发电机组基础;模态试验;动力特性；响应预测分类号T U271.1为确保汽轮发电机组安全、平稳运行，针对 其大型框架式基础，需要在设计阶段，基于相似 原理进行模型试验，从而获得汽轮发电机组基础 的模型动力特性实测值，进而反推出原型的振动 特性，为其动力参数优化设计提供试验支撑.随着全国电力行业的高速发展，围绕汽轮发 电机组基础积累了丰富的模型试验研究成果.梅 德庆等采用力锤单点激励方式对某汽轮发电机 组刚性基础1/20模型进行模态试验，并通过与 数值计算结果对比，证明理论分析模型的可行 性[1].白国良等采用激振器两点三维激励方式对 某汽轮发电机组刚性基础1/1〇模型进行模态试 验，试验结果为该基础动力参数修正提供参考[2].邵晓岩等采用激振器三点空间激励方式对 某汽轮发电机组弹簧隔振基础1/10模型进行模 态试验及响应预测，结果表明该柔性基础振动量 满足规范要求[3-4].本文研究对象为某火电厂1000M W汽轮发 电机组两层框架一剪力墙式刚性基础，参考上述 研究经验，采用目前最优的试验技术进行1/10模型模态测试与分析，进而获得原型的动力特 性，并基于模态试验测得的频率响应函数，预测 出原型在机组不同转速下的动力响应，实现在投 入运行前预先对汽轮发电机组基础的振动作出 安全评价.1基本原理模态测试系统如图1所示，由数据采集系统 控制输出激励信号，经功率放大器放大，通过激 振器对模型施加激振力，传感器实时采集并返回 数据.图1模态测试系统收稿日期：2017-05-18第一作者简介：陈晓光，硕士研究生.研究方向：结构抗震及振动控制.130北方工业大学学报第29卷试验采用比利时L M S Test Lab 9A数据分 析系统对采集信号依次进行加Hanning窗函数，快速傅立叶变换，多次平均降噪（60次最优频响函数估计，P o l y M A X模态参数识别，M A C模态置信准则验证，响应预测等一系列模 态分析工作.2试验过程2.1模型制作基于相似原理设计忽略重力效应的弹性模 型，保持原型材料不变，模型底板采用C35商砼，模型上部结构采用C40商砼，各构件配筋率与原 型保持一致.为保证模型施工质量，按底板、中间平 台及以下、中间平台以上的顺序分3次进行浇筑，各 次实测立方体抗压强度标准值满足规范[5]要求.忽 略材料离散性，各物理参数相似系数见表1.表1物理参数相似系数物理参数相似系数物理参数相似系数几何尺寸L SL=〇. 1荷载F S f=0.01弹性模量£：SE=1时间^Si=0. 1材料密度频率/Sf=10模型整体尺寸 6095m m X1910m m X2350m m，如图2所示.顶板上放置共计2.70t铸铁以模拟汽轮发电机组的附加质量，为尽可能满足相似条 件，减小模型试验误差[6]，各区域铸铁质量中心 分布严格按照汽轮发电机组制造厂商提供的荷 载图.图2 1000MW汽轮发电机组基础1/10缩尺模型2.2测点布置为充分显示大型复杂结构的各阶振型，同时 考虑汽轮发电机组基础的特点，模型共布置了 133个测点以及底板14个定位点，如图3所示. 其中B24为X向激振点，B04为Y向激振点，B17为Z向激振点.图3测点分布第5期陈晓光 屈铁军:l〇〇〇M W汽轮发电机组基础模型模态试验研究1312.3测试方法采用空间三点固定激振，空间四点移动测量 的方法，以尽可能激发出足够幅值的各阶振型，同时实现激励能量的均匀分布，防止模型局部发 生非线性反应.激励信号选择猝发随机信号，带宽〇〜2048Hz，分辨率1Hz.猝发随机信号也称暂态随机信号，其起始段为具有高斯概率分布的纯随机信号的 一个子集，其末段迅速衰减至〇，以使模型响应信 号在时间观察窗终止前衰减为〇,因而可以最大 限度减小响应信号的截断误差.同时猝发随机信 号具有信噪比高、峰值有效值好、频谱随机等优点[7]_3试验结果3.1动力特性经过模型模态测试与分析，该基础在〇〜70H z 范围内共有73阶振型，其统计信息见表2,部分 振型如图4所示（以下试验结果均已按相似系数 换算至原型）.从自振频率角度，该基础在〇〜7〇Hz范围内 模态数量较多，但分布较为均匀.从阻尼比角度，最大值第4阶3.H%，最小 值第54阶0. 10%，平均值1. 06%,各阶模态阻 尼比普遍较小.〇〜50Hz范围内阻尼比随着频率 的增加有明显下降趋势，50〜70Hz有回升趋势.从振型角度，因为是空间测量，所以严格讲 各阶振型均具有X、Y、Z3个方向耦合的空间性.低阶振型主要以单向振动为主，第1〜3阶振型 主要表现为整体的平动或扭转，顶板可近似为刚 体;第4〜6阶振型主要表现为整体的弯曲，将会 对上部汽轮发电机组的轴系系统产生不利影响；从第7阶开始出现局部振动、三向耦合明显的空 间振型.表2某汽轮发电机组基础动力特性统计阶次频率/H z阻尼比!%阶次频率/H z阻尼比!%1 2. 254 3.373837.8330. 632 2.314 2.693938. 5340. 593 2. 625 1.904038.9920. 554 5. 915 3.714139. 4060. 505 6.724 1.744239. 8190.61 69. 803 1.484340. 3690. 89 710.619 1.924440. 9520. 18 811.808 1.794541.9620. 45 913.581 1.314642.4260. 70 1014. 014 1.594743.0270. 24 1115.734 1.944844. 165 1.85 1216.061 1.694944. 4210.18 1316. 768 1.315044. 9440. 26 1417. 1570.605147. 3600. 24 1517. 226 1.275248.0430. 56 1617.5320.615349. 2500. 27 1718.731 1.925450.9940.10 1819.023 1.535551.9420. 64 1920.459 1.745652.896 1.02 2022.211 1.945755. 801 1.44 2122. 455 1.435856. 857 1.00 2223. 296 1.255957. 5780.28 2323. 9840.506057.832 1.58 2424. 625 1.246159. 2210. 25 2524. 942 1.406260.8940. 66 2625.706 1.816361.261 1.11 2727.081 1.096461. 658 1.02 2827. 670 1.626562.946 1.07 2929. 4070.526663.829 1.11 3030.672 1.086764. 3350. 80 3131.2730.946865.0420. 99 3233. 7220.616965.434 1.04 3333. 9110.137066.0650. 44 3434. 5740.767166.4930.19 3535. 628 1.167267. 3990. 36 3636. 1800. 907367. 748 1.10 3737. 7850.337471.6260. 79132北方工业大学学报第29卷(a )第1阶水平纵向平动(d )第4阶水平横向弯曲(f )第9阶髙压区竖向扭转/剪力墙纵向弯曲图4某汽轮发电机组基础典型振型3.2响应预测扰力是汽轮发电机组转动构件在作回转运 动时，因残余不平衡量所产生的离心力，经轴承 传递到基础顶板上的周期荷载[8]. —般应由动力 机器制造厂商直接提供扰力值，或提供转动构件 质量，再根据规范[9]计算不同转速下的扰力值. 输入确定扰力，汽轮发电机组基础作强迫振动， 利用上述模态试验所获得的频率响应函数，基于 L M S Virtual Lab 8B 系统，可预测该基础在弹性 阶段的动力响应，其结果如图5、图6所示.振动量的定量评价标准，在土木工程领域只 有对基础振动线位移的规定[9].计算得出该基础 允许振动线位移在〇〜37. 5H z 范围内为0. 03m m ， 在37. 5〜62. 5H z 范围内为0• 02m m .从图5中 可以看出，部分测点振动线位移预测曲线超出允 许值，其详细信息见表3.表3振动线位移预测曲线极大值统计编号位置振幅/jum 频率/Hz 超额占比C 10Y 剪力墙31.3852. 050.57C 38Y 剪力墙27. 2451. 550. 36C 28Z柱35. 1010. 650. 17M 02Z 中间平台146.0953.256. 30M 04Z 中间平台66. 6353. 30 2.33M 06Z 中间平台45. 6153. 30 1.28M 07Z 中间平台35. 1153.250.76M 01Z 中间平台23.8253. 150. 19W 01Z 轴承座20. 3254. 250. 02B 17Z 顶板28.4762. 500.42B 19Z顶板21.2462. 500. 06(e )第8阶剪力墙纵向弯曲第5期陈晓光 屈铁军:l 〇〇〇M W 汽轮发电机组基础模型模态试验研究133频率/Hz70(c )Z 方向图5某汽轮发电机组基础振动线位移预测曲线频率/Hz70(a )X 方向频率/Hz70(b )Y方向频率/Hz70(c )Z 方向图6某汽轮发电机组基础振动速度预测曲线(b )Y方向频率/Hz(a )X 方向704结语通过1000M W 汽轮发电机组基础1/10缩尺模型模态试验，可得出以下结论：1) 该基础〇〜7〇H z 有73阶自振频率，其中 第1〜3阶主要为整体平动或扭转，顶板可近似 为刚体，第4〜6阶主要为整体弯曲，不利于动力 机器轴系系统，从第7阶开始出现三向耦合明显 的空间振型.2) 在扰力作用下，该基础主体结构振动量满 足设计要求，但中间平台5个跨中测点，预测其 振动线位移平均最大值0. 63m m ，平均超额占比 2. 15,不利于辅助设备的平稳运行，建议加强对 中间平台振动的主动控制.从表3可以看出，Y 方向只有2个测点不满 足要求，但由于这2点位于剪力墙同一侧，而其 对称点并没有类似振动，考虑到模型的剪力墙只有8c m 厚，可认为是局部施工冋题.Z 方向C 28、 B 17、B 19同样不满足对称性，W 01超额占比很小 可忽略.因此以上测点均可认为是异常点，不予 考虑.而Z 方向其余5个M 测点均位于中间平 台各跨跨中位置，具有相似性，认为是基础自身 设计存在缺陷.5个M 测点预测曲线平均最大值 0.63m m ，平均超额占比2. 15,表明中间平台振 动线位移不满足设计要求.而过大的振动量会影 响汽轮发电机组辅助设备的平稳运行，因而建议 加强对中间平台振动控制.具体改进方法参考文 献[1〇]可采用柔性连接、结构控制系统等.在机械工程领域还有对动力机器振动速度 的规定[11]，工作转速为3000r/m i n 的汽轮发电机 组允许振动速度均方根值为3. 8m m /s.当采用刚 性轴承时，基础的振动速度可近似等效为动力机 器的振动速度.从图6可以看出，该基础振动速 度预测曲线最大值为〇. 49m m /S，计算出有效值 (均方根值)为〇. 35m m /s，远小于允许值，表明该 基础振动速度满足设计要求.0.04 1---------------------------日日/渰赵.04u m I /猞^V ■日a l/餘S134北方工业大学学报第29卷参考文献[1]梅德庆，何闻，陈子辰.汽轮发电机组框架式基础模型的模态试验研究[J].动力工程，2001,21(6):1523-1527[2]白国良，刘煦，刘宝泉，等.大型汽轮机组混合框架式基础结构模型试验模态分析[J].西安建筑科技大学学报，2007,39(3) :297-302[3]邵晓岩，周建章，尹学军，等.汽轮发电机组弹簧隔振基础模型试验研究—动力特性试验□].武汉大学学报，2011,44(S1) : 364-368[4]张博一,李秋稷，王伟，等.汽轮发电机组弹簧隔振基础模型动力特性试验[J].哈尔滨工业大学学报，2015,47(4):37-43[ 5 ]G B 50010-2010,混凝土结构设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010[6]高象波,邵晓岩，赵锦.大型汽轮发电机基础动力特性模型试验研究[J].电力建设,1995(9) :14-17+32[7 ]海伦，拉门兹，萨斯.模态分析理论与试验[M].白化同，郭继忠，译.北京：北京理工大学出版社，2001[8]尹学军，王伟强，沙曾圻•转子动平衡等级、扰力与基础台板振动标准[J].电力建设，2003,24(9):44-47[9 ]GB 50040—1996,动力机器基础设计规范[S].北京：中国计划出版社，1996[10]邵晓岩，尹学军，罗勇，等.汽轮发电机基础中间平台减振设计方法的探讨[J].防灾减灾工程学报，2008,28:133-135[11] G B/T6075. 2—2012,机械振动在非旋转部件上测量评价机器的振动（第2部分）[S].北京：中国标准出版社,2012Modal Test on the Model of a Foundation for 1000 MW Turbo-unitC H E N X ia o g u a n g Q U T ie ju n(College of Civil Engineering, North China Univ. of Tech. , 100144, Beijing, China)Abstract T h e p u r p o s e o f th i s s t u d y is t o m a k e a n e v a lu a tio n o n t h e v ib r a tio n c h a r a c t e r i s t i c s o f a f o u n d a tio n f o r 1000M W t u r b o-u n it in a r e a l e n g i n e e r i n g,a n d t h e m e th o d a d o p te d is m o d a l t e s t o n t h e m o d e l.F i r s t,w ith th e f o u n d a tio n a s p r o t o t y p e,a 1/10-s c a l e d R C m o d e l is c o n s t r u c t e d b a s e d o n p rin c ip le o f s im ilitu d e.T h e n a t e s t o f d y n a m ic c h a r a c t e r i s t i c s o n th e m o d e l is c a r r i e d o u t in t h r e e-d im e n s io n a l s p a c e w ith e x c i t e r s.T h r o u g h m o d a l a n a ly z in g b y u s in g L M S T e s t L a b s y s t e m,r e s u l t s w ith in t h e s c o p e o f 0〜70H z o f th e p r o to t y p e a r e a c q u i r e d,in c lu d in g e a c h m o d e s h a p e,n a tu r a l f r eq u e n c y a n d d a m p in g r a t i o o f v ib r a t i o n.A c c o r d i n g to t h e t h e o r y o f v i b r a t i o n,t h e d y n a m ic r e s p o n s e o f f o r c e d v ib r a tio n o f t h e p r o t o t y p e is p r e d ic te d.T h e r e s u l t s s h o w t h a t t h e t y p e o f o v e r a ll v ib r a tio n p la y s a d o m in a tin g r o le in t h e f o u n d a tio n.A n d in t h e r a n g e o f w o r k in g s p e e d,t h e m a x i m u m R M S o f v ib r a tio n v e lo c i t y is m u c h le s s t h a n t h e lim it v a lu e o f 3. 8 m m/s,a n d t h e m a x im u m a m p litu d e o f v ib r a tio n d is p la c e m e n t is b e y o n d lim it v a lu e o f 0. 02m m in p a r t o f m e a s u r e p o in ts o n t h e m id d le f l o o r.T h e r e f o r e,t h i s p a p e r p r o p o s e s t h a t v ib r a tio n c o n tr o l o f m id d le f l o o r o f t h e f o u n d a tio n s h o u ld b e r e i n f o r c e d.Key Words fo u n d a tio n fo r tu r b o-u n it；m o d a l t e s t；d y n a m ic c h a r a c te r is tic s；p re d ictio n o f re s p o n s e。
