5土的压缩性和固结理论

5.2.5 土的回弹曲线与再压缩曲线
2. 描述：在压缩试验过程中加压至某值 pb (图5-6(a)中b点)后逐级卸压， 土样即回弹。绘制相应的孔隙比与压力的关系曲线，称为回弹曲线， 如图中bc段所示。由于土体不是弹性体，故卸压后土样在压力 pb 作 用下发生的总压缩变形（即与 e0-eb 相当的压缩量）并不能完全恢复， 而只能恢复其一部分。可恢复的这部分变形（即与 ec-eb 相当的压缩 量）是弹性变形，不可恢复的变形（即与 e0-ec 相当的压缩量）则称 为残余变形。如卸压后又重新逐级加压至 pf ，则相应的孔隙比与压 力的关系曲线段称为再压缩曲线，如图中 cdf 所示。试验研究表明， 再压缩曲线段 df 与原压缩曲线 ab 之间的连接一般是光滑的，即 df 段与土样未经卸压和再压而直接逐级加压至 pf 的压缩曲线 abf 是基 本重合的。同样，也可在半对数坐标上绘制土的回弹曲线和再压缩 曲线，如图5-6(b)所示。
土历史上曾在大于现有上覆压力p0的压力下完成固结，即pc>p0，则
OCR>1，则称这类地基土处于超固结状态，为超固结土。如地基土
历史上从未经受过比现有上覆压力p0更大的压力，且在p0作用下已完 成固结，即pc=p0 ，则OCR=1 ，则称该类地基土处于正常固结状态， 为正常固结土。如地基土在上覆压力p0作用下压缩尚未稳定，固结 仍在进行，则称该类地基土处于欠固结状态，为欠固结土，此时
Cassagrande法的作图步骤
1. 在e-log p曲线上找出曲率半径最小的一
点A，过A点作水平线A1和切线A2；
2. 作角1A2的平分线AB，与e-log p曲线后 半段（即直线段）的延长线交于C点；
3. C点所对应的压力即为先期固结压力pc。
Cassagrande法简单、易行，但其准确性
在很大程度上取决于土样的质量（如
即E0的室内确定方法。根据广义虎克定律：
x
1 E0
x
(
y
z )
y
1 E0
y
(
x
z )
z Βιβλιοθήκη 1 E0z(
x
y )
（5-8）
在侧限（一维）条件下：
x 0 x yz y 0 y x z
所以：
xy1 z K0z
（5-9）
从压缩模量Es计算E0
故有： zE 1 0z2K 0z E 0 z12K 0
Vs1A e1 1 H 1A e2 2 H A(H 11 e2 H)
e2 e1HH1 (1e1)
（5-1）
故已知H1和e1，由测得的稳定压缩量ΔH即可计算对应于p2的孔 隙比 e2 。
压缩曲线
压缩曲线（孔隙比e为纵坐标，压力p为横坐标），也就是土的孔隙比e与有
效应力
' z
的关系曲线，有两种：
e-p 曲线：采用普通直角坐标绘制（如图5-3（ａ））。
衡量土的压缩性，即 Es(12) (1e1)/a12 ，式中 e1 为对应于
p1=100kPa 的孔隙比。
关系式（5-5）的求证
由式（5-1）可得：压力增量 Δp=p2－p1作用下的竖向应变
增量 为 z：
z
He1 e2 H1 1e1
故由Es的定义即得：
E s p z(1e e 1 1 ) p (e 22 p 1)1 ae1
e-logp曲线：采用半对数（指常用对数）坐标绘制（如图5-3（b））。
大量的试验研究表明：土的e-logp曲线后半段接近直线。
(a) e-p曲线
(b) e-logp曲线
图5-3 压缩曲线
5.2.2 土的压缩系数和压缩指数
土的压缩曲线越陡，其压缩性越高。
故可用e-p曲线的切线斜率来表征土的压缩性，该 斜率就称为土的压缩系数，定义为：
图5-2 压缩试验中土样高度与孔隙比变化关系
孔隙比的计算
由于环刀和护环的限制，土样在试验中处于单向（一维）压缩状态， 截面面积不变。则由土样的土颗粒体积Vs不变和横截面面积A不变 两条件，可知压力p1和p2作用下土样压缩稳定后的体积分别为 V1=AH1=Vs(1+e1)和V2=AH2=Vs(1+e2) 。由此可得：
从图5-5可见，土的e－log p曲线的前半段较平缓，而后半段（即直线 段）较陡，这表明当压力超过某值时土才会发生较显著的压缩。这 是因为土在其沉积历史上已在上覆压力或其它荷载作用下经历过压 缩和固结，当土样从地基中取出，原有应力释放，土样又经历了膨 胀。因此，在压缩试验中如施加的压力小于土样在地基中所受的原 有压力，土样的压缩量（即孔隙比的变化）必然较小，而只有当施 加的压力大于原有压力，土样才会发生新的压缩，土样的压缩量才 会较大。
件下，土的体积应变与竖向应变相等) 。
可见， mv越大，压缩性越高。相对而言，土的压缩模 量在国内用得较多，而国外则偏爱土的体积压缩系数。
5.2.4 土的变形模量
除土的压缩系数、压缩指数、压缩模量、体积压缩系数外，表征土的 压缩性的指标还有土的变形模量E0 ，其定义是土在无侧限条件下的 竖向应力增量与相应竖向应变增量之比，即：
表5-1 土的压缩性评定标准
压缩系数a1-2 （MPa-1）
压缩指数Cc
土的压缩性
≥0.5
>0.4
高压缩性
0.1~0.5
0.2~0.4
中压缩性
≤0.1
<0.2
低压缩性
土的压缩指数
土的压缩指数Cc：e-log p曲线后半段直线的斜率（如图5-5所示）。
即： C clop e1 g 2 e l2op1 g(e1e2)/lop p g 1 2
（5-10）
另有Es的定义：
Es
z z
z z
（5-11）
所以可得： E0Es12K0Es11 2 2Es （5-12）
其中
1122 (1(1)1()2)1
00.5 01,E0Es
5.2.5 土的回弹曲线与再压缩曲线
1. 土的回弹曲线和再压缩曲线（图5-6） 也通过压缩试验得到。
图5-6 土的回弹曲线和再压缩曲线
5.2.1 土的压缩试验和压缩曲线
室内压缩试验是在图5-1所示的常规单向压缩仪上进行的。
图5-1 常规单向压缩仪及压缩试验示意图
5.2.1 土的压缩试验和压缩曲线
试验时，用金属环刀取高为20mm、直径为50mm（或30mm）的土样， 并置于压缩仪的刚性护环内。土样的上下面均放有透水石。在上透 水石顶面装有金属圆形加压板，供施荷。压力按规定逐级施加，后 一级压力通常为前一级压力的两倍。常用压力为：50，100，200， 400和800kPa。施加下一级压力，需待土样在本级压力下压缩基本 稳定（约为24小时），并测得其稳定压缩变形量后才能进行。（先 进的实验设备可实现连续加荷。）
上述观点还可从图5-6所示的回弹和再压缩曲线得到印证。由于土样在 pb作用下已压缩稳定，故在b点卸压后再压缩的过程中当土样上的压 力小于pb，其压缩量就较小，因而再压缩曲线段cd较压缩曲线平缓， 只有当压力超过pb，土样的压缩量才较大，曲线才变陡。
因此，土的压缩性与其沉积和受荷历史（即应力历史）有密切关系。
式中 a——计算点处土的压p缩系p2数，p1kPa-1或MPa-1；
（5-3）
p1——计算点处土的竖向自重应力，kPa或MPa；
p2——计算点处土的竖向自重应力与附加应力之和，kPa或 MPa；
e1 、 e2——相应于p1、 p2作用下压缩稳定后的孔隙比。
用压缩系数评价土的压缩性
通常用压力间隔由p1=100kPa增加至 p2=200kPa所得的压缩系数a1-2来评 价土的压缩性：a1-2≥0.5属高压缩性；a1-2=0.1~0.5属中压缩性；a1-2 ≤0.1属低压缩性（表5-1）。
5.2 土的压缩特性
从微观上看，土体受压力作用后，土颗粒在压缩过程中不断调整位 置，重新排列压紧，直至达到新的平衡和稳定状态。 土的压缩性指标有：压缩系数a 或压缩指数Cc、压缩模量Es 和变形模量E0。 土压缩性指标可通过室内和现场试验来测定。 试验条件与地基土的应力历史和实际受荷状态越接近，测得 的指标就越可靠。 一般用室内压缩试验测定土的压缩性指标。这种试验简便经 济实用。
5.2.5 土的回弹曲线与再压缩曲线
3. 回弹与压缩指标的关系 根据土的回弹曲线和再压缩曲线，可以获得土的回弹压缩
系数和回弹指数等指标。这些指标可用于预估复杂加、 卸荷情况下（如基坑开挖，坑底土回弹）基础的沉降。
显然，土的回弹压缩系数和回弹指数在数值上较压 缩系数和压缩指数小。
5.3 应力历史与土压缩性的关系
可见，土的压缩系数越大，土的压缩模量就越小。故Es越 小，则土的压缩性越高。
2. 体积压缩系数
体积压缩系数mv：土在完全侧限条件下体积应变增量与压
力增量之比，即：mv pz
1
Es
a
1e1
（5-6）
mv ——土的体积压缩系数（又称侧限体积压缩系数）， kPa-1或 MPa-1；
z ——对应于压力增量 p 的土的体积应变增量 (在侧限条
a de dp
（5-2）
显然e-p曲线上各点的斜率不同，故土的压缩系数 不是常数。a越大，土压缩性越高。
实用上，可以采用割线斜率来代替切线斜率。图5-4示。
图5-4 由e-p曲线确定压缩系数
压缩系数的计算
设地基中某点处的压力由p1增至p2，相应的孔隙比由e1减少至e2，则：
ae e1 e2
压缩曲线是压缩试验的主要成果，表示的是各级压力作用下 土样压缩稳定时的孔隙比与相应压力的关系。
绘制压缩曲线，须先求得对应于各级压力的孔隙比。
孔隙比的计算
由实测稳定压缩量计算孔隙比的方法如下： 设土样在前级压力p1作用下压缩稳定后的高度为H1，孔隙比为e1;