胆机输出牛的快速设计

次级线径：Ds(300 欧) =Dp(300)/ √(Ns(300)/Np)= 0.24 (mm)
考虑到耳机并不需要承载最大输出功率，取初级一样的 0.15(mm)就行了。 完成线径计算以后，还要验证所选的线材是否装得下该铁芯的窗口，这要从漆包线的规 格表查找 “每厘米可绕圈数”，计算每层带绝缘的厚度，总层数，线包的鼓起系数等等，比 较烦琐，可以参考有关资料，不细说了。 单端输出变压器工作中有直流成分流过绕组，所以铁芯只能单向插入并留有气隙：
胆机输出牛的快速设计
设计胆机的输出变压器的资料已经不少，本文结合自己近期要制作的 4P1S 牛输出耳放， 对如何抓住要点进行快速设计作探讨，以供大家参考并期望抛砖引玉：
输出变压器的设计要点： ◎负载阻抗 ◎初级电感 ◎铁芯截面 ◎绕组参数 ◎绕制工艺 具备了这五个要点，就可以刻画出一头输出牛的基本“脾气”了。 一、负载阻抗 很多常用的电子管都可以从厂家的技术参数中查到推荐的典型应用阻抗值，但是往往 DIYER 要做的电路不一定都是所谓的“典型应用”，用胆管做耳放就是一个明显的例子。所 以从电子管的特性曲线上去寻求一个符合自己特定应用条件负载阻抗才是正途。
Lp = 2700/6.28×20×2.828≈8(H)
三、铁芯截面
Sc = 300Lp×I02=300×8×0.0016=3.84
取：5.32 (cm2)
我们从标准的 1.9cm 舌宽的硅钢片中选取叠厚为 2.8cm 的标准值：1.9*2.8 = 5.32 (cm2)， 这样就有比较大的富裕度了。请注意：以上经验公式的系数 300 是按国产硅钢片的导磁率求 得的，如果用新日铁 Z11 这样的高导磁率片子又会如何呢？这没关系，只能说明我们留有的 富裕度更大，对于单端出牛来说，是求之不得的。
四、绕组参数
1) 初级：Np=45×Lp×I0×1000/Sc=45×8×40/5.32=2706 取：2700（匝） 2) 次级(8 欧)：Ns(8) = Np/√(Rp×效率/8)= 2700/√(2700×0.75/8)=170（匝） 3) 次级(300 欧)：Ns(300) = Np/√(Rp×效率/300)=2700/√(2700*0.75/300)=1039(匝)
气隙宽度： Lg = Np×I0/1600 = 2700×0.04/1600 = 0.07
这是总的气隙宽度，实际气隙取 Lg/2=0.035 ，用等厚的绝缘纸垫在 E 和 I 的间隙上， 将铁芯压紧就可以了。
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五、绕制工艺 为了得到优异的性能，输出变压器的工艺是十分讲究的，我们采用了“次级三夹初级二”
实测指标：
1：电感量 H = 6.74 测试条件：空载测量，我在 300 欧绕组加上直流电流以后电感就变成无穷大了，不知何 故？
2：频率响应： 单独测牛：10HZ(-1dB)---50.5KHz(-2dB)（8 欧负载下） 整机频响：39HZ－59KHz (-3dB 、8 欧)
38HZ－56KHz (-3dB 、300 欧) 57HZ－51KHz (-2dB 、8 欧) 55HZ－54KHz (-2dB 、300 欧)
通过这些数据，我们就可以计算出对应于这条负载线的输出阻抗：
Rp = (Umax-Umin)/(Imax-Imin) = (265-75)/(0.073-0.003) ≈2700 欧
二、初级电感
Lp = Rp/6.28×f0×√(M2-1)
其中，f0 是我们设计的下限频率，这里取 20Hz ; M 是该下限频率相对应于中频的滚降， 通常取 2－3(db)；我们取 3（实践证明：输出变压器的低端滚降并非越小越好，电感过大将 会使得分布电容难以控制，从而成为高频响应的“瓶颈”）。
测试仪器： 1.YAMADA AUDIO GINERATOR TAG-101（低频信号发生器） 2.MEGURO(日本目黑) AUTOMATIC DISTORTION METER MAK 6571C（电平表/自动失真度测 量仪） 3.LG DIGITAL STORAGE OSCILLOSCOPE OS 3060 60MHZ（数字存储示波器） 4.FM2812 LRC（自动测量仪）
3：方波测量: 100HZ 略往右边倾斜 1KHZ 平整，无过冲 10KHZ 上升沿有一点过冲
4：上机测试：在无反馈的 1B2 推 4P1S 的电路实测值： 喇叭端子：
最大输出功率 3.15W (8 欧 HDT =7.1%) 输出功率 2.0W (8 欧 HDT = 4.6%) 输出功率 1.0W (8 欧 HDT = 2.7%) 耳机端子： 输出功率 100mW (300 欧 HDT = 0.93%) 输出功率 50mW (300 欧 HDT = 0.67%) 输出功率 25mW (300 欧 HDT = 0.48%)
图一是 4P1S 的特性曲线图，为了求得最佳的负载阻抗，我们选择了图上过 ABC 三点的 负载线，负载线确定的原则是：尽可能地利用最大屏耗允许线（图中往下弯的那条曲线）下 的有效面积，这样才能发挥管子的最大潜力。
图中 A 点是栅偏压为 0 的点，在这里达到了屏流的上限（横坐标：Imax=73mA），同时也 是屏压的下限（纵坐标：Umin=75V）;B 点是我们的静态工作点，无信号时管子的屏流 I0=40mA， 屏压为 170V;C 点是屏压的上限：265V 同时也是屏流的下限:3mA.
本输出牛的实测数据： 文章内容： 今天上午终于收到这个输出牛了，折腾了一天，完成了指标测试和上机试 听，赶紧把测试结果向诸位汇报一下： 按照上面的参数，次级多了一组 300 欧绕组，铁心窗口装不下，只得更换为 22X33 的 Z11 铁芯。各个绕组的参数都根据 22*33=7.26CM2 的截面积重新计算，公式完全按照我上 面给出的经验公式，重新计算好的数据图 3。
5：试听：（音箱用 DIY 的 FE166E 全频原厂尺寸迷宫） 基本上得到了直热管的声底：高音干净、明快，低音稳沉。过于主观的描述就免了。
6：小结： 通过以上计算绕制的输出牛测试，虽然耳放/功放共用一个变压器的做法比较难以兼顾， 但还是基本上是达到了“快速计算”的目的；从整机频响衰减来看，高频的余量很大，低频 显得不足，对于小于 8 英寸的 FOSTEX 来说，是足够了。但是对于耳机来说就还是不够的。 下一步拟加大电感量，使得低频进一步提升。
的结构，来达到增大耦合，减少漏感、减少分布电容的目的（见图二）。初级夹在次级之间， 可以减少它对铁芯的分布电容；同时次级的始端（线头）接地（0 欧姆），也是出于减少分 布电容的考虑。
更多的夹层，虽然能进一步减少漏感，但是也会增大分布电容，所以应该适可而止。 输出牛的层间绝缘，以薄的电缆纸为佳，聚酯薄膜类的材料介电系数大，最好不用。 漆包线通常用国产 QA 就可以了，如果不计较成本，用进口的 4N 铜当然不错，不过要 贵上十几倍！ 变压器绕好后，还要经过烘干去潮，浸绝缘漆烘干等工艺，才能保证性能稳定。
其中效率在小型变压器中取：75％，为了后面的分三段绕制工艺，300 欧绕组匝数取： 1035（匝），每段 345 匝
初级线径：Dp=0.75√I0=0.75×0.2=0.15 (mm) 次级线径：Ds(8 欧) =Dp(8)/√(Ns(8)/Np)=0.15/0.25 = 0.6 (mm)
为了实现三段并联的绕法，改为用三根 0.31 漆包线并联，电流值保持一致。
结束语： 以上的计算，采用了不少的经验公式，只是给大家提供一个快速进入角色的途径，变压 器绕制好了还要通过频响、功率等指标测试，然后上机试听，如果不满意还要反复修改，才 能达到靓声的目的。总之，输出变压器的绕制，是一门实践性很强的手艺，只有通过反复试 验，才能成为“驯牛”高手。 [鸣谢]：感谢 fu-80 提供 4P1S 的特性曲线图