矩形钢板水箱的设计与计算

拼装式矩形不锈钢水箱的结构计算拼装式矩形不锈钢水箱，此类水箱采用了具有优良抗腐蚀性能的食品级的不锈钢材料，具有强度高，重量轻，容量任意组合，现场组装，外形美观，不锈蚀，清洁卫生等优点。

根据正常的使用情况，拼装式矩形不锈钢水箱的结构设计分析方法与计算。

1外力基准对于设计设置在建筑物内部及屋顶上、容积在500m3以内、水深4m以内的矩形水箱时，其所受外力由以下部分组成:a. 由水箱内盛装水产生的静水压力，作为长期载荷来处理。

静压力由下式计算:ps= 0.01y式中 p s —静水压， MPa；y—水面高度， m。

水箱的最高水位是从水箱底部到溢流孔的高度。

b. 由水箱自重产生的固定载荷G，作为长期载荷来处理。

c. 由水箱顶部载人的重量产生的集中载荷P，作为短期载荷处理。

2结构模型拼装式矩形不锈钢水箱的结构如图1 所示。

箱体是用一定数量的单元体(1m×1m， 1m ×0.5m，0.5m×0.5m) 现场拼装而成，每块单元体的周边带有30mm 的折边，每块单元体上冲有一定深度的球冠(1m×1m的单元体上冲有深度为60mm，半径R=1084mm 的球冠) ，四周还冲有深度10mm、半径为10mm 向内翻的加强筋。

水箱整体固定在用槽钢制成的钢架上，安放在水泥地坪口上，水箱内部在长宽高3方向上用拉筋固定以增强水箱强度和刚度。

图1 矩形水箱结构模型L ——水箱长度； B ——水箱宽度；H ——水箱高度； h ——水位高度3结构分析和计算3.1箱体侧部应力及变形的分析与计算箱体在水箱自重及静水压力作用下，受到压缩应力、弯曲应力以及剪应力，该应力值在箱体与箱底连接处最大。

经理论推导分析可知，由自重产生最大压缩应力σm，max由下式计算:σm，max=-[t r LBγm/2(L+B)t+Hγm]式中γm——材料的密度；tr——箱顶厚度；t ——箱体厚度；L ——水箱长度；B ——水箱宽度；H ——水箱高度。

---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------矩形钢板水箱的设计与计算矩形钢板水箱的设计与计算随着我国国民经济的迅速发展各地高层建筑日益增多在高层 , 楼房上配置水箱是必不可少的由于钢筋混凝土水箱具有耐腐蚀不。

,需保温措施维修简单等优点因而被大量应用着但是它也有自重量混凝土自重吨米左右不便拆卸不耐温‘水温需℃ 等缺点所以对需要以后加层的大楼临时性水箱热水箱或因地基影响不能用自较重的混凝土水箱时‘水箱放在楼顶凸出部重位地震影响较大则需考虑应用钢板水箱了矩形钢板水箱虽然比园形的用料多但容易制作并便于在室内安放故使用较广泛为了保温与防腐一般钢板水箱均放在室内设计矩形钢板才言目前大多是选用标准图年由北踌。

多年前制定的该经计算发现京工业建筑设计院等单位编制标准图其水箱钢板厚度的选取是不能很好满足刚度要求的,、?,、,、、,?。

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,?,?,,?下面介绍一种常压矩形钢板水箱的简便迎以的设计计算方法供有关人员在选用标准图或自行设计1/ 11水箱时参考二一般构造四周有角钢边框顶部盖板用薄钢板焊接才省构造简图见图讲的。

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匕呀确成司份呀件毛闷… …… 广州… 州…,之八岭曰亩,之户厂一气一卜广,、长‘万立面图平面常压矩形钢板水箱简图留有人孔口递到水泥梁上,底部平板放在整个平台上或由角钢等支承然后再传,?对较大容积水箱为节省金属材料使用薄钢板而达---------------------------------------------------------------最新资料推荐------------------------------------------------------ 到所需刚度上的水箱,则需设置垂直加强筋‘角钢或槽钢对高度在米以高度处四周焊一根水平加强筋建议在水箱离顶部。

册说明一、第八册“给排水、采暖、燃气工程”（以下简称本定额）适用于新建、扩建项目中的生活用水、燃气、采暖热源管道以及附件配件安装，小型容器制作安装。

二、本定额主要依据的标准、规范有：1．《建筑给水排水及采暖工程施工质量验收规范》GB50242-2002；2．《室外给水设计规范）GB50013-2006；3．《建筑给水排水设计规范》GB50015一2009；4．《城镇燃气设计规范》GB50028-2006；5．《城镇燃气输配工程施工及验收规范》CJJ33-2005；6．全国通用给水排水标准图集；7．(河北)05系列建筑标准设计图集05JI；8．《低温热水地板辐射采暖工程技术规程)DB13/T(J)28-2000；9．《全国统一安装工程预算定额》GYD-208-2000；10．《全国统一安装工程基础定额）（2006年）；11．《建设工程劳动定额-安装工程》(LD/T74.1-4-2008)；12．《全国统一安装工程预算定额河北省消耗量定额》HEBGYD-C08-2008三、以下内容执行其他册相应定额：1．工业管道、生产生活共用的管道、锅炉房和泵类配管以及高层建筑物内加压泵间的管道执行第六册“工业管道工程”相应项目。

2．刷油、防腐蚀、绝热工程执行第十一册“刷油、防腐蚀、绝热工程”相应项目。

四、有关说明：设置于管道间、管廊内的管道、阀件（阀门、过滤器、伸缩节、水表、热量表等）、法兰、支架安装，人工乘以系数1.3。

第一章管道安装说明一、本章适用于室内外生活用给水、排水、雨水、采暖管道、法兰、套管、伸缩器等的安装。

二、管道安装界线划分:1.给水管道:(l)室内外界线以建筑物外墙皮1.5m为界，入口处设阀门者以阀门为界。

(2)与市政管道界限以水表井为界，无水表井者，以与市政管道碰头点为界。

2.排水管道:(1)室内外界线以出户第一个排水检查井为界。

(2)室外管道与市政管道界限以与市政管道碰头点为界。

3.采吸热源管道:(1}室内外以入口阀门或建筑物外墙皮1.5m为界，(2)与工业管道界线以锅炉房或泵站外墙皮1.5m为界。

不锈钢水箱技术要求一、规范及标准1、《建筑给水排水设计规范》GB50015－2003水质符合国家《生活饮用水卫生标准》和《二次供水设施卫生规范》、2、GB/T17219-98《生活饮用水输配水设备及防护材料的安全性评价规范》、GB50242-2002《建筑给排水及采暖工程施工验收规范》、3、12S101《矩形给水箱》4、GB/T3280-1992 不锈钢冷轧钢板5、《生活饮用水输配水设备及防护材料的安全性能评价标准》GB/T17219-20016、GB/T4242 焊接用不锈钢焊丝(316)7、GB/T12771 流体输送用不锈钢焊接钢管8、钢制压力容器焊接规程 JB/T47099、 GB5947 《生活饮用水卫生标准》10、GB/T17219 《生活用水及防护材料的安全性评价规范》二、本项目招标范围具体见泵房二次供水水箱及机房水泵设备改造工作量清单（一）、投标人所提供的投标产品应包括：1、新水箱、水泵的供货、安装等；2、水箱底部槽钢基础的安装；（原混凝土基础不用拆除）。

3、水箱配件包含进水口、出水口、溢流口、排污口（需加不锈钢防虫网）、透气孔以及液位计。

要求：各管口大小和数量按照原水箱配置、各预留管口需用镀锌管子连接到位，出水口要求和水泵连接到位。

（二）设备描述及主要技术要求1.水箱的规格、尺寸、有效容积及安装环境详见相关平面图及现场位置。

2.水箱材质为不锈钢SUS304-2B。

3.提供水箱原材料规格、成份及产地证明。

4.不锈钢水箱采用装配式焊接结构。

型板规格为1000×1000mm。

5.水箱底座必须经防腐处理（热镀锌）的碳钢槽钢制作。

6.水箱底座拼装应采用螺栓连接的现场拼装形式，槽钢对接处必须设置在基础上。

7.水箱设有进出水管、透气口（带不锈钢金属防虫网）、溢流口、排污口等并根据设计要求提供其他接口。

8.水箱人孔应根据图纸结合现场情况设置，人孔必须加锁装置，并以相同材料配置不锈钢内外爬梯。

工程量计算规则第一章管道安装8.1.2套管制作安装按设计图示数量以个计算。

8.1.3各种伸缩器制作安装按设计图示数量以个计算。

方形伸缩器的两臂，按臂长的两倍合并在管道长度内计算。

8.1.58.1.68.1.78.1.88.1.98.2.18.2.28.2.38.2.48.2.58.2.68.2.7Y型过滤器安装按设计图示数量以个计算。

第三章低压器具、水表组成与安装8.3.1减压器及疏水器组成安装按设计图示数量以组计算。

8.3.2各种水表组成安装按设计图示数量以组计算。

8.3.3水锤消除器安装按设计图示数量以套计算。

第四章卫生器具制作安装8.4.1卫生器具组成安装按设计图示数量以组计算。

8.4.2大便槽、小便槽自动冲洗水箱安装按设计图示数量以套计算。

8.4.3水龙头、地漏及地面扫除安装按设计图示数量以个计算。

8.4.4排水栓安装，分带存水弯及不带存水弯两种形式，按设计图示数量以组计算。

8.4.58.4.68.4.78.4.88.4.98.5.18.5.28.5.38.5.48.5.58.5.68.5.7暖风机安装按设计图示数量以台计算。

8.5.8热空气幕安装按设计图示数量以台计算。

第六章小型容器制作安装8.6.1钢板水箱制作按图示设计尺寸以㎏计算，不扣除人孔、手孔重量。

8.6.2大、小便槽冲洗水箱按设计图示数量以个计算。

8.6.3各种水箱安装按设计图示数量以个计算。

8.6.4水箱、水池消毒、冲洗按设计图示尺寸以m3计算。

第七章燃气管道及附件、器具安装8.7.1各种管道安装均按设计图示管道中心线长度以延长米计算。

不扣除各种管件和阀门所占长度。

8.7.28.7.38.7.48.7.58.7.68.7.78.7.88.8.18.8.28.8.38.8.48.8.5喷泉过滤器安装按设计图示数量以台计算。

8.8.6喷泉过滤池安装按设计图示尺寸以m3计算。

说明8.1.1本章定额包括室内外生活用给水、排水、雨水、采暖热原管道、管道支架、法兰、套管、伸缩器、阻火圈等的安装及凿槽、刨沟、凿孔洞、沟槽修补、堵洞眼等辅助工程内容。

目录一. 工程量通用计量规则（一）给排水、采暖、燃气工程1、室内外界线划分1) 给水管道：A. 室内外界线：阀门或外墙皮1.5m；B. 与市政管道界线以水表井为界，无水表井者，以与市政管道碰头点为界。

2) 排水管道：A. 室内外以出户第一个排水检查井为界；B. 室外管道与市政管道界线以与市政管道碰头井为界。

另设在高层建筑内的泵房间管道与本章界线，以泵房外墙皮为界（泵房内管道阀件套用工艺管道定额章节）。

2、管道安装1).各种管道，均以设计施工说明材质按递增或递减步距分不同管材，均以施工图所示中心长度，以“m”为计量单位，不扣除阀门、管件所占的长度（室外管道不扣除井所占长度）。

另设置于管道间、管廊内的管道（含相关连接件），其定额人工乘以系数1.3；主体结构为现场浇注采用钢模施工的工程：内外浇注的定额人工乘以系数1.05，内浇外砌的定额人工乘以系数1.03。

2）“卫生器具安装”的支管管道安装工程量计算规定（１）各种卫生器具的给水管道安装工程量均计至各卫生器具供水点（镶接点）。

（２）淋浴器的给水管道安装工程量计至阀门中心。

排水管道安装工程量计算规定（１）蹲式大便器安装：Ａ、采用铸铁Ｐ存水弯的，管长算到楼地面（扣除存水弯长度），计算主材时另加铸铁存水弯与陶瓷存水变的价差。

Ｂ、采用陶瓷存水弯，管长算到楼地面。

（２）坐式大便器安装：管长计算到楼地面。

（３）立式小便器安装：只计算其水平管道长度，立管不计。

（４）挂式小便器安装：管长计算到楼地面。

（５）扫除口安装：管长计算到楼地面。

（６）浴盆安装：管长计算到楼地面（扣除存水弯长度）。

（７）排水栓安装：Ａ、不带存水弯的，管长计算到楼地面。

Ｂ、带Ｓ存水弯的，管长计算到楼地面上０．１Ｍ；另计０．１５Ｍ短管主材。

Ｃ、带Ｐ存水弯的，管长计算到Ｐ弯接口点。

（８）地漏安装：Ａ、不带存水弯的，管长计算到楼地面下０．１Ｍ。

Ｂ、带存水弯的，管长计算到楼地面下０．１Ｍ（扣除存水弯长度）。

12x6x5.5米钢制水箱结构计算书本计算依据JB/T4735-1997《钢制焊接常压容器》。

说明：罐体总长12米，总宽6米，总高度5.5米 ,横向每隔1500mm(L)设一个加固柱，按公式计算要设6道横向加固圈，1-2道加固圈间距（H1）为1595mm 、2-3道加固圈间距（F2）为1045mm 、3-4道加固圈间距（F3）为880mm 、4-5道加固圈间距（F4）为770mm 、5加固圈到底板间距（F5）为660mm, 5-6道加固圈间距（F6）为550mm ，顶部每3000mm 设一个对拉加固筋，所以顶部加固圈的强度计算按跨度（L ）3000mm 进行, 其他加固圈（L ）均按1500mm 计算,(L)小于1500mm 的区段受力小，所以不再计算。

一． 垂直和横向组合加固图1 （Fig 1）1. 壁板厚度计算（Wall thickness calculation ）δ1 = L 1tgh ][311σρα + C 2 < JB/T4735-97, 13-15 > L 1 = 1500mm, H 1 = 1595mmα1 = 0.02(α1由图2对应H 1/L 查出，α1 value refered to Fig 2)ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 1 = 1595mm[σ]t = 126MpaC 2 = 1mm ，腐蚀余量（Corrosion Allowance ）图2 Fig 2δ1 = 1500 × 1261595807.9101.102.036×××××−+ 1 =4.29 +1=5.29mm 〈〉δ2 = L 2th h g ][)(6214σρα+ + C 2 < JB/T4735-97, 13-18 > L 2 = 1500mm, H 2 = 1045mmH 2/L 2 =1045/1500= 0.7 此α2 = 0.011ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 1 = 1595mmh 2 = 2640mm[σ]t = 126MpaC 2 = 1mmδ2 = 1500 × ()12626401595807.9101.1011.066+×××××−+ 1 = 7.34+1mm = 8.34mmδ3 = L 3th h g ][)(6324σρα+ + C 2 < JB/T4735-97, 13-18 > L 2 = 1500mm, H 3 = 880mmH 3/L 3 =880/1500= 0.59 此α3 = 0.009ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 2 = 2640mmh 3 = 3520mm[σ]t = 126MpaC 2 = 1mmδ3 = 1500 × ()12635202640807.9101.1009.066+×××××−+ 1 = 8+1mm = 9.0mmδ4 = L 4t h h g ][)(6434σρα+ + C 2 < JB/T4735-97, 13-18 > L 4 = 1500mm, H4 = 770mmH 4/L 4 =770/1500= 0.51 此α4 = 0.0065ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 3 = 3520mmh 4 = 4290mm[σ]t = 126MpaC 4 = 1mmδ4 = 1500 × ()12642903520807.9101.10065.066+×××××−+ 1 = 7.66+1mm = 8.66mmδ5 = L 5t h h g ][)(6545σρα+ + C 2 < JB/T4735-97, 13-18 > L 5 = 1500mm, H 5 = 660mmH 5/L 5 =660/1500=0.44 此α5 = 0.0045ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 5 = 4950mm[σ]t = 126MpaC 2 = 1mmδ5 = 1500 × ()12649504290807.91.10045.06106+×××××−+ 1 = 6.93+1mm = 7.93mmδ6 =L 6t h h g ][)(6545σρα+ + C 2 L 6 = 1500mm, H4 = 550mmH 6/L 6 =550/1500= 0.37 此α4 = 0.0035ρ= 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sh 3 = 4950mmh 4 = 5500mm[σ]t = 126MpaC 4 = 1mmδ6 = 1500 × ()12655004950807.9101.10035.066+×××××−+ 1 = 6.5+1mm = 7.5mm2. 横向加固圈载荷(F i )及所需的惯性矩(I 0)计算如下：顶边加固圈惯性矩计算如下：ρ = 1.1 × 10-6kg/mm 3g = 9.807m/sH = 5500L 0 = 1500（3000）E t = 189 × 103I 0 = 0.217 t 302E L gH ρ ( 顶边加固 ) ，〈 JB/T 4735-97,13-5 >= 0.217 × 33261018930005500807.9101.1×××××− = 1011cm 4第i 道横向加固圈所需的惯性矩按照公式（II ）计算。

钢制矩形容器的设计与分析胡健清(中国恩菲工程技术有限公司,北京100038)[摘　要]本文主要介绍了钢制矩形容器的结构形式和设计方法,结合运用有限元软件对实例模型进行分析,使设计出的设备更安全,符合工程实际生产和使用要求㊂[关键词]钢制矩形容器;有限元软件;实际生产[中图分类号]TQ053.2 [文献标志码]B [文章编号]1003-8884(2018)05-0030-04 随着有色金属行业的蓬勃发展,湿法冶炼工艺采用的设备形式日趋多样化㊂对于车间内贮存溶液的非标设备,往往会受到场地空间的限制㊂在这种特殊的工艺配置中,最主要的是厂房高度偏低或利用空间狭小㊂为了满足工艺要求,便于人员的巡检和操作,矩形容器的应用越来越普遍㊂钢制矩形容器相对圆筒形贮罐来说,制作工艺简单,容易分隔区域贮存溶液,相对于多台分体设备来说,节省储存空间,近年来被广泛应用于冶炼工程项目及改造项目中㊂如某稀贵金属综合回收项目采用4000×2000×2000废电解液贮槽;某银浮选项目采用4000×2500×3000中和后液贮槽;某金矿项目采用12000×3000×3000浆化槽;某铅锌冶炼项目采用6000×3500×5500废电解液贮槽;某铜冶炼熔炼主厂房采用10000×4000×6500安全水箱等,进一步说明了矩形容器已经频繁地运用于冶炼行业㊂本文主要介绍某工程采用母液贮槽14000×3200×4500的结构形式和设计思路,并通过有限元分析软件对结构合理性进行验证,为今后工程实际中钢制矩形容器的设计提供一种设计方法㊂1　平面几何模型根据工程需要,利用计算机辅助设计软件Auto⁃CAD绘制母液贮槽的基本设计模型,具体结构形式如图1所示㊂2　结构设计2.1　容器侧壁板的设计壁板的材料为316L,垂直方向加立筋,将壁板均分成若干区域,立筋间距暂定为L j=600mm;水平方向加横向加强圈,加强圈在侧壁板高度方向上并不是平均分配的,与容器的高度有关㊂壁板越靠1.立柱2.加强圈3.拉杆4.底部加强筋5.顶板加强筋图1　矩形容器的几何模型[收稿日期]2018-08-03[作者简介]胡健清(1983-),男,河北唐山人,工程师,硕士,主要从事湿法冶炼设备设计工作㊂近底部,所承受的溶液压力越大,加强圈布置的越密集,本设备共设置4条侧壁加强圈和1条顶部加强圈,具体的布置原则见图1㊂顶部加强圈一般采用角钢,侧壁加强圈可以根03据工程需要,选用和顶部加强圈同一种规格的角钢,计算结果如表1所示㊂表1　壁板各个参数计算结果惯性矩/cm4顶部加强圈第一层加强圈第二层加强圈第三层加强圈第四层加强圈I7032283336名义厚度/mm第一层壁板第二层壁板第三层壁板第四层壁板第五层壁板t m6881010最大挠度/mm第一层壁板第二层壁板第三层壁板第四层壁板第五层壁板f max43221 由表1可以得出:每层壁板的最大挠度都呈现减小的趋势,并且均小于每层壁板的许用挠度[f][1],壁板的刚度均满足要求,壁板厚度采用10mm,加强圈统一采用角钢100×100×10㊂壁板立筋的最大间距L max计算如下:L max=0.408t y[σ]ap=640mm(1)式中　t y 壁板的有效厚度,mm;p 溶液密度,kg/mm3;a 系数;[σ] 加强筋在常温下的许用应力,MPa㊂由计算结果得知:此时L j<L max,加强筋间距符合要求;如果计算结果L j>L max,重新设定L j的数值,重复上述计算,直到符合设计要求为止㊂在满足间距要求的情况下,加强筋的选择按下式进行计算㊂M=L(j0.0642pgH3[σ]-t2y)6=256cm3(2)式中　M 立柱抗弯截面系数,cm3;g 重力加速度,N/kg;H 容器的总高度,mm㊂由计算结果可以得出,立柱选择200×150的H型钢㊂考虑到立柱布置的合理性和容器受力特点,将模型调整成立柱间距为1200mm,在容器中下部布置一层钢管(长度和宽度方向各一层)作为拉杆支撑容器内壁,简化后的模型如图1所示㊂2.2　容器盖板和底板的设计容器顶板要设置加强筋,一般布置间距与垂直方向立柱的间距一致,如图1所示;此时A=1200 mm,B=1200mm,求出盖板的计算厚度:t gj=3A2αρg g+A3α(3A2αρ2g g2+2p f[σ][σ](3)式中　ρg 盖板或加强筋的密度,kg/mm3;p f 附加载荷,根据实际情况选取,MPa㊂盖板满足使用要求的条件:选用的盖板加强筋安全截面系数必须高于理论计算值,并且盖板的最大挠度f max<[f],通过计算得出,盖板的厚度选为6mm㊂加强筋的选择可以与壁板横向加强圈规格一致㊂2.3　容器底板的设计此例中根据工艺要求,容器直接放置在全平面的基础上㊂容器底板厚度需要考虑钢板腐蚀裕量㊁磨损情况㊁厚度负偏差等影响㊂对于单一的钢制矩形容器,钢板厚度尽量统一,可以将底板厚度取为10mm(与壁板相同)㊂为了减小容器底板与壁板的应力集中,提高底部壁板的刚性,将容器底部每两根立柱之间分别设置一块加强筋,具体模型见图1㊂3　采用有限元软件分析3.1　有限元模型的建立及网格划分钢制矩形容器中装有母液,储存温度为常温,溶液密度为1300kg/m3,容器顶板㊁壁板和底板的厚度分别为6mm㊁10mm㊁10mm,加强筋的布置如图1所示,立柱采用200×150的H型钢,加强圈采用100×100×10的角钢,内部拉杆采用Φ159×6的钢管,布置在中部偏下位置㊂根据矩形容器的结构特点及载荷特性(轴对称),减少模型网格划分时间,现建立1/4的有限元分析模型并进行网格划分[2],如图2所示㊂3.2　载荷与边界条件(1)载荷:设计压力为常压,容器内部施加密度为1300kg/m3液柱静压力[3],重力加速度为: 9.81m/s2㊂(2)约束条件:底板固定约束,对称面施加对称约束,如图2所示㊂3.3　结果分析(1)强度校核:该模型主要材料为316L,在设计13图2　三维几何模型及网格划分温度下,钢板的屈服强度为177MPa,许用应力为图4　结果分析云图118MPa㊂由图4中各个部件的等效应力云图可以图3　定义边界条件看出,壁板最大应力位于中部偏下位置,应力值约为74MPa;立柱最大应力位于根部与壁板连接处,应力23值约为106MPa;加强圈的应力最大处为相邻角钢圈连接位置,应力值约为109MPa;均小于许用应力,满足材料强度要求㊂(2)刚度校核:由图4中各个部件的等效位移云图可以看出,壁板最大变形处为中部偏上位置,最大变形量为3.3mm;立柱最大变形处位于型钢中部位置,最大变形量为1.6mm;加强圈最大变形处位于角钢中部位置,最大变形量为1.8mm㊂对于常压容器,通常情况下最大变形量不大于变形长度的5‰且不大于30mm,即可满足刚度要求㊂由计算可知,以上各部件最大变形量分别为1.1‰㊁0.4‰㊁0.6‰,部件的刚度均符合要求㊂4　结束语本文简要介绍了钢制矩形容器的设计思路,通过理论计算得到基本设计模型,运用有限元软件分析结构的合理性㊂在容器变形最大处增设拉杆,可以有效地控制容器壁板的变形量㊂对于文中的矩形容器(高度/长度<1),主受力承载件一般选取短边加强为主,即将沿壁板高度方向的垂直贯通加固柱作为主受力件㊂湿法冶炼工艺的溶液一般具有腐蚀性,容器内部需增设防腐衬里,除满足设备本体结构强度和刚度外,还要考虑衬里特性㊁衬里施工及检验的要求㊂容器内部的加强件应尽量少,结构形式尽可能简单(如采用钢管作为拉杆)㊂因此,本设计模型能更好地适用于实际工况,为今后带衬里的矩形容器的设计提供参考㊂[参考文献][1]NB/T47003.1 2009,钢制焊接常压容器[S].[2]浦广益.ANSYS Workbench基础教程与实例详解(第二版)[M].北京:中国水利水电出版社,2010. [3]高耀东,宿福存,李震,等.ANSYS Workbench机械工程应用精华30例[M].北京:电子工业出版社,2013.Design and Analysis of Steel Rectangular ContainerHU Jian⁃qingAbstract:The article mainly describes the structure and design method of steel rectangular container.By using the finite element software to analyze the model,the designed equipment is safer and meets the ac⁃tual production and requirements of the project.Key words:steel rectangular container;finite element software;actual production最新电解铝自动出铝系统在京研制成功 由北京核心动力科技有限公司经过十多年努力,研制成功符合电解铝现场出铝要求的 现场优化型天车精准出铝系统”㊂出铝是电解铝生产过程中的关键工序之一,出铝的精度决定了电解槽铝水平的高低,也是节省能源的关键一环㊂由于电解铝现场环境因高粉尘㊁高磁场㊁高酸气㊁高温和高电磁干扰,导致大部分现行自动出铝装置都难以在此环境下长期可靠工作,故障率较高,这个问题一直困扰着电解铝的生产㊂该系统为数字模块化结构,是树状自动化控制系统,混合无线总线模式㊂与现行的出铝方式共享,出铝升级过程不影响生产㊂该系统可自动识别出铝天车㊁出铝电解槽㊁出铝气源口,甚至出铝抬包;可跨区作业,也可以同区多天车工作;出铝过程依据计划出铝量进行全自动实时控制,不受人为因素影响,出铝准确快速,其所有数据均保存于数据库中;系统各参数均由计算机设置,维护方便㊂由于采用了模组结构,系统稳定可靠,维护方便,维修只需更换模块,彻底解决了电解铝出铝现场不能可靠运行的问题,是电解铝厂不可多得的最新出铝系统㊂33。